BE398856A - - Google Patents

Description

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  Perfectionnements aux installations de commande à distance à fréquence acoustique fonctionnant suivant le principe de la   superpos it ion.    



   Dans la commande à distance suivant le principe de la superposition, on applique sur un réseau existant servant à la distribution de courant à forte intensité une tension de fréquence étrangère au réseau qui actionne les relais ré- c'epteurs répartis dans l'espace sur le réseau et accordés sur cette fréquence. 

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   Les fréquences des deux espèces de courant sont dif- férentes ; le courant de forte intensité a par exemple une fré- quence de 50 Hertz, le courant de commande une fréquence acous- tique de 200 à 600 Hertz. Or, il est pratiquement impossible fréquemment de donner au réseau des dimensions telles qu'il se produise aussi bien pour le courant de forte intensité que pour le courant de commande une répartition utilisable de la tension sur tout le réseau. 



   Le réseau doit pour des raisons économiques recevoir des dimensions telles que la tension du courant intense se maintienne en tous les points du réseau dans des limites dé- terminées même lorsque la charge du réseau varie fortement. 



  Si le réseau est ainsi dimensionné, il se produit pour les courants de commande,qui ont des fréquences plus élevées, des répartitions de tension défavorables. 



   La tension de commande ne se répartit pas seulement de façon très différente dans l'espace sur le réseau mais la répartition de la tension varie aussitrès fortement avec la charge de courant intense du réseau car les consommateurs de courant intense absorbent également une partie considérable de l'énergie de commande. 



   Les relais récepteurs répartis dans l'espace sur le réseau reçoivent donc des tensions de commande très différen- tes même lorsque la tension de la source de courant de com- mande est maintenue invariable ou est réglée en concordance avec la charge du réseau. Ceci entraine différents dangers, 
Les relais récepteurs rendus quelque peu insensibles pour la protection contre les impulsions perturbatrices telles que celles qui peuvent prendre naissance par des courts-circuit du réseau de courant intense pu pour des raisons analogues, ne fonctionnent plus du tout en cas de trop fort abaissement de la tension de commande, sans que ceci puisse être distingué à la centrale de commande à distance.

   Si pour la réalisation des      

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 différentes modes de commande à distance, par exemple pour le changement de connexion dés appareils de tarif, la mise en circuit et hors circuit de l'éclairage des rues, le régla- ge d'horloge, etc., on emploie des'fréquences de commande différentes se trouvant par exemple à l'intérieur d'une oc- tave et si ces fréquences doivent être rapprochées à cause du grand nombre des modes de commande, une tension de comman- de trop élevée peut déranger le fonctionnement, car alors non seulement les relais récepteurs accordés sur sa fréquence fonc- tionnent mais aussi ceux   accordes, sur   les fréquences de com- mande voisines, sans que cela soit perceptible à la centrale de commande.

   Ce danger est particulièrement grand- lorsqu'en vue de saisir de façon sûre les relais quelque peu déréglés, entre autres par des influences de température, on n'émet pas une fréquence rigide pais une petite bande de fréquences de largeur déterminée. 



   La présente invention concerne des moyens pour écarter de semblables dérangements du fonctionnement de com- mande à distance des installations de commande à distance à fréquence acoustique fonctionnant suivant le principe de la superposition et utilisant pour la distribution du courant de commande les lignes existantes du courant à forte intensité.      



  Les moyens indiqués ci-après peuvent être employés   tousen-   semble ou séparément. 



   Les influences perturbatrices d'une répartition inégale de la tension de commande sur le fonctionnement de l'ins-      talla,tion à superposition peuvent être écartées le mieux aux relais récepteurs   mêmes,,par   l'application de moyens de compen- sation appropriés. Les différences, dans l'espace, de la répar- tition de la tension peuvent être compensés par le fait que l'on divise le réseau conformément à la répartition de la ten- sion en z8nes séparées et qu'on règle les relais des différentes zones sur une sensibilité différente. Des variations, dans le 

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 temps, de la tension de commande peuvent être compensées sui- vant la présente invention de différentes manières au point de vue de leur action sur le relais.

   On peut par exemple mon- ter en parallèle par rapport à l'enroulement d'excitation du relais, qui forme le plus souvent une partie du circuit os- cillant accordé sur la fréquence correspondante, une lampe à luminescence, un tube à décharge ou un autre dispositif qui fonctionne pour des tensions limites déterminées. La tension limite est choisie de telle façon que par exemple la lampe à luminescence s'allume des que la tension de commande dépasse 'la limite permise. il se forme alors un trajet de courant en parallèle par rapport à l'enroulement d'excitation qui absorbe la partie en excès du courant d'excitation. L'enroulement d'excitation se trouve toujours alors pratiquement à la même tension même lorsque la tension de commande existant au point de raccordement du relais   s'accrott   jusqu'à un multiple de la valeur qu'elle doit avoir.

   On empêche ainsi qu'en cas de trop hautes tensions de commande, des relais accordés sur des   fré-   quences voisines fonctionnent. Ceci est particulièrement im- portant pour les relais à circuit d'excitation accordé et à système oscillant mécanique accordé, comportant par exemple une languette d'acier, car c'est seulement alors que l'on peut utiliser l'avantage de ces relais, la précision élevée de ré- sonnance, qui permet de rapprocher relativement fort les fré- quences de commande. 



   Pour que la tension limite pour laquelle la lampe à luminescence ou l'organe équivalent doit fonctionner puisse être réglée plus commodément dans la fabrication en série, l'enroulement d'excitation du noyau du relais, ou un enroule- ment secondaire disposé sur le noyau, est pourvu de points de raccordement ou de prolongements auxquels la lampe à luminescence peut être raccordée à volonté. 



   On peut également donner au noyau du relais ou au      noyau d'une bobine d'armant situé dans le circuit d'excitation 

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 des dimensions telles que pour'la tension de commande à distance désirée le noyau est saturé, de sorte que des élévations de cette tension ne peuvent provoquer d'augmentation notable du flux ma- gnétique dans le noyau. 



   Comme un circuit oscillant électrique à bobine d'in- duction contenant du fer change, d'après l'expérience, son ac- cord lorsque l'induction dans le noyau de fer de la bobine se modifie on peut donner des dimensions telles au noyau de relais ou au noyau d'une bobine d'aimant se trouvant dans le circuit d'excitation, ou bien les fabriquer en une matière telle que des variations d'induction provoquées par l'élévation de la tension de commande produisent une variation telle de l'accord du air- cuit d'excitation que l'amplitude de tension ou de courant du circuit d'excitation est pratiquement indépendante de la tension de commande.

   Les tensions de commande trop élevées peuvent dans certains cas être compensées également par un amortissement élevé, par exemple par des pertes supplémentaires dans le fer, lorsque le noyau du relais ou le noyau d'une bobine d'aimant disposée dans le circuit d'excitation est dimensionné de façon précise correspondante ou est faitcen une matière dont les pertes crois- sent très fortement au-dessus d'une limité d'induction déterminée. 



  On peut obtenir également un amortissement artificiel avec une tension ,oroissante de commande par le fait que l'on divise un trajet du flux relié au circuit d'excitation en deux branchements comportant des pertes de grandeur différente, c'est à dire par exemple en un branchement non chargé et en un branchement chargé par un anneau en court-circuit, et que l'on rend différente la dépendance des résistances magnétiques des deux trajets par rapport à l'induction de telle manière qu'en cas d'augmentation de l'in- duction une proportion croissante du flux total s'écoule par le trajet à perte plus élevée. 



   Une semblable subdivision du flux peut être effectuée également paur le noyau de relais   même ;   les résistances magné- tiques des deux trajets du flux sont alors accordées avec ou sans 

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   l'aide   d'enroulements de charge, (anneaux de court circuit ou organes équivalents), en grandeur et en phase, de façon diffé- rente telle, sous la dépendance du total, que le flux résul- tant agissant sur le système oscillant mécanique ou le flux partiel est pratiquement indépendant de la tension de commande. 



   Un autre moyen de rendre sans effet nuisible pour le fonctionnement du relais des variations de la tension de commande consiste suivant la présente invention dans le bas de relais à système oscillant mécanique polarisé, en ce que l'on fait varier sous la dépendance de la tension de commande   le degré de polarisation du système ; par exemple, une   languette de relais polarisée ou bien l'aimant permanent ai- mantant celle-ci peut être pourvu d'un enroulement de compen- sation qui est alimenté par la tension de commande par l'in- termédiaire de redresseurs, éventuellement avec intercalation d'une résistance à caractéristique non linéaire ou brisée, par exemple une lampe à luminescence, et cela de telle manière que lorsque la tension de commande s'accroit le degré de pola- risation est diminué. 



   A la place de cette disposition ou bien en outre, l'influence de ces perturbations peut être compensée,par des dérivations ou des résistances abritées, au moins partiellement , du courant à forte intensité ou par des générateurs de courant déwatté. 



   Comme   dérivations,on   peut employer n'importe quelle charge au moyen d'un circuit conducteur plus ou moins perméa- ble à la fréquence de commande ou au moins un circuit d'arrêt rendant difficile le passage du courant à fotte intensité. 



  Pour la dérivation,on peut employer des pièces nécessaires pour d'autres motifs de l'installation de commande à distance elle- même. Si par exemple une ligne quelconque ou un réseau voisin doit être mis à l'abri du passage des courants de commande, par exemple à l'aide d'un circuit d'arrêt accordé sur la fréquence      de commande, un semblable circuit d'arrêt laisser passer, même en cas d'accord   correct,   une certaine partieé de l'éner-   gie de commande ; lapuissance oscillante du circuit d'arrêt   

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 même doit également être   produite.par   l'énergie de commande. 



  Suivant la présente invention, la puissance de commande absorbée par le circuit d'arrêt ou que celui-ci laisse passer est compen- sée de telle panière qu'il se produit une dérivation favorisant la répartition de la tension de commande. Le réglage de la dérivation peut dans certains cas être facilité par un circuit conducteur se trouvant derrière le circuit   d'arrêt.   On peut éga- lement produire commodément la caractéristique de la dérivation (capacitive, inductive, ohmique, ou mixte) par un changement d'accord approprié du circuit d'arrêt ou du circuit conducteur. 



  On peut utiliser en outre comme dérivations les relais récep- teurs répartis dans l'espace sur le réseau à courant de forte intensité, par le fait qu'on compense de façon appropriée leurs constantes (résistance, capacité, inductivité)et que par exemple par variation de l'amortissement ou de la puissance oscillante, on règle la dérivation à la grandeur la plus favorable paur le point considéré du réseau; on peut toutefois employer dans le réseau des dérivations particulières, des circuits conducteurs, des bobines d'inductance protégées du courant du réseau ou des condensateurs.

   Ces dérivations peuvent être intercalées suivant les besoins et suivant les chutes de tension'de commande à   compenser,   soit en un point, par exemple au point   terminal   de la ligne de courant de forte intensité, ou bien également elles peuvent être réparties dans l'espace sur le réseau. On règle de préférence les dérivations de telle façon que les vec- teurs de tension de signal aux différents points du réseau sont déplacés autant que possible suivant l'échelle également, et seulement suivant la phase l'un par   fapport   à l'autre.

   On peut par exemple en utilisant les dérivations déjà existantes pour les courants de commande ( transformateurs, moteurs, lampes ou organes équivalents du réseau de courant à forte intensité) donner aux dérivations mises à l'abri du courant du réseau des dimensions et une répartition telles que dans l'ensemble la va- leur kilométrique moyenne de dérivation GO est plus petite que 

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 le produit de la résistance d'impédance (K.LO) et de la dériva- tion de capacité (K.CO) divisé par la résistance effective kilo- métrique (RO), K étant la fréquence du circuit et K.CO étant la valeur conductrice capacitive kilométrique, dont le produit avec la tension locale donne de la dérivation capacitive, une valeur excessive de dérivation kilométrique capacitive (K.CO)

   est com- pensée par des dérivations d'impédance supplémentaires mises à l'abri du courant du réseau. Les dérivations d'impédance sont le plus avantageusement réparties de telle manière sur le réseau que la dérivation de capacité kilométrique moyenne résultante diminue à peu près proportionnellement à la distance, par rapport au point d'alimentation, de la centrale de commande à distance. 



  Des valeurs trop faibles ou trop fortes de la dérivation effec- tive résultante du réseau à courant à forte intensité sont com- pensées par une variation de la dérivation capacitive de telle manière que la dérivation kilométrique moyenne de capacité dans le voisinage du point d'alimentation est toujours pus grande que dans les régions du bord. une valeur excessive en dérivation de capacité (K.C.O)   p eut   être   compensée   d'une manière simple par une dérivation de circuit conducteur G disposée à l'extrémité de la ligne et de grandeur telle que son carré est égal au quo- tient de CO et LO; on obtient alors pour tousles points du re- seau des vecteurs de tension de commande à peu près égaux suivant l'échelle et s'écartant seulement par la phase. 



   Si la dérivation d'ensemble provoquée pour les courants de commande, par les relais, par des circuits d'arrêt ou conduc- teurs, par des dérivations artificielles est rendue grande par rapport aux parts variables de la dérivation naturelle du réseau, c'est à dire grande par rapport à la consommation d'énergie de commande des consommateurs de courant intense pouvant être déta- chées ou réglés, on obtient encore l'avantage supplémentaire que la répartition de tension de commande est pratiquement indépen- dante de la charge de courant à forte intensité du réseau.

   Ceci peut s'obtenir d'une   manière     simple par   le fait qu'on va aussi 

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 bas que possible avec la tension.de.commande vu   qu'alors.la        puissance de commande absorbée par les consommateurs de courant à forte intensité rétrograde en concordance avec le carré de la tension de commande.

   On peut aussi, à la place de ceci ou en outre, aller aussi haut que possible avec la fréquence de signal, par exemple à la portée de 1000 à 3000 Hertz pour ren- dre aussi peu coûteuses que possible les dérivations dépendant de la fréquence de signal, Cette tension de commande peut être modulée en vue de la commande à distance suivant des fréquences jusqu'à environ 400 Hertz;

   l'emploi de courants de commande mo- dulés et de différentes fréquences de modulation se recommande pour que les dérivations puissent rester constamment accordées sur la fréquence de support invariable, et que dans toutes les opérations de commande les chutes de tension ou les augmentations de tension soient compensées correctement, 
Pour l'uniformisation de la répartition de tension de commmande dans le réseau on peut employer encore,à c8té des moyens indiqués plus haut ou à la place de ceux-ci, les moyens suivants:

   Dans le canal de courant de commande on compense par intercala- tion de résistances effectives des inégalités dans la réparti- tion de tension de commande; la résistance effective peut par exemple être placée dans le circuit d'application de la source de courant de commande par le fait qu'on donne à ce circuit des pertes de grandeur correspondante, par exemple par   éléva-   tion des pertes dans lefer, par élévation de la puissance os- cillante ou élévation de la résistance ohmique. La chute de ten- sion dans le circuit d'application, provoquée par ces pertes supplémentaires est alors grande par rapport aux chutes de ten- sion provoquées par les constantes du réseau ; ces dernières ont donc peu d'importance. 



   Pour le courant de commande des résistances, effectives sup- plémentaires et non effectives peuvent toutefois aussi être in- tercalées à l'aide d'aiguillages de courant bloqués par rapport au courant de forte intensité, directement ou indirectement, par exemple   à   l'aide de transformateurs en série dans la longueur de 

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 de la ligne. On peut compenser de cette manière pour les courants de commande, sans dérangement du fonctionnement du courant à forte intensité, l'effet d'impédance du réseau, des dérivations capacitives, etc..

   Si l'effet d'impédance est par exemple com- pensé par les condensateurs intercalés dans des aiguillages du courant pour les courants de commande, on peut faire en sorte qu'en tous les points du réseau les vecteurs de tension de com- mande sont non seulement pratiquement égaux à l'échelle mais ont également presque exactement la même position de phase. 



   On produira en général déjà par l'application de dérivations ou de résistances effectives et non effectives en quelques points peu nombreux du réseau, une répartition de la tension de commande suffisamment uniforme, indépendante de la charge du courant à forte intensité. Si l'on emploie pour la commande à distance des fréquences différentes, on peut régler le moyen de compensation sur une fréquence moyenne ou sur la fréquence ayant une réparti- tion de tension plus désavantageuse ou bien on peut l'accorder à la fréquence désirée chaque fois, et cela de façon précise ou imprécise suivant la nature que doit avoir la dérivation cor- respondante.

   Pour la commande à distance on peut employer les moyens connus en eux-mêmes; on peut utiliser des relais de com- mande à distance raccordés au réseau de courant à forte inten- sité, relais qui sont actionnés de la même manière que les au- tres relais récepteurs du réseau. On peut toutefois aussi, lors- que les autres relais sont actionnés avec superposition en pa- rallèle, commander les relais de commande à distance pour les dérivations au moyen de superposition de terre ou par l'inter- médiaire de lignes pilotes particulières, éventuellement au moyen de lignes d'exploitation téléphoniques. 



   Des difficultés particulières pour les courants de commande peuvent se présenter dans les réseaux qui ont localement diffé- rentes constantes de ligne, c'est à dire par exemple dans les ré-      seaux composés de câbles et de lignes aériennes, ou encore dans      les réseaux qui sont pourvus, pour tenir compte du nivellement, 

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 de la tension de courant à forte-intensité, de moyens de com- pensation quelconques, par exemple donc dans 'les réseaux dont        l'inductivité'et   la capacité sont accordées spécialement l'une sur l'autre pour la fréquence de courant à forte intensité. 



  En pareils cas, les différences dans la répartition de la ten- sion des courants intenses et des courants de commande apparais- sent particulièrement   f ort.   



   On peut, suivant la présente invention, avec les moyens indiqués ci-dessous, écarter de sembalables difficultés pour les sans troubler la répartition de tension pour le coûtant courants de commande/à forte intensité. Ces moyens conviennent en outre pour faire varier la répartition de tension des courants de commande arbitrairement par rapport à celle du courant à forte intensité, par exemple donc pour échelonner la tension de commande de manière déterminée dans une ligne ou une partie de réseau,qui possède en elle-même une répartition de tension non échelonnée pour le courant à forte intensité. 



   Suivant la présente invention, le réseau à superposer est pourvu en un ou plusieurs endroits appropriés d'un accouple- ment longitudinal perméable pour le courant à forte intensité ou d'un bloquage longitudinal pour les courants de commande et d'un couplage transversal de préférence bloqué par rapport au courant à forte intensité, perméable pour la fréquence de commande ou d'une liaison transversale conductrice. Pour favoriser ou com- de battre le passage/ l'une ou l'autre fréquence, on peut employer des moyens connus comme des circuits conducteurs accordés sur la fréquence correspondante avec une capacité et une inductivité montées en série, ou des circuits d'arrêt à capacité et inducti- vité montées en parallèle ou également des combinaisons de¯sem- blables circuits.

   Si l'installation de commande à distance fonc- tionne avec des courants de commande de fréquence différente, on peut employer ce qu'on appelle des chaines de filtrage ou des circuits conducteurs ou d'arrêt accordables pour que la disposi- tion puisse chaque fois être réglée pour les conditions les plus favorables. La disposition peut contenir en outre des moyens de compensation pour les composantes effectives ou non effectives des courants de commande, par exemple des inductivités pour la 

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 compensation de dérivations capacitives ou des capacités pour la compensation de chutes de tension inductives. 



   La présente invention peut être appliquée de la même ma- nière dans les réseaux à courant alternatif et dans les ré- seaux à courant continu. Dans les réseaux à courant continu, de simples condensateurs suffisent peur le bloquage des trans- formateurs d'accouplément par rapport au courant continu. Dans certaines circonstances, on peut employer également des redres- seurs convenablement montés. 



   L'invention va être expliquée à l'aide des schémas re- présentés aux dessins. 



   A la fig. 1 on a représenté par N et M des tronçons de lignes libres et.par K un tronçon de câble intercalé, 1, 2 sont des transformateurs de couplage transversal, 3,4 des transfor- mateurs de couplage longitudinal. Dans les branchements rac- cordas au réseau des transformateurs de couplage transversal on a intercalé des condensateurs 5 qui sont accordés de telle manière sur l'inductivité du transformateur qu'on obtient pour les courants de   conmande   une petite résistance de passage, pour les courants du réseau au contraire une grande résistance de passage. Les enroulements des transformateurs 1,4 non reliés aux conducteurs du réseau forment des circuits intermédiaires qui contiennent chacun un circuit d'arrêt 6 accordé sur la fréquence du réseau.

   On peut toutefois inversement intercaler dans ces circuits intermédiaires des condensateurs qui sont accordés avec les inductivités des transformateurs sur la plus petite résistance de passage pour les courants de commande, et dans les enroulements reliés   ax   conducteurs du réseau des transformateurs d'accouplement transversal 1,2 des circuits d'arrêt accordés sur la fréquence du réseau. Les rapports de multiplication des transformateurs sont choisis de telle fa- çon que du   coté   tourné vers le câble K des dispositifs d'ac- couplément, il y a des tensions de superposition plus petites que des cotés tournes vers les lignes aériennes.

   De cette ma- 
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 nière, on obtie?i ."1; 1i: le passage de J.ténergte':dejo.OlI1mndë }:;;: travers le câble de plus petites tensions et de plus petites 

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 dérivations capacitives vu que d'un c8té du câble la tension de superposition est transformée vers le bas et del'autre cô- té de nouveau   transforméevers   le haut. Les mêmes dispositions de couplage peuvent aussi être, employées lorsque pour d'autres raisons quelconques, une transformation de la tension de su- perposition vers le haut ou vers le bas est nécessaire; on peut par exemple intercaler dans un troneçon de ligne un ou plusieurs dispositifs de couplage pour échelonner ainsi loca- lement la tension de superposition. 



   A la fig. 2 on a intercalé deux transformateurs de coupage transversal 10,20 entre les conducteurs du réseau ; entre leurs points de raccordement se trouve le circuit d'arrêt 60, perméa- ble pour la fréquence du réseau mais arrêtant les courants de commande, circuit qui, comme le montre la figure 3, peut égale- ment être accouplé par transformateur au conducteur du réseau. 



  Comme on l'a indiqué en traits interrompus à la figure 2, le cir- cuit intermédiaire des transformateurs de couplage longitudinal peut également être monté de telle façon que des deux c8tés du point de coupage les tensions de superposition ont des si- gnes opposés. Par l'emploi d'un semblable montage on est en état, dans le cas de réseaux à courant à forte intensité à cou- rant triphasé ou à trois conducteurs avec superposition de cou- rant triphasé, de descendre, lors du passage par des câbles, du décalage de 1200 des phases de commande à un décalage de 60  et de diminuer ainsi les tensions reliées et par conséquent les dérivations capacitives.

   lies figures 4 et 5 montrent des montages d'auto-transformateurs pour les transformateurs de cou- plage transversal avec intercalation des moyens d'arrêt conden- sateur 7, circuit d'arrêt 8 accordé sur la fréquence du réseau) pour lafréquence du courant à forte intensité. Des montages d'au- totransformateurs peuvent toutefois aussi être employés pour les transformateurs de couplage longitudinal, pour économiser le cuivre des enroulements. Sur les   f ig.   1, 4 et 5 on n'a em- ployé qu'un seul transformateur de couplage longitudinal ; on peut toutefois aussi en employer deux qui se trouvent sur les cö- tés différents du point de raccordement du transformateur de   .en   

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 couplage transversal.

   A la place de cette disposition, le trans- formateur de couplage transversal peut aussi être raccordé une prise du transformateur de couplage longitudinal. 



   Pour compenser des variations, dans le temps et l'espace, de la répartition de la tension, on peut aussi placer en certains points du réseau, en particulier aux terminaisons extrêmes des lignes ou en d'autres   endroits,où,suivant   l'expérience, des élé- vations excessives de la tension de commande se produisent, des dispositifs qui   ettent   en circuit automatiquement pour le cou- rant de commande une charge abritée par rapport au courant de forte intensité, dès que la tension de commande régnant au point de raccordement dépasse une valeur limite déterminée, ou qui mettent automatiquement hors de circuit de semblables charges lorsque la tension de commande régnant au point de raccordement passe en-dessous d'une valeur minima déterminée.

   Comme charges on peut employer des résistances ohmiques,   capacitivés   et induc- tives qui sont intercalées dans un circuit conducteur accordé approximativement sur la fréquence de commande ou qui sont mon- tées en série avec un circuit d'arrêt accordé sur la fréquence du réseau; la mise en circuit et hors circuit automatique peut être produite par des relais de surveillance pour la tension de commande, par exemple par des relais de fréquence ayant des limites de fonctionnement, réglées en conséquence.

   On peut tou- tefois aussi, à la place de cette disposition, employer des ré- cipients à décharge, des lampes à luminescence, des résistances à caractéristique non linéaire, des bobines d'inductance fonce tionnant dans le voisinage de la z8ne de saturation ou des appa- reils analogues qui, pour des limites déterminées de la tension aux bornes, modifient plus ou moins de façon non constante leur courant de   passage. Dans.   certaines circonstances, il est à re- commander de transformer aux endroits envisagés la tension de commande superposée, par-un transformateur bloqué par rapport au courant du réseau, jusqu'à des valeurs plus élevées pour pou-      voir mieux se rendre maître de la z8ne de tension. 

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   Comme charges on peut utiliser à la place de résistances de charge spéciales, des pièces'existantes du réseau de cou- rant à forte intensité ainsi^ que des génératrices, des trans- formateurs, par le fait que suivant la tension de commande ré- gnant ces pièces sont bloquées pour les courants.de commande par des circuits d'arrêt accordés:sur la fréquence de commande ou bien sont libérées par formation d'un pont sur ces circuits ou par changement d'accord, plus ou moins fortement, pour le passage des courants de commande. 



   Pour maintenir aussi petites que possible les variations de tension de commande, dans le temps et l'espace, dans des ré- seaux étendus de courant à forte intensité, il est à recommander de travailler avec unez8ne de fréquence de'commande d'environ 220 à 440 Hertz.   Lorsqu'on   observe cette zone de fréquence, les appareils de commande à distance peuvent encore être commodé- ment abrités de la fréquence du courant à forte intensité, les chutes de tension de la tension de commande se maintiennent, pour des charges moyennes du réseau, encore dans des limites sup- portables et les relais récepteurs reçoivent des formes mania- bles.

   Les z8nes de fréquence employées jusqu'à présent pour de semblables applications se trouvent le plus souvent bea.ucoup trop haut et donnent des variations tellement fortes de tension qu'un fonctionnement sûr de la commande à distance est mis en question., 
Revendications.      

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Claims (1)

1. 1.- Procédé pour le fonctionnement d'installations de commande à distance à fréquence acoustique, fonctionnant suivant le prin- cipe de la superposition, dans lesquelles on utilise, pour la répartition des courants de commande, les conducteurs àe réseau à courant de forte intensité, caractérisé par l'emploi de moyens pour écarter les influences perturbatrices, sur le fonctionne- ment de la commande à distance, de variations, da,ns l'espace et/ou dans le temps, de la tension de commande. <Desc/Clms Page number 16>

   2.- Procédé suivant la revendication 1, pour installations de commande à distance à fréquence acoustique, dans lequel les différentes commandes à distance sont réalisées par l'é- mission de fréquences de commande différentes, situées par exemple endéans une octave et au moyen de relais à résonance qui sont accordés sur ces fréquences, caractérisé en ce que les moyens d'écarter ces perturbations sont montés sur les relais à résonance eux-mêmes.

   3.- Procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que les relais à résonance sont pourvus de dispositifs 'fonctionnant sous la dépendance de la tension de commande ré- gnant au point de raccordement du relais et qui réduisent au- tomatiquement des tensions de commande trop élevées en elles- mêmes ou dans leur effet sur le relais à résonance.

   4. - Procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le système de ligne à superposition est subdivisé con- formément à la répartition de la tension de commande en zones de tension de commande élevée et basse et en ce queles relais récepteurs sont réglés par z8nes en concordance avec cette ré- partition de tension, sur une sensibilité de fonctionnement ap- proprié.

   5. - Procédé suivant les revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les relais récepteurs sont pourvus de dispositifs de protection contre les surtensions, par exemple de lampes à lu- minescence, de récipients à décharge ou d'autres dispositifs qui fonctionnent pour des tensions limites déterminées et qui rendent sans effet nuisible pour le relais les excès de tension dépassant la grandeur désirée de la tension de commande.

   6. - Relais à résonance, à circuit d'excitation accordé élec- triquement et à système oscillant mécanique accordé, par exem-' ple à languette, pour la réalisation du procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'en parallèle sur l'enroulement d'excitation ou sur une partie de celui-ci se trouve montée une lampe àluminescence ou une autre résistance <Desc/Clms Page number 17> agissant seulement pour une tension limite déterminée.

   7. Relais à résonance suivant la revendication 6, caractérisé en ce que l'enroulement de"relais ou bien un enroulement se- condaire disposé sur le noyau du relais est pourvu de prises de raccordement ou de prolongements auxquels la résistance dépendant de la tension peut être raccordée à volonté en vue du réglage de la tension limite correcte.

   8. - Relais à résonance à circuit d'excitation accordé élec- triquement et à système oscillant mécanique accordé, pour la réalisation du procédé suivant les revendications 1 et 2, ca- ractérisé par un dimensionnement tel du noyau du relais ou du noyau d'une bobine d'aimant se trouvant dans le circuit d'excitation que pour la tension de commande à distance dé- sirée, ce noyau est saturé de sorte que des élévations de cette tension ne peuvent provoquer dans le noyau aucune aug- mentation notable du flux magnétique.

   9.- Relais à résonance à circuit d'excitation accordé électri- quement et à système oscillant mécanique accordé, pour la réalisation du procédé suivant les revendications 1 et 2, ca- ractérisé en ce que le noyau du relais ou le noyau d'une bo- bine d'aimant située dans le circuit d'excitation est dimen- sionné de telle manière qu'en cas de trop fortes tensions de commande, par suite de la variation d'induction dans ce noyau, l'accord du circuit d'excitation par rapport à celui ,du systè- me oscillant mécanique se modifie si fortement que l'amplitude de tension ou de courant dans le circuit d'excitation est pra- tiquement indépendante de la tension de commande régnant.

   10. - Relais à circuit d'excitation accordé électriquement et à système oscillant mécanique accordé, pour la réalisation du procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le noyau du relais ou le noyau d'une bobine d'aimant pla- cée dans le circuit d'excitation a des dimensions telles ou est fait en une matière telle que des augmentations d'amplitude non désirées de la tension ou du courant dans le circuit d'ex- citation sont réprimées par un amortissement supplémentaire <Desc/Clms Page number 18> (par exemple par des pertes supplémentaires dans le fer).

   11.6 Relais à résonance à circuit d'excitation accordé électri- quement et à système oscillant mécanique accordé, pour la réa- lisation du procédé suivant les revendications 1 et 2, carac- térisé en ce que le flux du noyau du relais est réparti sur deux trajets au moins, dont les résistances magnétiques sont accordées, en grandeur et en phase de façon différente sous la dépendance du flux total, avec ou sans l'aide d'enroulements de charge (anneaux de court-circuit ou dispositifs analogues), de telle façon que le flux résultant ou le flux partiel agissant sur le système oscillant mécanique est pratiquement indépendant de la tension de commande.

   12.- Relais à résonance, à circuit d'excitation accordé élec- triquement et à système oscillant mécanique polarisé, pour la réalisation du procédé suivant les revendications 1 et 2, ca- ractérisé en ce qu'une magnétisation excessive se produisant en cas de trop forte tension de commande pour le noyau du relais est compensée dans son action sur le système oscillant mécanique par variation du degré de polarisation.

   13.- Relais à résonance suivant la revendication 12, caractérisé en ce que sur le système oscillant mécanique polarisé ou sur l'ai- mant excitant ce dernier agit un enroulement de compensation qui est alimenté par la tension de commande par l'intermédiaire de redresseurs, éventuellement avec intercalation d'une résistance à caractéristique non linéaire ou brisée, par exemple une lampe à luminescence.

   14. - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que des influences perturbatrices des résistances effectives et non effectives ainsi que des dérivations effectives et non effectives du réseau à courant de forte intensité sur la répartition de la tension de commande sont compensées par des dérivations effec- tives et non effectives abritées au moins partiellement par rapport au courant de forte intensité, par des résistances ef- fectives et non effectives ou par des générateurs de courant déwatté. <Desc/Clms Page number 19>

   15. - Procédé suivant les revendications 1 et 14, caractérisé en ce que ces dérivations dépendant de la fréquence de commande sont disposées et accordées de telle façon que les vecteurs de tension de commande sont aussi égaux que possible suivant l'é- chelle et sont seulement différents en phase.

   16. - Procédé suivant les revendications 1 et 14, caractérisé en ce qu'une valeur excessive de dérivation kilométrique capa- citive résultante (K.C O) est compensée par des dérivations d'impédance supplémentaires abritées par rapport au courant du ré- Beau.

   17. - Procédé suivant les revendications 1 et 16, caractérisé en ce que la disposition de ces variations d'impédance dans le réseau est telle que la dérivation de capacité kilométrique moyenne résultante diminue à peu près proportionnellement par rapport à la distanoe du point d'alimentation.

   18.- Procédé suivant les revendications 1 et 14, caractérisé en ce qu'une valeur trop faible ou trop forte de dérivation effec- tive résultante est compensée par variation de la dérivation capacitive de telle manière que la dérivation de capacité kilo- métrique moyenne est toujours plus grande dans le voisinage du point d'alimentation que dans les régions des bords.

   19. - Procédé suivant les revendications 1 et 14, caradtérisé en ce que des circuits conducteurs accordés sur la fréquence de commande sont disposés de telle manière que la valeur de déri- vation kilométrique moyenne (GO) est plus petite que le produit de la résistance d'impédance (K.LO) et de la dérivation de ca- pacité (K.CO) divisé par la résistance effective kilométrique (RO), 20. - Procédé suivant les revendications 1 et 19, caractérisé en ce que cette dérivation de circuit conducteur est appliquée au- tant quepossible sous la forme de relais à fréquence de signal.

   21.- Procédé suivant les revendications 1 et 14, caractérisé en ce qu'une valeur excessive de dérivation de capacité résultante (K.CO) est compensée par une dérivation de circuit donducteur (G) disposée à l'extrémité de la ligne, de telle manière que la re- lation suivante est satisfaite . : : G2 = CO/LO . <Desc/Clms Page number 20>

   22.- Procédé suivant les revendications 1 et 21, caractérise en circuit ce que,à la place d'un semblable/conducteur, on emploie éventuel- lement un circuit d'arrêt monté devant un consommateur suffisam- ment grand.

   23.- Procédé suivant les revendications 1 et 22, caractérisé en ce qu'en cas de besoin, la composante non effective de ce con- sommateur est compensée par un changement d'accord correspondant du circuit d'arrêt de telle manière que l'effet désiré de compen- sation se produit.

   24.- Procédé suivant les revendications 1 et 14, caractérisé en ce que ces dérivations dépendant de la fréquence de commande sont choisies plus grandes que les parties variables des déri- vations naturelles du'réseau.

   25.- Procédé en particulier suivant les revendications 1 et 14 à 24, caractérisé en ce que des inégalités dans la répartition de la tension de signal sont adoucies au moyen de résistances effectives intercalées dans le canal de tension de commande.

   26.- Procédé suivant les revendications 1 et 25, caractérisé en ce que ces résistances effectives sont produites par un dimension- nement approprié des pertes effectives se présentant dans le cir- cuit d'application.

   27.- Procédé, en particulier suivant les revendications 1 et 14, caradtérisé en ce que des inégalités dans la répartition de la tension de commande sont compensées par des résistances effecti- ves ou non' effectives abritées au moins partiellement par rap- port au courant à forte intensité, ou par des générateurs de cou- rant déwatté, qui se trouvent dans un aiguillage de courant dutron- çon de ligne ou sont accouplés inductivement au tronçon de ligne, par exemple par des transformateurs en série.

   28. - Dispositif pour la réalisation du procédé suivant la reven- dication 1, par une influence exercée sur la tension de commande dans les installations de commande à distance fonctionnant sui- vant le principe de la superposition, caractérisé par un couplage longitudinal perméable au courant à forte intsnsité ou un bloqua- ge longitudinal pour les courants de commande, et un couplage trans- <Desc/Clms Page number 21> versai bloqué avantageusement par rapport au courant de forte intensité, ou une liaison conductrice transversale pour les cou- rants de commande,

   ''avec un accord tel des moyens de couplage ou de bloquage que les écoulements d'énergie vers les deux côtes du point de couplage sont au moins approximativement de même gran- deur mais ont des valeurs différentes de tension et de courant.

   29.- Dispositif suivant les revendications 1 et 28, caractérisé par un transformateur de couplage transversal et un transformateur de couplage longitudinal dont les enroulements non reliés aux con- ducteurs du réseau se trouvent dans un circuit commun, de préfé- rence bloqué par rapport à la fréquence du réseau.

   30.- Dispositif suivant les revendications 1, 28 et 29, caractéri- sé en ce que, des deux transformateurs, le transformateur de cou- plage longitudinal et le transformateur de couplage transversal, au moins l'un est réalisé comme autotransformateur.

   31.- Dispositif suivant les revendications 1 et 28 à 30, carac- térisé en ce que le transformateur de couplage transversal est raccordé aux conducteurs du réseau par l'intermédiaire d'au moins un condensateur, de préférence avec accord du circuit conducteur consistant en l'inductivité et en la capacité de ce branchement de transformateur sur la fréquence de superposition.

   32.- Dispositif suivant les revendications let 28 à 30, caractérisé en ce que le transformateur de couplage transversal est raccordé ' aux conducteurs du réseau par un circuit de bloquage accordé sur la fréquence du réseau. ' 33.- Dispositif suivant les revendications 1 et 28, caractérisé par deux transformateurs de couplage transversal, des deux c8tés au moins d'un circuit de bloquage intercalé dans le tronçon de ligne, et accordé sur la fréquence de superposition, transforma- teurs dont les enroulements non raccordés aux donducteurs du ré- seau se trouvent dans un circuit intermédiaire commun.

   34.- Dispositif suivant les revendications 1 et 33, caractérisé en ce qu'au moins l'un des deux transformateurs de couplage trans- versal est monté comme autotransformateur, de préférence avec in- tercalation de moyens d'arrêt pour la fréquence du réseau. <Desc/Clms Page number 22>

   35.- application du dispositif suivant les revendications 1 et 28 à 34 pour faciliter la répartition de l'énergie de commande dans les réseaux à constantes de ligne différentes localement, notamment dans des réseaux composés de lignes aériennes et de tronçons de câble, par exemple par le fait que devant le tronçon de câble la tension superposée est transformée vers le bas et est de nouveau transformée vers le haut derrière le tronçon du câble.

   36.- Dispositif suivant les revendications 1 et 28 à 34, caracté- risé en ce qu'il contient des moyens pour la compensation de composantes de courant effectif et non effectif pour les courants superposée.

   37.- Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'en des pointa de fortes variations de tension de commande du réseau à courant à forte intensité, en particulier à l'extrémité de la ligne, en cas de dépassement, des charges supplémentaires sont in- tercalées automatiquement pour les courants de commande dès qu'en ces points la tension de commande dépasse une limite maxima dé- terminée, et en ce qu'automatiquement ces charges sont mises hors circuit lorsque la tension de commande passe en-dessous d'une limite minima déterminée.

   38.- Dispositif pour la réalisation du procédé, suivant la reven- dication 37, caractérisé en ce que de préférence aux points de plus forte variation de tension de commande, sont raccordés des dispositifs pour la surveillance dela tension de commande qui met- tent en circuit automatiquement des charges supplémentaires (ohmi- ques, inductives, capacitives,ou mixtes) pour les courants de com- mande lorsque la tension de commande dépasse une limite maxima dé- terminée et les mettent,automatiquement hors circuit lorsque la tension de commande ,,Passe en-dessous d'une limite minima déterminée.

   39. - Dispositif suivant la revendication 37, caractérisé en ce que les charges supplémentaires consistent en des parties du réseau de courant à forte intensité,' en des transformateurs ou des géné- ratrices à courant à furte intensité qui sont reliés au réseau à 'il' courant intense à superposition pàr l'intermédiaire de circuits <Desc/Clms Page number 23> d'arrêt pouvant être couverts par desponts et accordés sur la fréquence de commande, et en ce que les dispositifs pour la sur- veillance de la tension de commande sont reliés aux commutateurs de formation de pont de ces circuits d'arrêt, 40.- Dispositif pour la réalisation du'procédé suivant la revendication 37,

   caractérisé en ce que de préférence aux points de plus grandes variations de la tension de commande on a intercalé des récipients à décharge abrités par rapport au courant de forte intensité, des lampes à luminescence, des résistances à caractéristique non linéaire ou d'autres charges qui modifient leur courant de passage plus ou moins de façon non constante en cas de variations de leur tension aux bornes.

   41.- Procédésuivant la revendication 37,caractérisé en ce que de préférence aux points de plus grandes variations de la tension de commande, la tension de commande est élévée artificiellement par des transformateurs abrités par rapport au courant de forte intensité, et les dispositifs de surveil- lance ou les charges supplémentaires (par exemple des réci- pients à décharge) sont accordés à cette tension élevée.

   42. - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'on utilise pour la commande à distance une zöne de fréuen- ces d'environ 220 à 440 Hertz.