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COUPLAGE A '.RSTSL'OR.1'ECTR POUR AMPLIFICATEURS DE TELEVISION
Le procédé d'application de bobines de réactance aux fins de couplage des étages d'amplification, notamment pour am@ pllfloateurs de fréquences porteuses, pour buts de télévision, est connu. La fréquence propre de la bobine oscillatrice peut être choisie en résonance avec l'onde porteuse non-modulée, tout en rendant le rapport des oscillations libres aux oscillations imposées, au moyen d'un amortissement parallèle relativement grand, suffisamment petit. Ou bien la fréquence propre peut aussi être désaccordée par rapport à la fréquence porteuse non- modulée, ce qui permet, en général, un amortissement parallèle moindre de la bobine oscillatrice.
La présente demande de brevet a pour objet, une loi de dimensions d'un couplage à transformateur dans des amplifica- teurs de fréquences porteuses pour buts de télévision,
La figuré représente : un étage d'amplification 1, dont le circuit anodique est couplé par l'intermédiaire d'une bobine primaire 2 à la 'bobine secondaire 3, afin de transmettre la fré- quence porteuse à la grille de l'étage suivant 4. Deux résie- '
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tances, 5, du coté primaire, et 6 du côté secondaire effec- tuent un amortissement et les capacités 7 et 8 attribuent, à ces deux circuits, une fréquence propre déterminée #p et #s.
La Société demanderesse a constaté théoriquement et par l'expérience qu'une paire de bobines de ce genre équivaut lors d'un couplage entre 2 et 3 de K%. à une bobine de éactance verticale de l'inductance Lx suivante :
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Dans cette équation: Z signifie le moyenne géo- p. s métrique des deux résistances aux oscillations #L/C des cô tés primaire et secondaire et de même la moyenne géométri- #p. s que des fréquences propres des deux côtés.
En interprétant cette équation avec des coefficients de couplage différents, on constate, en général, l'existence de deux fréquences de couplage se présentant lors de la. résonance, celles-ci étant situées à droite et à gauche de #s et dont la fréquence par- tielle à onde longue - pour le cas de limite d'un couplage de 100% - est de 70% de la. fréquence propre secondaire.
Or, un transformateur à couplage fixe à deux bobines équivalant à une bobine de réactance simple d'un mê me nombre d'enroulements et d'un même rapport de capacités se présente comme un organe dont la résonance de transmission est située à une onde propre plus longue, c'est-à-dire, étant plus lon- gue de 12. Il s'en suit qu'on peut placer, dans un amplif- cateur de télévision de fréquence porteuse déterminée #2 fois plus d'enroulements sur les deux bobines du transformateur qu'il ne serait possible avec une bobine de réactance équivalen- te.
La grandeur de la résistance de transmission devient, de ce fait, double de celle d'un couplage à bobine de réactance
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et on obtient, par co#équent - dans le cas-limite - une trans- formation de tensions deux fois meilleure qu'avec un simple cou-
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plage à bobine oscillatrloe de réactance.
Les expériences pratiques avec des amplificateurs cor- respondants ont démontré que des Images d'une même qualité ont été obtenues avec les données suivantes:
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<tb> Couplage <SEP> Nombre <SEP> de <SEP> Amortissement <SEP> Onde <SEP> por- <SEP> Amplifica-
<tb>
<tb> tours <SEP> teuse <SEP> tion <SEP> à <SEP> le.
<tb>
<tb> pente <SEP> = <SEP> 5 <SEP>
<tb>
<tb> milliamp <SEP> par
<tb>
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¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ Volt.
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<tb>
Bobine <SEP> de <SEP> réactanoe <SEP> 150 <SEP> 5.000 <SEP> Ohms <SEP> 150 <SEP> m. <SEP> 25
<tb>
<tb> Transformateur <SEP> 200 <SEP> 10.000 <SEP> " <SEP> prim. <SEP> 150 <SEP> m. <SEP> 50
<tb> 10.000 <SEP> " <SEP> sec. <SEP>
<tb>
Cette amélioration est obtenue dans les conditions suivantes:
1) couplage aussi serré que possible
2) en évitant toutes capacités nuisibles parallèles aux bobines et en réduisant les capacités aux capaoités inévitables des lignes conductrices, etc., soit en supprimant tous condensa- teurs de syntonisation de forme concentrée. La syntonisation des bobines n'est effectuée que par leur nombre de tours détermi- né judicieusement afin d'obtenir une résistance aux oscillations Z= #L/C aussi grande que possible, celle-ci se présentant comme @ facteur dans l'équation pré citée. L'amortissement parallèle doit posséder une grandeur telle que les deux circuits cessent d'être oscillatoires.
Ceci est le cas si la résistance de l'a- mortissement R parallèle à la bobine devient -- Z (voir le tableau)
Le nombre d'oscillations propres des deux bobines est utilement le même. Une différence entre lesdeux oscillations ne propres/se manifeste, suivant l'équation, que par l'effet, s'e- xerçant à la place du coefficient de couplage K, d'un coefficient de couplage effectif modifié K' = K##s/#p#
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Il est, par conséquent, indiqué, afin d'obtenir un couplage aussi serré que possible, de choisir l'oscillation propre de la bobine secondaire-, ncn pas Inférieure, mais supérieure à celle de la bobine primaire, dans le cas où l'on serait obligé de se servir d'oscillations propres différentes.
Du reste, la loi des dimensions, suivant l'invention, s'applique comme suit: Fréquence propre #2 fois la fréquence porteuse non-modulée.
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COUPLING TO '.RSTSL'OR.1'ECTR FOR TELEVISION AMPLIFIERS
The method of applying reactance coils for the purpose of coupling amplification stages, in particular for carrier frequency amplifiers, for television purposes, is known. The natural frequency of the oscillating coil can be chosen to resonate with the unmodulated carrier wave, while making the ratio of free oscillations to imposed oscillations, by means of a relatively large, sufficiently small parallel damping. Or the natural frequency can also be out of tune with respect to the unmodulated carrier frequency, which generally allows less parallel damping of the oscillator coil.
The present patent application relates to a law of dimensions of a transformer coupling in carrier frequency amplifiers for television purposes,
The figure represents: an amplification stage 1, the anode circuit of which is coupled via a primary coil 2 to the secondary coil 3, in order to transmit the carrier frequency to the gate of the following stage 4. Two resie- '
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tances, 5, on the primary side, and 6 on the secondary side effect damping and the capacitors 7 and 8 assign, to these two circuits, a determined natural frequency #p and #s.
The Applicant Company has observed theoretically and by experience that a pair of coils of this type is equivalent during a coupling between 2 and 3 of K%. to a coil of vertical eactance of the following inductance Lx:
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In this equation: Z means the geo-mean. s metric of the two resistance to oscillations # L / C of the primary and secondary sides and likewise the geometric mean- #p. s only natural frequencies on both sides.
By interpreting this equation with different coupling coefficients, one notes, in general, the existence of two coupling frequencies occurring during the. resonance, these being situated to the right and to the left of #s and of which the long-wave partial frequency - in the case of the limit of a 100% coupling - is 70% of the. secondary natural frequency.
Now, a fixed-coupling transformer with two coils equivalent to a simple reactance coil with the same number of windings and the same capacitance ratio appears as a member whose transmission resonance is located at a clean wave longer, that is to say, being longer than 12. It follows that one can place, in a television amplifier of determined carrier frequency # 2 times more windings on the two coils of the transformer than would be possible with an equivalent reactor.
The size of the transmission resistance therefore becomes twice that of a reactance coil coupling.
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and we obtain, by co # equent - in the limit case - a transformation of tensions twice as good as with a simple
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oscillating reactance coil pad.
Practical experiments with corresponding amplifiers have shown that Images of the same quality were obtained with the following data:
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<tb> Coupling <SEP> Number <SEP> of <SEP> Damping <SEP> Wave <SEP> por- <SEP> Amplifica-
<tb>
<tb> turns <SEP> teuse <SEP> tion <SEP> to <SEP> on.
<tb>
<tb> slope <SEP> = <SEP> 5 <SEP>
<tb>
<tb> milliamp <SEP> by
<tb>
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¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ Volt.
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<tb>
Reactanoe <SEP> <SEP> coil <SEP> 150 <SEP> 5.000 <SEP> Ohms <SEP> 150 <SEP> m. <SEP> 25
<tb>
<tb> Transformer <SEP> 200 <SEP> 10,000 <SEP> "<SEP> prim. <SEP> 150 <SEP> m. <SEP> 50
<tb> 10,000 <SEP> "<SEP> sec. <SEP>
<tb>
This improvement is obtained under the following conditions:
1) coupling as tight as possible
2) by avoiding any harmful capacitors parallel to the coils and by reducing the capacitors to the inevitable capacitances of the conductive lines, etc., or by eliminating all tuning capacitors of concentrated form. The tuning of the coils is carried out only by their number of turns judiciously determined in order to obtain a resistance to oscillations Z = # L / C as large as possible, this being presented as @ factor in the pre-equation. cited. The parallel damping must have a magnitude such that the two circuits cease to be oscillatory.
This is the case if the slowing resistance R parallel to the coil becomes - Z (see table)
The number of proper oscillations of the two coils is usefully the same. A difference between the two oscillations only proper / is manifested, according to the equation, by the effect, being applied instead of the coupling coefficient K, of a modified effective coupling coefficient K '= K ## s / # p #
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It is, therefore, indicated, in order to obtain a coupling as tight as possible, to choose the proper oscillation of the secondary coil, not lower, but higher than that of the primary coil, in the case where the we would have to use different proper oscillations.
Moreover, the law of dimensions, according to the invention, applies as follows: Natural frequency # 2 times the unmodulated carrier frequency.