BE412292A - - Google Patents

Description

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  Système de cascade et son procédé de fonctionnement. 



   La présente invention concerne un procédé et un appa- reil pour transférer un liquide volatil, qui a été produit moyennant une certaine dépense et qui met en liberté une pha- se gazeuse pendant le transfert, d'une région de pression relativement basse vers une région de pression relativement élevée avec une perte par évaporation relativement petite de la matière. 



   Plus spéoialement, l'invention concerne   un   système de récipients et un mode de fonctionnement par lequel des char- ges de matière liquide précieuse,   o'est   à dire d'une   matiez   re fortement volatile à la pression atmosphérique normale, par exemple un gaz liquéfié tel que certains hydrocarbures liquéfiés, l'oxygène liquide, l'azote liquide,   etc.,   sont transférées économiquement et rapidement d'un récipient d'a- limentation à pression relativement basse dans un récipient récepteur à pression relativement élevée, d'une manière qui provoque une recondensation importante de la phase gazeuse 

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 en liquide dans l'appareil de transfert, de façon à augmen- ter la quantité nette de liquide transférée. 



   L'invention a pour but, d'une manière générale, de four- nir un système perfectionné et une disposition de réoipients ainsi qu'un procédé de fonctionnement pour transférer des charges successives de matières liquides relativement froides ou de la nature indiquée, d'un récipient d'approvisionnement, à une pression relativement basse, dans un récipient final à une pression relativement élevée, d'une manière qui oonser- ve la capacité de condensation du liquide à une valeur éle- vée et l'utilise pour reconvertir la majeure partie de la phase gazeuse en liquide, ce qui réduit, dans une mesure qui est importante industriellement, les pertes produites lors- qu'on laisse s'échapper la phase gazeuse. 



   Plus spécialement, l'invention a pour but de fournir un système de récipients de transfert ainsi qu'un cycle de fonc- tionnement pour ceux-ci en vue d'effectuer le transfert d'un liquide volatil, en une succession de charges uniformes, d'un récipient d'approvisionnement dans un récipient récepteur par un certain nombre d'étages de pression croissante tandis que la phase gazeuse est envoyée en contre-courant;

   le trans- fert est effectué d'une manière qui procure la capacité de condensation en une série d'accroissements pour que le re- froidissement de la phase liquide par rapport à la phase gazeuse puisse être utilisé avec un rendement pratique élevé, dans le but d'effectuer une forte condensation de la phase gazeuse résiduelle en phase liquide, de sorte que les pertes de la phase gazeuse, lorsqu'on met à l'air le récipient de transfert initial, peuvent être réduites à n'importe quelle valeur faible désirée. 



   Un but de l'invention est d'effectuer le transfert dé- siré de charges de la matière d'une manière qui exclut ef-   feativement   toute chaleur d'origine extérieure de la matière 

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 pendant le transfert avant un point déterminé, tel que l'ex- trémité de décharge, dans le trajet du transfert en vue de réduire autant que c'est praticable la mise en liberté de la phase gazeuse dans le trajet de transfert avant ce point déterminé. Cette exclusion est de préférence accomplie d'u- ne manière telle que la chaleur qui est communiquée de l'ex- térieur du système est sensiblement exclue tandis que la chaleur communiquée au liquide en venant de'parties du sys- tème est portée à une valeur très basse. 



   Un autre but encore est de fournir un système de réci- pients de transfert et un cycle de fonctionnement, destinés à effectuer le transfert rapide de gaz liquéfiés pour   la   con- sommation industrielle, notamment d'oxygène liquide,   d'un   ré-   oipient   de transport qui est à une pression relativement basse, vers un dispositif récepteur tel qu'un évaporateur ou un récipient d'emmagasinement à une pression relativement élevée, pour que des consommateurs industriels puissent être servis rapidement d'une manière qui réduit à une valeur né- gligeable ce qu'on appelle le soufflage vers l'atmosphère, et qu'on permette le débit économique de liquide ou de gaz en des points fortement séparés, en quantités variables, avec facilité et rapidité. 



   D'autres buts de l'invention apparaîtront dteux-mêmes ou seront signalés dans la suite. 



   L'invention comprend par conséquent les différentes opérations et la relation d'une ou de plusieurs de ces opéra- tions les unes par rapport aux autres, et   l'appareil   renfer- mant les caractéristiques de construction, les combinaisons d'éléments et la disposition de pièces qui conviennent pour effectuer ces opérations, le tout comme on l'a indiqué à titre d'exemple dans l'exposé détaillé qui suit et dont la portée d'application est   spécifiée   aux revendications. 



   Pour la compréhension complète de la nature et des buts 

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 de l'invention, on se reportera à la description détaillée donnée ci-dessous avec l'aide des dessins annexés dans les- quels : 
La fig. 1 est une vue, en partie en coupe et en partie en élévation, montrant une forme de réalisation de ltinven- tion sur un véhicule et destinée à transporter industrielle- ment un gaz liquéfié, tel que l'oxygène liquide, et à trans- férer ce dernier au moyen de ce qu'on appelle ici des réci- pients montés en cascade vers un évaporateur transportable pour servir des consommateurs industriels de gaz   oxygène.   



   La fig. 2 est une vue, en partie en coupe et en partie en élévation, montrant un système simple comprenant des ré- cipients reliés en cascade pour transférer un gaz liquéfié   @   conformément à la présente invention. 



   La fig. 3 est une vue semblable montrant un système plus compliqué de récipients reliés de façon à incorporer le principe de la cascade, conformément à la présente inven- tion. 



   La fig. 4 est une vue analogue montrant un système en- core plus compliqué de récipients dont une partie est montée en série et une partie en parallèle pour transférer un gaz liquéfié conformément à la présente invention. 



   La fig. 5 est une vue en partie en élévation et en par- tie en coupe d'un autre système encore, comprenant des ré- cipients reliés en partie en série et en partie en parallèle, incorporant le principe de la cascade et destiné à   effec-   tuer rapidement un transfert de gaz liquéfié conformément à la présente invention. 



   Les figs. 6 et 7 sont des schémas explicatifs. 



   Il a été proposé jusqu'à présent de transférer une ma- tière liquide de faible volatilité, qui est pratiquement sta- ble à la température et à la pression atmosphérique, de ré- gions de basse pression vers des régions de haute pression 

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 au moyen de récipients reliés d'une manière capable d'impo- ser des pressions successivement accrues, d'une manière quel- que.peu analogue à l'emploi   d'écluses   dans les oanaux pour la navigation, reliant différents niveaux d'eau. Ces   dispô-   sitions antérieures n'ont jamais rencontré ni résolu les pro- blèmes rencontrés par la présente invention. 



   La présente invention procure un système de récipients de transfert à volume constant et un cycle de processus de fonotionnement pour effectuer la communication entre ceux-ci, système par lequel des charges sensiblement uniformes de li- quide sont soumises à une succession de pressions accrues jusqu'à ce qu'elles soient passées à la haute pression dési- rée, la phase gazeuse se présentant dans les récipients étant envoyée en sens inverse en relation d'échange de chaleur avec le liquide et soumise à une succession inverse de pressions, de telle façon qu'une partie importante de la phase gazeuse est reoondensée en liquide à chacune des pressions   suocessi-   vement plus basses.

   Le nombre des étages employé est de pré- férence tel qu'on utilise la capacité totale de condensation du liquide dans une mesure aussi grande que possible; les produits de condensation en liquide de transfert étant obte- nus à un point tel que la matière dans la phase gazeuse res- tant dans un récipient initial qui est abaissé à la. pression atmosphérique, est réduite à une valeur qui est pratiquement négligeable. Un système de récipients communicants qui re- çoit des charges de liquide et effectue le passage en contre- courant de cette matière dans les phases gazeuse et liquide par étage, d'une manière telle que la phase liquide passe d'une région de basse pression dans une région de haute pres- sion, est pour plus de concision appelé un système en cascade. 



   L'exolusion de la chaleur du système en cascade de la présente invention est de préférence accompli dans le premier cas par l'emploi de moyens associés aux récipients de trans- 

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 fert pour isoler les récipients de la chaleur de l'extérieur du système. N'importe quel agent approprié isolant pour la chaleur peut être employé à ce propos, par exemple une enve- loppe de oarbonate de magnésium. 



   Il y a naturellement une certaine quantité de chaleur qui peut être communiquée supplémentairement au liquide en venant de pièces de système, telle que celle restant dans les parois des récipients de transfert par suite de leur capacité calorifique et retenue après chaque passage de gaz et   égali-     sation   de pression. Cette ohaleur est communicable à la charge suivante de liquide entrant dans le récipient vu que les parois sont chauffées par la phase gazeuse et sont à une température légèrement supérieure à la température de la char- ge suivante. Pour exclure sensiblement l'entrée de cette cha- leur dans le liquide, lorsqu'il est ainsi admis, la capacité calorifique du moyen contenant le liquide est rendue relati- vement petite.

   Ceci est réalisé de préférence en munissant les réoipients de transfert ou une partie désirée de ceux-ci de revêtements d'une nature qui retarde sensiblement la con- duction de chaleur entre les parois du récipient et son aon- tenu ; une forme préférée comprend des réceptacles en métal mince ou des paniers qui ont une masse relativement petite et une faible chaleur   spécifique   et viennent en contact aveo le liquide et le retiennent. Un semblable panier a de préfé- renoe une forme adaptée à   aelle-dé   l'intérieur du récipient et est supporté avec espacement par rapport aux parois inté- rieures, au moyen d'organes d'espacement ayant une oonduoti- bilité thermique relativement faible.

   Une construction ap- propriée de récipients, de paniers et d'organes d'espacement est donnée au brevet américain n  1.948.477 publié le 20 février 1934 au nom de Zenner. 'Les tuyauteries employées pour relier les récipients peuvent être pourvues d'un revê- 

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 tement analogue, si on le désire. 



   L'exclusion de chaleur, telle qu'elle est   ioi   proposée, est importante pour effectuer le transfert de liquides vola- tils de la nature indiquée, en raison des différences de tem- pérature relativement grandes rencontrées et des chaleurs latentes généralement petites des matières qui sont vapori- sées. Autrement, la chaleur entrant de l'extérieur et cel- le communicable venant des pièces du système peuvent provo- quer la production excessive d'une phase gazeuse pendant le transfert effectué. L'oxygène liquide a une très petite ohaleur latente, qui devient plus petite lorsqu'on approche de la pression critique. Par conséquent, on voit qu'il est désirable de rendre l'exclusion de chaleur ici pratiquée la plus rigoureuse pour les récipients qui sont associés aux pressions les plus élevées.

   Lorsque les pressions sont fai- bles, c'est à dire dans le voisinage de quelques atmosphères, ou lorsqu'on transfère certains hydrocarbures liquéfiés, l'em- ploi de paniers peut être supprimé. 



     L'exclusion   de la chaleur ici pratiquée préserve la capa- cité de condensation du liquide, outre la réduction de masse de la phase gazeuse produite. La réfrigération du liquide est ainsi conservée d'une manière très   efficace   de sorte qu'une certaine quantité de   condensât   est obtenue qui est a- 
Joutée à la phase liquide transférée. 



   On voit également qu'un gaz liquéfié tel que   l'oxygène   liquide contient un emmagasinement d'énergie dite disponible par suite de sa basse température et de sa haute densité. 



   Cette énergie disponible peut être utilisée dans un appareil approprié pour provoquer la.compression spontanée du fluide d'un liquide à basse pression à un gaz à haute pression et débiter celui-ci vers un point approprié en dehors du système. 



   Ceci est effectué, comme on peut le remarquer, sans apport d'énergie supplémentaire autre que la chaleur de l'espace en- 

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 vironnant, telle que celle de l'atmosphère environnante et sans perte appréciable de matière. 



   Il est proposé toutefois d'introduire de la chaleur de façon réglable, lorsqu'on le désire, pour accomplir la con- version finale en gaz. Ceci est fait lorsque la matière à transférer atteint un point déterminé, par exemple un évapo- rateur. Cela peut être réalisé toutefois en d'autres points, particulièrement dans un récipient dans lequel la matière passe par la température et la pression critiques. A ces pressions, le transfert sous les forces opératives   d'un   sys- tème qui dépend d'une différence de densités devient relati- vement inefficace' A cet effet, il est envisagé de munir ce récipient de transfert d'un moyen d'introduire de façon réglable de la chaleur. 



   La nature essentielle du présent système en cascade peut être vue d'après le système simple indiqué à la fig. 2. 



  Sur celle-ci deux récipients de transfert a et b, reliés en- tre eux, qui sont représentés pourvus d'un revêtement et munis d'enveloppes isolantes au point de vue thermique sont dis- posés pour effectuer un transfert de oharges de la nature in- diquée en deux étages à partir d'un récipient   d'approvision-   nement c, qui sert de source, à une pression relativement basse, vers un récipient récepteur représenté ici sous la forme d'un évaporateur d, auquel l'apport contrôlé d'énergie thermique est appliqué pour transformer la matière en gaz à une haute pression désirée.

   Tandis que les récipients de transfert a et b sont disposés pour faire passer les charges de la matière transférée par chaque récipient successivement, ce qu'on appelle donc une disposition en série, il est envi- sagé également d'employer une disposition dans laquelle la matière passe dans un récipient de transfert mais une seule fois, la matière venant de c étant envoyée dans les récipients alternativement. Une semblable disposition est appelée une 

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 disposition en parallèle. Il est à envisager également d'em- ployer des récipients reliés en partie en série et en partie en parallèle, dans des systèmes employant trois ou plusieurs récipients. 



   Dans la disposition représentée à la fig. 2, une quan- tité déterminée de liquide comprenant une charge, est amenée à passer par un conduit d'admission 10 dans le récipient ini- tial a sous l'influence d'une force telle que celle obtenue par une pression agissant dans le système, la charge étant admise par l'ouverture de la soupape de contrôle 11. Pour admettre la charge, le gaz dans le récipient a est déplacé. 



  Ceci s'effectue par un orifice de sortie ou conduit de souf- flage 12 qui est commandé par une soupape 13. Lorsque ce conduit est ouvert, il permet au,gaz de s'échapper directe- ment dans l'atmosphère tandis que le liquide pénètre par le conduit 10. Pour admettre une quantité sensiblement uniforme de liquide à chaque charge, un dispositif de mesure est associé au récipient a de telle façon que l'écoulement est arrêté lorsqu'une quantité, désirée de liquide a pénétré. 



    'importe   quel dispositif de mesure approprié peut être em- ployé à cet effet, par exemple une obturation actionnée par le niveau du liquide pour le conduit 12, qui ferme automa-   tiquement   ce dernier lorsque la quantité désirée est entrée. 



  Dans la disposition représentée, ceci est réalisé par le fait qu'on prolonge le conduit 12, oomme on   l'a   représenté en 12', dans le récipient.! de faqon que l'embouchure se trouve au niveau de liquide atteint lorsque la quantité dé- sirée a pénétré. L'écoulement de liquide du récipient est arrêté dès que le niveau déterminé, représenté par le liquide s'élevant dans le conduit 12', est atteint dans le réoipient a. La matière ainsi admise dans le récipient a se dilate lorsqu'elle est échauffée par la   chaleur   échan- gée avec la phase gazeuse.

   En conséquence, le remplissage 

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 convenable du récipient a est déterminé par la nature du liquide transféré   vu   qu'il est désiré d'avoir dans le ré- cipient a un espace de gaz pour permettre à cette dilata- tion d'avoir lieu sans débordement du revêtement ou du pa- nier. Le soufflage du gaz résiduel du récipient a, ici envisagé, doit seulement réduire la pression du récipient a suffisamment en-dessous de celle du récipient pour réa- liser l'éooulement désiré. 



   Lorsqu+on désire transférer la matière du réoipient a au réoipient b, la soupape 14 dans la connexion 15 est ouverte pour permettre tout d'abord un écoulement de gaz qui peut être resté dans le récipient b comme un résidu d'une opération précédente, ce gaz s'éooulant dans la char- ge liquide du récipient a. Un échange de chaleur par con- tact direct se produit entre le gaz et le liquide de sorte qu'une partie du gaz est condensée tandis que la tempéra- ture du liquide est élevée et qu'on atteint finalement une condition d'équilibre de pression et de température qui est au-dessus des conditions initiales de la charge de li- quide et qui est en-dessous de la pression existant initia- lement dans le récipient b. Le liquide est ensuite évacué du récipient a vers le réoipient b en utilisant la force de la pesanteur.

   Cet écoulement est facilité par 1'existence d'un conduit   16   de communication de gaz, commandé par une soupape 17 qui, lorsqu.'elle est ouverte, permet le dépla- cement de gaz du récipient b vers le récipient a par le li- quide qui s'éooule du   réaipient a   vers le réoipient b. 



  Le volume du récipient b peut ne pas être le même que ce- lui du récipient a; par exemple il peut être plus grand en vue de fournir un espace de gaz et de liquide dans ce- lui-ci qui permet dans un rapport désiré la dilatation du gaz et du liquide lorsqu'ils sont portés à une température moyenne supérieure à celle régnant dans le récipient a. 

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  On voit que l'énergie interne du gaz sous pression dans le récipient b,lorsque oelui-oi passe dans le liquide du ré-   cipient   a,est absorbée par le liquide de a à cause de la capacité de condensation de oelui-oi, avec une condensation résultante de la phase gazeuse en phase liquide. Il y a en conséquence une redistribution de l'énergie interne du sys- tème comprenant les récipients a et b, sans changement no- table dans l'énergie interne totale du système, vu que la chaleur d'origine extérieure est rigoureusement exclue et   qu'aucun   travail extérieur n'est effectué. Cette série de processus de fonctionnement 'peut par conséquent être appe- lée idéalement une égalisation adiabatique de pression, bien qu'en pratique il puisse y avoir quelques fuites de chaleur dans le système. 



   La charge liquide, maintenant dans le récipient b, est évacuée vers le récipient d'évaporation d qui est   représen-   té sous la forme d'un serpentin disposé dans une enveloppe 24 et exposée à un fluide de chauffage circulant dans l'en- veloppe. L'évacuation est produite par l'utilisation d'une force d'origine extérieure, telle que la pesanteur, lors- que la soupape 18 oommandant le conduit de sortie 19 abou- tissant dans l'évaporateur est ouverte et que les pressions de gaz sont égalisées par l'ouverture de la soupape 20 dans le conduit 21. Des forces de déplacement du liquide d'ori- gine extérieure, autres que la force de la pesanteur peu- vent également être utilisées comme cela résultera de la desoription des figs. 3 et 4. 



   Le liquide qui s'écoule dans l'évaporateur d est vapo- risé par la chaleur fournie à celui-ci, et la pression dans le système comprenant les récipients b et d s'élève à une valeur désirée relativement élevée. Une quantité désirée du gaz ainsi produit est envoyée dans des récipients d'em-   magasinement   et/ou des appareils de consommation qui sont 

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 accouplés au système en e, par écoulement dans le conduit 22 lorsque la soupape 23 est ouverte. La chaleur qui pro- duit la pression pour effectuer l'évacuation est fournie de façon réglable à l'évaporateur d et la majeure partie de cel- le-ci est contenue dans la matière évaouée par le conduit 22. 



  Toutefois une quantité considérable de chaleur sous la forme d'énergie interne reste dans le gaz laissé dans le ré- cipientb après l'évacuation. C'est cette énergie ainsi que la matière la contenant qui peut être renvoyée au liquide transféré dans n'importe quelle mesure désirée par l'appli-   cation   du principe de la cascade. Dans l'exemple de la fig. 



  2, une grande partie de cette énergie est retenue dans le système par condensation de gaz du récipent b dans une ohar- ge fraîche de liquide dans le récipient a. 



   L'évacuation réelle du système sortant en a est moindre en masse que la masse de la charge fournie du récipient d'a- limentation, de la masse du soufflage, et par conséquent l'évacuation nette représente la matière passant par le sys- tème de cascade dans la direction du récipient initial vers le récipient final tandis que le soufflage net ou la perte nette représente la matière nette passant en sens inverse. 



   Le principe de l'opération peut être plus faoilement compris en se reportant aux figs. 6 et 7 parmi lesquelles la fig. 6 montre schématiquement le transfert de chaleur et d'énergie interne qui a lieu dans le système entre les ré- cipients a et b, tandis que la fig. 7 montre 'd'une manière analogue l'écoulement de masse de matière par le système et la redistribution de gaz déplacé dans le système au cours du transfert entre les récipients, comme on le voit d'après la description détaillée de ces figures donnée ci-après. 



   Dans la représentation ici donnée, les volumes des ré- cipients a et b (appelés dans la suite va et vb) sont évi- demment constants. En vue de l'analyse on a supposé que ces 

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 condensations se produisent tellement rapidement et que les récipients sont tellement bien isolés   qu'aucune   chaleur ne pénètre dans la matière ni ne quitte la matière des récipients a et b pendant l'opération de oondensation. Alors pour le système oomprenant les récipients a et b la première loi de la thermodynamique donne : dQ = .dU + dW   ..........(1   formule dans laquelle   dQ   désigne la ohaleur ajoutée au système de l'extérieur. dU désigne les changements d'énergie interne du système. dW désigne le travail effectué par le système vers l'extérieur. 



   On a évidemment   dQ   = 0 et comme le volume du système est constant, dW = 0, par conséquent dU = 0 ce qui signifie que le changement d'énergie interne du système avant et a- près la condensation est nul ou que l'énergie interne reste constante. L'énergie interne d'un gaz est une fonction de la température seulement pour un gaz parfait, mais est également une fonction de la pression pour des liquides et des gaz im- parfaits . 



   Si mf désigne la masse de liquide et de gaz dans le ré- oipient a mg désigne la masse du gaz dans le   récipient b   avant l'écoulement d'égalisation. uf désigne l'énergie interne par unité de masse dans le récipient a ug désigne l'énergie interne par unité de masse dans le réoipient b, on a : mfuf + mgug =   Uk(une   constante donnant l'énergie in- terne avant ou après le   mélange) ... (2   mf + mg = mo (une constante) .......................(3 
Comme le gaz ou la vapeur condensé dans le liquide est plus chaud et a une pression plus élevée que le liquide, de la chaleur est ajoutée au liquide par la condensation de gaz 

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 dans celui-ci. Par conséquent la pression, la température, la masse et le volume spécifique du liquide s'élèvent.

   Il est théoriquement possible de prédire l'état final du liquide dans a et du gaz en b comme résultat de la condensation du se- cond dans le premier. A cet effet il est nécessaire de con- naître les conditions initiales telles que la masse, la pres- sion et la température du gaz et du liquide, le volume des ré- cipients et des propriétés thermodynamiques du liquide et du   gaz,   particulièrement l'énergie interne en fonotion de la pression et de la température ou du volume. 



   En général des diagrammes thermodynamiques pour diffé- rents liquides ont été préparés, qui donnent une quantité thermique ou des quantités thermiques en fonction de ce quton appelle les variables volumétriques p, t et v. Par exemple dans le diagramme température-entropie, on donne habituelle- ment des lignes de chaleur constante et de pression. Dans le diagramme pression-chaleur totale, des lignes de tempéra- ture constante et d'entropie constante sont données. Il est important de noter que les fonctions entropie et ohaleur tota- le sont uniques pour n'importe quel état d'une substanoe. 



  Par exemple à n'importe quelle pression et n'importe quelle température, un fluide donné possède une valeur et une seule pour l'entropie ou la chaleur totale. 



   L'énergie interne est également une fonction qui est dé- finie par l'état de la substance. Si une substance est modi- fiée par une opération d'un état dans un autre, le changement d'énergie interne, d'entropie ou de chaleur totale est indé- pendant du trajet et a une valeur définie. Dans la présente discussion la signification physique de ces quantités n'in- tervient pas. Yiathématiquement, elles sont des fonctions qui sont employées pour déterminer les conditions de pression et de température qui résultent dans une phase liquide lorsqu'u- ne phase gazeuse est condensée dans celle-ci dans les oondi- 

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 tions ici imposées. Il est à remarquer que l'énergie inter- ne est un concept fondamental tandis que la chaleur totale et   l'entropie   sont dérivées.

   Pour un gaz parfait, le change- ment d'énergie interne est égal à la chaleur spécifique à vo- lume constant que multiplie le changement de température, tan- dis que le changement de chaleur totale est égal à la chaleur spécifique à pression constate que multiplie le changement de température. En d'autres termes, l'énergie interne est en re- lation avec Cv exactement comme la-chaleur totale est avec Cp. 



  Comme les opérations ici pratiquées impliquent des relations à volume constant la fonction d'énergie interne est fondamen- tale. 



   La réduction de perte par soufflage d'un récipient de transfert initial, par condensation dans la charge suivante de liquide, est un résultat avantageux réalisé par l'emploi du présent système de cascade- Ceci est essentiellement une opération thermique. Comme avec la plupart des opérations thermiques les possibilités physiques et les limitations du système sont déterminées d'après les bilans de chaleur et de matière. Ce bilan, pour le présent système de cascade, dif- fère de celui impliquant un écoulement constant lorsqu'une matière des mêmes caractéristiques peut se trouver en écoule- ment dans la même direction à n'importe quel moment, vu que les récipients dans le système de cascade sont successivement chargés et déchargés.

   Le bilan thermique pour le présent système, suivant la première loi de la thermodynamique, d'a- près ce qui précède, donne l'énergie interne Uk du système comme constante pour l'opération d'égalisation vu qu'il n'y a pas de contact thermique ni mécanique avec   l'extérieur.   



  Pour la matière se trouvant respectivement dans les réoi- pients a et b, lorsqu'on passe de l'état (1) à   l'état   (2), 
 EMI15.1 
 l'équation (2) devient Uk mP? + mui 1ùà%# + u ...(4 formule dans laquelle   m   est la masse de la matière dans le 

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 récipient a avant légalisation et   u   est l'énergie interne par unité de masse dans b après l'écoulement. Les autres termes utilisent les symboles d'une manière analogue. 



   Le bilan de matière, exposé dans l'équation (3) pour le changement d'état dans les deux récipients, aucune matière n'entrant de l'extérieur, devient de même 
 EMI16.1 
 mZ m = m2 2 m: ...............................(5 Par mla on entend la masse de matière dans a avant l'égali- sation. Ceci comprend le poids de matière dans les deux phases lorsque deux phases sont présentes. De même u1a est   l'énergie   interne moyenne par unité de masse de sorte que m1au1a renferme   l'énergie   interne des deux phases. 



   En calculant l'énergie disponible du liquide dans le système, par exemple celle d'oxygène liquide, on voit que la substance peut être évaporée et amenée à se oomprimer en gaz de pression relativement élevée, sans apport d'énergie autre que la chaleur de l'espace environnant; ceci est accompli par le présent procédé sans perte appréciable de matière. 



   En vue de déterminer l'énergie disponible, on a recours à la seconde loi de la thermodynamique en se rappelant que la chaleur totale est, par définition, pour n'importe quel système : 
I = U + Apv .....................................(6 équation dans laquelle I désigne la ohaleur totale, U désigne l'énergie interne et Apv désigne le travail en fonction des unités de chaleur dé- terminées au moyen du volume v à travers lequel un piston se meut à une pression p, A étant la réciproque de l'équivalent mécanique de la chaleur. 



   En différenciant alors l'équation (6) on a dI =   dU +   Apdv   +   Avdp ...........................(7 mais par définition, d'après la première loi de la thermo- dynamique, comme on l'a indiqué oi-dessus, on a 

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 dQ = dU + Apdv ou dI - AvDp. 



   Par la seconde loi de la thermodynamique et pour un processus réversible, cette dernière expression est égale à la température (T) multipliée par le changement   d'entropie   (dS). Par substitution on a   TdS -   dI - Avdp, et de là 
Avdp = dI -   TdS     ....................................(8   On voit que la quantité Avdp est positive pour une pression croissante. 



   L'hypothèse de processus strictement réversible suivant la seconde loi de la thermodynamique exige que les échanges de chaleur ici envisagés soient également réversibles. En vue d'obtenir la réversibilité finale, on suppose que tous les échanges de chaleur se font ici sous des différences de température infinitésimales, à la température du   local 70   (prise ici à 20 C ou   293 K).   Cette température pour l'échan- ge de chaleur est possible en supposant des compressions ou des dilatations adiabatiques réversibles comme nécessaires pour atteindre To. Avec cette limitation, le dernier terme de l'équation (8) devient To dS.

   En intégrant les deux côtés on a 
 EMI17.1 
 c/ r $àvdp=I 1 2 .z -i (S -S ) ...................(9 1 dans laquelle on voit que J kvdp est le travail d'un compresseur idéal réversible ou c/ 1 d'un moteur à détente fonctionnant sur un écoulement continu et alimenté au moyen d'un fluide entrant à   ltétat   (1) et sor- tant à l'état (2). Les valeurs négatives pour l'intégrale montrent la quantité de travail qui peut être obtenue du fluide en passant d'un état à un autre. Ceci est l'énergie disponible qui est appelée ici Q.

   Par conséquent
A 
 EMI17.2 
 <L ' 1 - Il - 0 (Sa -al) ........................(10 L'énergie disponible d'une livre d'oxygène liquide à la pres- 

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 sion atmosphérique,   oomparée à   une livre de gaz à la pression atmosphérique et à 20 C peut être trouvée dans des tables actuellement publiées.   Inéquation   (10), en fonction des uni- tés thermiques britaniques, devient alors : 
QA = 173 - 0 - 293 (1.48 - 0) 
 EMI18.1 
 m a61 B.T.ü./livre 
De même l'énergie disponible d'une livre d'oxygène ga-   zeux à.   2000 psi et 20 C par exemple est trouvée valoir - 160,3 B.T.U./livre.

   Cette valeur est moindre que l'énergie disponible dans une livre de liquide et par conséquent il en résulte qu'un appareil réversible sans frottement pourrait u- tiliser l'énergie disponible dans le liquide pour produire 
 EMI18.2 
 AOOO psi de gaz à 2000 et en même temps débiter ltexcès dfd- nergie disponible sous la forme de travail. Dans tout appa- reil en pratique, certaines pertes sont inévitables.

   Le tait que la valeur pour l'énergie disponible   de-2000   psi d'oxygène gazeux est moindre que oelle du liquide montre qu'un appareil peut être établi dans lequel une énergie disponible de l'oxy- gène liquide est largement utilisée pour produire de   l'oxygè-   ne gazeux à haute pression sans faire de travail extérieur ni subir une perte importante de matière et néoessite seulement l'addition ou l'enlèvement de chaleur de l'atmosphère envi- ronnante. Différentes dispositions avantageuses d'appareils qui réalisent l'enlèvement et l'utilisation de cette chaleur sont données ci-après. 



   Le transfert d'énergie du   récipient b   au récipient a, donné ci-dessus à l'équation   (4),   est représenté graphiquement en un diagramme explicatif d'écoulement suivant   1&   fig. 6. 



  Dans ce cas l'énergie se trouvant initialement dans la matiè- re dans le récipient A est arbitrairement prise sensiblement égale à zéro et est représentée par la ligne verticale F tra- cée de haut en bas à la partie supérieure de gauche et en- trant dans le système qui est représenté par le rectangle 

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 d'enveloppement; le mouvement du liquide est supposé se faire de haut en bas tandis que le mouvement du gaz est représenté de bas en haut. La quantité de ohaleur ou l'énergie interne transportée est représentée par la largeur des courants. Le   oourant f   de liquide reçoit d'abord un accroissement important d'énergie du gaz transféré du récipient b, comme le montre le   courant ±   arrivant par la droite.

   L'introduotion de chaleur non réglée due aux fuites de chaleur, etc., est représentée par le courant h entrant dans le système par la gauche et re- joignant le courant de haut en bas. L'introduction réglée des ohaleurs est représentée par le grand   courant k   entrant par la gauche. A la partie inférieure, le départ du courant 1, représentant l'énergie interne de la sortie est représenté et il emporte la majeure partie de l'énergie thermique qui est entrée dans le système. Branché sur le courant de haut en bas, vers la droite dans le système, on a représenté un courant m qui représente l'énergie interne du gaz restant dans le récipient final b après l'évacuation du liquide et qui s'écoule de bas en haut lorsqu'il est transféré vers le réci- pient a.

   La plus grande partie de l'énergie interne du cou- rant de bas en haut est transférée vers la gauche pour former le   courant ±   qui rejoint le courant de liquide f, tandis que le reste stéohappe du système avec le soufflage, comme le montre le courant n sortant à l'extrémité supérieure de droi- te.

   Un équilibre néoessite que la somme de toute l'énergie thermique entrant dans le système soit égale à la somme de toute l'énergie thermique quittant le système.   C'est   à dire qu'on a : h + k = 1 + n - f ................................(11 
Le diagramme de la fig. 7 montre d'une manière analogue le bilan de la masse de l'équation (5) et l'écoulement des matières dans un système à cascade à deux étages, l'écoule- ment du liquide se faisant de haut en bas et l'écoulement de 

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 gaz de bas en haut comme précédemment, tandis que la largeur du courant indique la quantité en poids. Le courant de liqui- de entre à la partie supérieure de gauche, la largeur indi- quant le poids d'une charge.

   Le soufflage est représenté par le courant quittant à la partie supérieure de droite,ayant une largeur g indiquant le poids de gaz soufflé par charge. 



  Le poids de l'évacuation est représenté par la largeur r du courant quittant à la partie inférieure. On voit que la re- lation entre ces quantités est donnée par l'équation suivante : 
 EMI20.1 
 p 8: q + r ..................... 8- ........................................... (12 
Cette équation établit simplement que la charge est égale à l'évacuation nette plus le soufflage net. Dans le système le courant de gaz s'élevant représente le gaz   transfé-   ré vers le récipient a en venant du récipient b, la partie qui s'éooule vers la gauche pour rejoindre le courant liquide étant la partie condensée, tandis que le restant sort à la partie supérieure de droite comme soufflage. 



   On a représenté à la fig. 1 une application industrielle utilisant une disposition de récipient de transfert appliquant le présent procédé, en vue d'effectuer un transfert d'oxygène liquide vers un appareil consommateur industriel. 25 repré- sente ici le châssis d'un véhicule automobile qui transporte un récipient d'alimentation contenant un approvisionnement d'oxygène liquide à une pression relativement basse, qui doit être débité comme gaz à un consommateur sous une pression re- lativement élevée. Le récipient c est supporté dans une enve- loppe isolante 26 qui protège le liquide de l'apport de cha- leur non désiré de l'atmosphère.

   A proximité du   réoipient o   est disposée une enveloppe 27 qui contient un système en cas- cade de récipients disposés pour effectuer le transfert d'oxy- gène liquide du récipient a vers un   évaporateur   à haute pres- sion, indiqué comme existant sur le camion dans une envelop- pe   28   et présentant une connexion d'évacuation ou de sortie 

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 e pour servir un client. L'enveloppe 27 est faite sensible- ment étanohe à l'air de sorte que les appareils placés dans celle-ci peuvent être protégés de l'influence de la chaleur de l'atmosphère par l'élimination de l'air de l'enveloppe ou par le remplissage de l'espace non occupé par les appa- reils au moyen de matière calorifuge.

   Le système de réai- pient à l'intérieur de l'enveloppe 27 peut être n'importe quel système de cascade suivant la présente invention, par exemple celui représenté aux figs. 2, 3, 4 ou   5.,   Plus par- ticulièrement, celui représenté comme monté sur le camion à la fig. 1 est celui de la fig. 5. La connexion pour le chargement du liquide est représenté en 10 à la fig. 1; elle va du fond du récipient d'approvisionnement c, compor- te un dispositif de mesure du liquide indiqué en 10' et pas- se dans le sommet d'un récipient initial désigné par 73 en vue de fournir des charges mesurées d'oxygène liquide sous une pression relativement faible au système. 



   Le transfert d'oxygène liquide du récipient au ser- pentin d est réalisé par le fait qu'on provoque d'abord un écoulement de liquide par la communication 10 dans le réci- pient de transfert initial, qui fonctionne au niveau de pression le plus bas dans le système. Cet écoulement peut se faire sous l'influence d'une pression accumulée dans le récipient c, qui est relativement basse, par exemple cinq livres par pouoe carré, mais dépassant celle qui règne dans le réoipient de transfert initial. La formation de cette pression dans le récipient d'approvisionnement peut être ré- alisée de n'importe quelle manière appropriée, par exemple au moyen d'un serpentin auxiliaire d'évaporation tel que 29 disposé comme on l'a exposé dans le brevet   Heylandt   republié sous le n  1887 6 du 20 juin 1933.

   Le transfert de liquide du récipient d'approvisionnement ± dans le serpentin d peut être fait par n'importe lequel des systèmes de cascade ex- 

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 posés ci-après à propos de la description des figs. 2, 3, 4   et 5 ; laconnexion 10 pour fournir le liquide aux différen-   tes séries d'appareils représentés étant celle représentée dans chacune de ces figures. Un système de cascade ainsi disposé sur un camion automobile et utilisé pour débiter des quantités désirées de matière regazéifiée vers des dispositifs consommateurs en différents endroits, présente des pertes de fonotionnement nettes très basses, en débitant du gaz aux pressions désirées. 



   On a représenté à la fig. 3 une série de récipients de pression de transfert   31, Sa   et 33 reliés chacun à une conduite générale commune 10 de chargement de la phase li- quide par laquelle du liquide est fourni à chacun des ré- cipients 31, 32 et 33. Ces trois récipients sont également reliés pour être ouverts par une conduite générale au moyen du conduit d'échappement 30. Un conduit d'extraction com- mun 34 est prévu communiquant avec chacun des récipients pour l'évacuation de celui-ci, ce conduit aboutissant aux serpentins 35 d'un évaporateur à haute pression. Dans cette disposition, les récipients de transfert sont dits ci-après reliés en parallèle. Bien qu'on n'ait représenté que trois récipients, il est évident qu'on peut en employer quatre ou un plus grand nombre. 



   En vue d'égaliser les pressions et les températures dans les récipients avant d'évacuer le liquide, un conduit 35 va des serpentins 35 et se relie par une conduite géné- rale 36a oommune aux espaces de gaz de chacun des réci- pients 31, 32 et 33, cette connexion étant représentée comme produite par les conduits de branchement 36', 36", 36"'. Dans le conduit 36 on a interposé un moyen d'aider   mécaniquement   l'écoulement de fluide dans celui-ci, qui est ici représenté sous la forme d'un ventilateur centri- fuge 37 ayant son admission en 38 et sa sortie en 39 et 

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 actionne par un moteur électrique 40.

   Le ventilateur 37 orée, lorsqu'il est aotionné, une différence de pression en- tre les serpentins 35 et le récipient qui est en décharge, suffisamment pour accélérer l'écoulement de liquide et o- bliger celui-oi à être soulevé contre une hauteur de charge relativement basse. Les serpentins 35 peuvent par conséquent être disposés à n'importe quelle hauteur désirée au-dessus de la partie la plus basse des récipients de transfert. Un moyen de connexion des récipients entre eux est également prévu pour introduire du gaz d'un récipient à travers le liquide d'un autre.

   Ce moyen comprend ici un conduit indé- pendant 41 relié, au moyen du conduit de branchement 41', à l'extrémité inférieure du récipient   SI,   au moyen du con- duit de branchement 41" à l'extrémité inférieure du réoi- pient 32, et au moyen du conduit de branchement 41"' à l'ex- trémité inférieure du récipient 33. Les connexions vers chacun des récipients sont de préférence   commandées   par des soupapes. En conséquence, la communication de la liaison la avec le récipient 31 est représentée comme commandée par la soupape 42', tandis qu'une soupape 43' commande la con-   nexion   avec le conduit d'ouverture 30. Une soupape 44' commande la sortie vers le conduit d'enlèvement 34, tandis qutune soupape 45' commande le branchement 36' vers le con- duit 36.

   Une soupape 46t commande le branchement 41' a- boutissant au conduit 41 et des soupapes semblables sont associées aux récipients 32 et 33. Une soupape 47 est éga- lement représentée, commandant la sortie du serpentin, d'é-   vaporation.   



   En fonctionnement, le cycle des opérations peut être supposé commencer lorsque les soupapes sont fermées, les ré- cipients vides de liquide mais contenant du gaz et les ser- pentins de vaporisation remplis de gaz à une pression rela- tivement élevée. Pour faire démarrer le système, les réai- pients sont remplis successivement de charges de liquide 

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 extraites du conduit 10 par l'ouverture des soupapes corres-   pondantes   commandant la conduite générale; par exemple le ré-   aipient   31 est rempli d'une charge désirée par l'ouverture des soupapes 42' et 43'.

   La pression d'un récipient 31 est d'abord égalisée avec celle d'un récipient adjacent qui est plein de gaz, par exemple avec un récipient 32, par l'ouver- ture des soupapes 46' et 46", ce qui a pour résultat une pres- sion dans les récipients 31 et 32 qui est intermédiaire entre celle régnant initialement dans le récipient 31 et celle dans le récipient 32, et une condensation d'une partie du gaz du récipient 32 dans le liquide du récipient 1. Lorsque ce premier étage d'égalisation est accompli, un second est effec- tué à une pression un peu plus élevée avec un autre récipient, dans le cas présent avec le récipient 33, par 1' ouverture de la soupape 46"' après que la soupape 46" a été fermée. Lors- que ces égalisations intermédiaires sont achevées, une éga- lisation finale avec le serpentin 35 est effectuée par l'ou- verture de la soupape 43'.

   Ensuite, la soupape 44' est ouver- te et le ventilateur 37 est mis en marche ce qui crée une dif- férence de pression qui a pour résultat d'accélérer l'écou- lement de liquide du récipient de transfert dans   l'évapora -   teur. Lorsque tout le liquide est évacué le récipient   31   est rempli de gaz ayant une pression égale ou un peu supé- rieure à celle de l'évaporateur. 



   La pratique consistant à effectuer ainsi l'égalisation en plusieurs étages avant celle finalement atteinte avant 1 'é- vaouation produit une plus grande quantité de condensat à partir de la phase gazeuse qu'on ne pourrait en obtenir au- trement, vu que dans chaque étage des égalisations intermé- diaires, une succession de pressions est appliquée dont cha- aune rend disponible une nouvelle capacité de condensation du liquide, car chaque pression plus élevée appliquée au 

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 liquide élève le point d'ébullition et utilise d'avantage la capacité de condensation, ce qui utilise l'énergie disponible du liquide d'une manière très efficace. 



   Pendant que le récipient 31 se déoharge, le récipient 32 sera en remplissage, de sorte qu'à l'achèvement de l'évaoua- tion, il peut être égalisé d'abord avec le récipient 33 et ensuite avec le récipient 31. On voit donc que   l'enlèvement   de la phase gazeuse de chaque réoipient a lieu à plusieurs pressions de telle façon qu'il reste une pression relativement basse dans un récipient lorsqu'il est finalement soufflé pour l'admission d'une nouvelle charge. 



   La fig. 4 montre une disposition de   récipients   de pres- sion de transfert en partie en série et en partie en parallè- le, disposition au moyen de laquelle une décharge relativement rapide peut être effectuée et un fonctionnement relativement continu de l'évaporateur peut être maintenu. Sur cette figu- re, 48 désigne un récipient de pression pourvu d'un revête- ment, disposé au-dessus d'un second récipient de pression à revêtement 49 et destiné à débiter du liquide dans celui-ci; il y a, en outre, deux récipients 50 et 51   communiquant   avec une conduite générale 52 de transfert du liquide partant du récipient 49. La mince enveloppe de métal ou le panier 48' du récipient 48 retarde sensiblement l'écoulement de la cha- leur des parois épaisses du récipient de pression dans la charge liquide placée dans oelui-oi.

   Des trous de départ dans la partie supérieure des paniers procurent l'égalisation de pression avec l'espace compris entre le panier et les pa- rois du récipient de pression. Cet espace peut être maintenu par le fait qu'on supporte le panier au moyen de lames de matière à faible conductibilité thermique, ce qui favorise l'effet désiré d'isolement thermique et permet au transfert de s'effectuer dans des conditions se rapprochant des oondi- tions adiabatiques idéales désirées.

   Ces récipients   oommu-   

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 niquent également à leur extrémité inférieure avec une con duite générale commune 53 d'évacuation du liquide qui condt à l'évaporateur 54.   Un.   moyen de connexion de gaz 55 entre l'évaporateur et les récipients 50 et 51 a des branchements 55' et 55" se reliant respectivement à l'espace de gaz des récipients 50 et 51. Un conduit d'égalisation 56 fait sail lie dans le récipient 49, atteint presque le sommet de ce- lui-ci et possède des branchements 56' et 56" communiquant respectivement avec l'espace de gaz des récipients 50 et 51. 



    Un.   conduit analogue 57 est disposé de façon à aller de l'es- pace de gaz du récipient 49 jusque dans la partie supérieure du récipient 48. 'Un conduit de départ 58 va de la partie supérieure du récipient 48 et est commandé par une soupape   59.   Une soupape 60 est disposée dans le conduit 10 pour com- mander l'entrée. Une soupape   61   commande la connexion par laquelle le récipient 48 débite du liquide dans le récipient 49, une soupape 62 commandant la communication 67. Des sou- papes 63' et 63" commandent les entrées respectivement vers les récipients 50 et 51 dans la conduite générale de décharge de liquide 52. De même, des soupapes   64'   et   64"   commandent les branchements de sortie vers le conduit d'enlèvement 53. 



  Des soupapes 65' et 65" commandent respectivement la commu- nication des branchements 55' et 55" avec le conduit   55.   



  Des soupapes 66' et   66"   commandent d'une manière analogue les branchements descendants 56' et 56" du conduit   56   qui entrent dans les récipients 50 et 51 respectivement. 



   En vue de condenser le gaz du réoipient 49 dans le li- quide contenu dans le récipient 48, un conduit 67   commandé   par une soupape   68   est disposé de façon à aller de l'espace de gaz du récipient 49 dans la partie inférieure de l'espace de liquide du récipient 48, où il est pourvu   d'un   moyen ap-   proprié   pour répartir le gaz dans le liquide, par exemple un distributeur   67'   comportant un certain nombre de petites ouvertures.

   Ce moyen produit la condensation rapide et 

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 étendue du gaz passant d'un réoipient à l'autre; des moyens analogues sont prévus pour effectuer une égalisation en croix entre les récipients 50 et 51, sous la forme d'un dis- tributeur relié à un conduit   69   comportant une soupape de commande 70. Ce conduit relie entre elles les parties inférieures des espaces de liquide des deux récipients lorsque la soupape 70 est ouverte. 



   Le débit du liquide par le conduit   55   dans   l'évapora -   teur 54 est aooéléré et est effectué contre une hauteur de pression provoquée par la disposition de l'évaporateur, au moyen d'une pompe rotative 71 ayant son admission reliée au conduit 53 et son échappement communiquant avec l'évapo- rateur. La pompe est aotionnée   mécaniquement   par n'importe quel moyen désiré, qui est représenté aux dessins sous la forme d'un moteur éleotrique 72. 



   En fonotionnement, le cycle d'opérations qui a lieu nor- malement peut être supposé commencer lorsque les serpentins 54 sont pleins de gaz à haute pression et les soupapes sont fermées. Le réoipient 48 est rempli par l'ouverture des sou- papes 59 et 60 pour admettre une quantité de liquide déter- minée, un espace de gaz désiré étant oonservé au sommet du récipient 48 pour éviter un débordement du panier 48' et per- mettre la détente subséquente. Lorsque le remplissage est effectué, les soupapes sont de nouveau fermées et les pres- sions dans les récipients 48 et 49 sont alors égalisées. 



  Ceci est réalisé par l'ouverture de la soupape 68 de façon que le gaz dans le récipient 49, qui est à une pression plus élevée, barbotte à travers le liquide du récipient 48 avec condensation d'une partie importante de ce gaz. Lorsque l'égalisation est sensiblement aohevée, le liquide dans le récipient 48 peut être rapidement envoyé dans le récipient 49 par l'ouverture des soupapes 61 et 62, après quoi les soupapes   61, 62   et   68   sont fermées. Le liquide peut alors 

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 être transféré du récipient 49 vers le récipient 50 par l'ouverture de la soupape 63'.

   Ceci est réalisé en permet- tant au gaz à une pression élevée de s'écouler d'abord du récipient 50 et de barbotter à travers le liquide dans le récipient 49 par le conduit 52 jusqu'à ce qu'il en résulte une égalisation sensible, après quoi la soupape 66' est ou- verte pour compléter rapidement le transfert de liquide vers le récipient 50. Lorsque le récipient 50 est rempli, les soupapes 63' et 66' sont fermées et la soupape 70 est ou- verte de sorte qu'il y a un étage d'égalisation en croix des récipients 50 et 51 avant que le remplissage de ce der- nier ait lieu, une partie du gaz qui restait dans le réai- pient   51   d'une opération préoédente s'écoulant par le conduit   69   dans le liquide du réoipient 50 pour être partiellement condensé par celui-ci.

   Après fermeture de la soupape 70, le récipient 50 est vidé dans les serpentins 54 par l'ou- verture des soupapes 64' et 65' et mise en marche de la pom- pe   71:   qui applique une force méoanique suffisante pour obli- ger la matière à s'écouler oontre la hauteur de charge due à l'élévation de l'évaporateur. La soupape 23' est ouverte lorsque la décharge vers l'appareil récepteur se produit. 



   Suivant le degré d'apport de ohaleur, le récipient 50 est habituellement déchargé relativement lentement vers l'évaporateur de sorte que le récipient 48 ne peut pas seu- lement être rechargé pour le commencement d'un nouveau cy- ole, mais la charge peut être transférée au réoipient 49 par la répétition des opérations décrites ci-dessus. Lors de l'achèvement du rechargement du récipient 49, tandis que le récipient 50 est toujours en décharge, le récipient 51 peut être rempli. En conséquence la soupape 63" est ou- verte pour réaliser la condensation de gaz et une égalisa- tion notable de pressions, après quoi la soupape 66" est ouverte et le transfert est achevé. 

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   A ce moment, le récipient 50 est.vide de liquide mais rempli de gaz à une pression relativement élevée.   L'éga-   lisation en croix est alors effectuée par ouverture de la soupape 70, l'écoulement se faisant du récipient 50 dans le récipient 51. Lorsque la soupape 70 est de nouveau fermée, le récipient 51 est alors déchargé vers les serpentins 54 par l'ouverture de la soupape 64" et de la soupape 65" et aotionnement de la pompe 71, le cycle étant continué par le rechargement et le déchargement alternés des récipients 50 et 51 et de ceux combinés à ceux-ci, comme on lta décrit oi-dessus. On obtient de cette manière un fonctionnement sensiblement continu du dispositif évaporateur. 



   A la fig. 5 on a prévu une installation comportant des récipients désignés par 73', 73", 74',   74"   et 75, respecti- vement, disposés en partie en série et en partie en paral- lèle. Le récipient 75 est ici construit pour avoir une na- ture différente des réoipients mentionnés en premier lieu pour qu'une certaine quantité de chaleur puisse être four- nie au contenu de celui-oi, dans certaines conditions, pen- dant la décharge vers l'évaporateur, comme cela est indiqué plus en détail dans la suite. Dans la disposition repré- sentée, les récipients 73' et 73" sont reliés en parallèle par une conduite générale commune pour recevoir des charges de liquide du conduit 10.

   Le réoipient 73' est disposé de façon à décharger le liquide sous l'effet de la pesanteur dans le récipient 74' qui à son tour est établi pour dé- charger le liquide dans le récipient 75. D'une manière parallèle, le récipient 73" est établi pour se décharger dans le réoipient 74t' qui à son tour se décharge dans le ré- oipient 75. Le récipient 75 est ainsi un récipient commun interposé entre un serpentin de chauffage 76 de   1'évapora-   teur d et les deux groupes de récipients en série 73', 74' et   73"-74".   Les récipients 73' et 73" sont vidés par 

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 soufflage au moyen d'une conduite générale commune 77. 



  L'évaporateur d se décharge par un conduit 78 conduisant à la sortie e. Les connexions 80' et 80" conduisent l'évacua- tion respectivement des récipients 73' et 73' dans les ré- cipients 74' et 74". De même des connexions 81' et 81" déchargent des récipients 74' et 74" dans la partie supé- rieure du récipient 75. Le conduit d'enlèvement 82 va. de la partie inférieure du récipient 75 au serpentin 76. 



  Une connexion d'égalisation 83 part d'un point intermédiai- re dans le serpentin 76 et a des branchements   84   et 85 allant respectivement vers des conduites générales communi- quant avec les récipients 73'-74' et avec les récipients   73"-74".   Des conduits de communication sont également pré- vus pour l'égalisation en croix des pressions entre des ré- cipients correspondants des deux o8tés des connexions en parallèle. Ces connexions en croix sont représentées en 86 et en 87, la connexion en 86 reliant les parties inférieures des récipients 73' et 73" tandis que la connexion 87 relie les parties inférieures des récipients 74' et 74".

   Dans cette disposition, une soupape de retenue 88 est de   préfé-   rence introduite dans le conduit 78 pour assurer un écoule- ment dans une direotion dans le conduit vers la sortie e. 



  Une connexion 89 est également prévue allant d'un point dans le conduit 78 au-delà de la soupape 88 vers la partie supérieure du récipient 75, une soupape 90 étant disposée pour commander cette dernière connexion. Une dérivation est également prévue de préférence entre les conduits 83 et 89, oomme on l'a représenté en 101, et est commandée par la soupape 102. Les soupapes 91' et 92' commandent   respec-   tivement les connexions d'entrée de liquide et de départ du récipient 73'. Une soupape 93' commande la connexion 80' et une soupape 94' commande la connexion 81'.

   Une soupape 95 commande la connexion 82 vers le serpentin de vaporisa- 

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   tion 76.   La soupape 96' commande la communication entre les parties supérieures des récipients 73' et 74' tandis que la soupape 97' commande la connexion du récipient 74' avec le conduit 64. La connexion 86 d'égalisation en croix est oom- mandée par la soupape 98, tandis que la connexion 87 d'égali- sation en croix est commandée de même par une soupape 99. 



  Les soupapes 91" et 92" sont semblables aux soupapes 91' et 92' et commandent les connexions d'admission et de départ des récipients 73", des soupapes 93", 94", 96" et 97" étant dis- posées de façon analogue par rapport aux réoipients 73" et 74" et remplissant les mêmes fonctions que les soupapes 93',   94', 96'   et 97' respectivement. 



   En fonotionnement, le   cycle   des opérations qui se pro- duit normalement sera supposé commencer lorsque les récipients initiaux sont vides et que l'évaporateur d et le récipient 76 sont pleins de gaz à une pression relativement élevée. 



  Avant le remplissage, le système est d'abord purgé d'air par l'ouverture des soupapes 96' et 97' et 96" et 97", les soupa- pes 96' et 96" étant fermées avant que la pression se soit égalisée dans les serpentins 76 et les récipients 73', 74', 73" et 74". Lorsque le système est ainsi prêt, du liquide est introduit dans le récipient 73' par l'ouverture des sou- papes 91' et 92'. On a évacué par soufflage tout le gaz con- tenu dans le réoipient 73" au moyen du conduit 77, la soupape 98 est d'abord ouverte de façon à permettre la sortie d'un peu de gaz par la connexion 86 du réoipient 73" dans le réci- pient 73', pour être condensé dans le liquide de celui-ci. 



  En ouvrant la soupape 93' graduellement, le gaz dans le réci- pient 74' s'élève à travers le liquide dans le récipient 73', une partie se condensant jusqu'à ce que les pressions s'éga- lisent, après quoi le liquide est envoyé directement du réci- pient 75' dans le récipient   74 ',   l'écoulement étant produit par l'ouverture de la soupape 96'. Ce passage de liquide a 

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 lieu de préférence pendant que le récipient 73" est en rem- plissage. Par conséquent, dès que la soupape 98 est fermée, les soupapes 91" et 92" sont ouvertes. 



   Lorsque le récipient 74' est rempli, et avant que le rem- plissage du récipient   74"   commence, une égalisation en croix est effectuée entre ces derniers récipients par la fermeture des soupapes 93' et 96' et l'ouverture de la soupape 99 dans la connexion 87. Lorsque cette égalisation est achevée et que la soupape 99 est fermée, les soupapes 94', 97' et 102 peuvent être ouvertes et un échange de gaz et de liquide a lieu entre les récipients 74' et 75, le gaz déplacé   s'éoou-   lant vers le haut par les conduits 101, 83 et 84. Dans cette disposition, le remplissage du récipient 74' à partir du ré- cipient 73' et celui du récipient 73" à partir de la connexion 10 ont lieu sensiblement simultanément.

   L'ouverture de la soupape   94'   est en conséquence accompagnée de l'ouverture des soupapes 91' et 92' pour remplir à nouveau le récipient 73' et y faire le soufflage tandis que le récipient 74" est en même temps rempli à partir du réoipient 73" par l'ouverture de la soupape 93" d'abord et finalement de la soupape 96". 



   Le récipient 75 est évidemment rempli à partir du réai- pient 74' lors de l'achèvement de l'opération de remplissage ci-dessus indiquée et après que l'égalisation en croix de la pression dans les récipients 74' et 74" a été effectuée par l'ouverture de la soupape 99. Le récipient 75 est en- suite déchargé vers le serpentin   76   par l'ouverture des soupapes 95 et 102. Lorsque la charge du récipient 75 a été complètement déchargée, les soupapes 95 et 102 sont de nouveau fermées et le récipient est reohargé à partir du ré- cipient   74"   pour être prêt en vue d'un autre déchargement vers l'évaporateur. 



   On voit d'après la disposition représentée que   l'ad-   mission du liquide dans les récipients se fait toujours en 

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 des ooins diagonalement opposés du quadrilatère formé par les quatre récipients 73', 74', 73" et 74". On voit égale- ment que l'égalisation en croix effectuée par ltouverture des connexions 86 et   87   produit une oondensation de gaz en- voyé à travers le liquide, outre celle effectuée avant   l'é-   change de liquide et de gaz, c'est à dire que dans la dispo- sition série-parallèle représentée, il y a quatre opérations de oondensation séparées dans le transfert d'une charge liqui- de des récipients 73' à 75 ou des récipients 73' à 75, le passage du gaz étant en contre-courant par rapport aux ac- croissements de pression sur le liquide. 



   Le réoipient 75 à parois épaisses remplit une fonction supplémentaire lorsque la charge qu'il contient doit être évacuée à la pression critique ou au-dessus de la pression critique. Lorsque le serpentin de chauffage 76 fournit du gaz à une pression notablement au-dessus de la pression cri- tique, par exemple de l'oxygène à 2100 livres par pouce carré, la matière dans le réoipient 75 passe par la tempé- rature critique avant qu'elle soit   complètement   déchargée par la soupape 95. Lorsque la température critique est atteinte, l'écoulement sous l'influence de la pesanteur de- vient très diffioile vu qu'il n'y a plus de séparation net- te des phases.

   Il est désirable de forcer cette matière ga- zeuse hors du récipient 75 en l'obligeant à se détendre par suite d'un accroissement de sa température, laquelle déten- te peut être effectuée par le fait qu'on ajoute avantageu- sement de la chaleur à la matière dans le   récipient   75, par exemple par l'applioation d'un fluide de chauffage tel que de la vapeur en relation d'échange de ohaleur avec les parois du récipient 75, au moyen d'un conduit 100 disposé en rela- tion de conductibilité thermique avec la paroi du récipient 75. Ceci oblige la matière gazeuse dans le récipient 75 à s'échauffer avec, en conséquence, une détente qui refoule 

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 la matière rapidement hors du récipient.

   L'écoulement nor- mal par la soupape 95 continue vers le serpentin   d'évapora-   tion qui remplit la fonction d'appareil de chauffage pour élever la température du gaz et le surchauffer. La soupape de retenue en 88 est, comme on le voit, un moyen approprié pour empêcher le reflux de la ligne dans l'évaporateur d a- près que l'égalisation initiale de pression avec celle ré- gnant dans le récipient 75 a lieu. La connexion de gaz 89 sert à amener du gaz directement de la ligne vers le réci- pient   75   lorsqu'on désire retirer du liquide pour alimenter le serpentin de vaporation immédiatement, sans attendre que la pression s'élève jusqu'à la pression de   ligie   par apport de chaleur. 



   On voit donc que la disposition de la fig. 5 prooure un appareil pour effectuer la conservation de gaz déplacés, à un degré élevé, par la limitation du soufflage à une valeur relativement basse, tout en fournissant en même temps du gaz liquéfié vaporisé à des consommateurs industriels, sous des pressions au-delà de la pression critique, le servioe étant effectué en des périodes de temps relativement courtes. 



  Lorsque les séries de récipients sont établies au moyen d'unités suffisamment petites, la disposition est   facilement   capable d'être montée et logée sur un camion, comme le mon- tre la fig. l, pour desservir des consommateurs industriels, qui peuvent être à des distances relativement grandes d'une installation oentrale de produotion. 



   Le système de cascade suivant la présente invention est également employé dans des installations fixes, par exemple pour desservir des dispositifs consommateurs renfer- mant une tuyauterie reliant plusieurs usagers à une matière gazeuse sous une pression désirée à partir d'un récipient d' emmagasinement à basse pression contenant le gaz liquéfié, et pour remplir des réoipients à l'installation de   produe-   

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 tion de gaz liquéfié, auquel cas le gaz liquéfié peut être reçu directement de l'appareil de production et le gaz éva- oué du récipient initial peut être renvoyé à l'appareil de production pour être reliquéfié. 



   Dans les cas où la source d'alimentation de liquide est située au-dessus du récipient de transfert initial, on envisa- ge que le gaz évacué du récipient initial au commencement d'un cycle peut être conduit dans le récipient d'approvi- sionnement pour faciliter   l'écoulement   du liquide. 



   Bien que le dispositif qui a été représenté aux diffé- rentes vues comme recevant la matière gazeuse de récipients de transfert fonotionnant suivant le principe de la cascade, ait été décrit comme un évaporateur comprenant des serpen- tins de ohauffage, il va de soi que le dispositif récepteur   peut avoir de nombreuses autres formes ; exemple il peut   comprendre un ou plusieurs récipients contenant du liquide, ou des cylindres d'emmagasinement de gaz ou des récipients de chauffage du gaz. 



   Comma on peut apporter certains changements dans la mise en pratique du procédé ci-dessus et dans les constructions exposées qui renferment l'invention, sans s'écarter de l'es- sence de l'invention, il doit être bien entendu que tout ce qui est exposé dans la description qui précède ou est repré- senté aux dessins annexés doit être interprété comme étant donné dans un sens explicatif et non un sens limitatif.

Claims (1)

1. RESUME ----------- 1. Un procédé de transfert d'une matière liquide vola- tile qui a une phase gazeuse produite par suite de la chaleur obtenue dans le transfert, d'une région de pression relative- ment basse vers une région de pression relativement élevée, procédé qui comprend les caractéristiques consistant à pro- voquer le passage dans la matière, en une succession, de <Desc/Clms Page number 36> charges mesurées, en contre-courant par rapport à la phase gazeuse, à exclure sensiblement toute ohaleur d'origine exté- rieure de la matière avant le passage en un point déterminé, et à utiliser l'énergie disponible de la matière liquide pour condenser une partie de la phase gazeuse de sorte que la perte finale de matière dans la phase gazeuse est sensi- blement réduite.

   2. Un procédé de transfert d'une matière liquide volatile qui a une'phase gazeuse produite par suite de la chaleur obte- nue dans le transfert, d'une région de pression relative- ment basse vers une région de pression relativement élevée, procédé qui comprend les caractéristiques consistant à provoquer le passage dans la matière, en une succession, de charges mesurées, en contre-courant par rapport à la phase gazeuse par une succession d'étages de pressions ao- crues, à exclure sensiblement toute chaleur d'origine ex- térieure de la matière avant le passage en un point déter- miné, à utiliser l'accroissement successif de capacité de oondensation renduedisponible par la pression accrue dans ces étages pour condenser une partie relativement grande de la phase gazeuse dans la phase liquide,

   et à augmenter la phase liquide qui passe par addition à celle-ci de ce condensat, de sorte que l'énergie interne de la phase ga- zeuse est réduite sensiblement pendant son passage en con- tre-courant par rapport à l'avancement du liquide.

   3. Un procédé de transfert d'une matière liquide vo- latile qui a une phase gazeuse produite par suite de la oha- leur gagnée dans le transfert, d'une région de pression re- lativement basse vers une région de pression relativement élevée, d'un récipient dans un autre en cascade, procédé qui comprend les caractéristiques consistant à obliger une au6oession de charges mesurées de liquide à passer sous l'influence d'un champ de la pesanteur d'un récipient à <Desc/Clms Page number 37> une pression relativement basse dans un réoipient à pres- sion relativement élevée, tandis que la phase gazeuse est déplaoée et passe en sens inverse de celle-ci en relation d'échange de ohaleur avec celle-ci, à oonvertir une partie de cette phase gazeuse en phase liquide et à ajouter cette dernière au liquide transféré,

   de sorte que la perte fina- le de matière finale dans la phase gazeuse est sensiblement réduite.

   4. Un procédé de transfert d'une matière liquide vola- tile, qui possède une phase gazeuse produite par suite de chaleur gagnée dans le transfert, d'un récipient à un autre en cascade, procédé qui comprend les caractéristiques con- sistant à introduire une charge mesurée de matière dans la phase liquide dans un récipient tandis qu'un autre récipient contient de la matière dans la phase gazeuse à une pression relativement élevée, à égaliser les pressions entre ces récipients tout en effectuant une condensation de la matière gazeuse extraite du récipient à haute pression, aux dépens de l'énergie disponible de la phase liquide, à faire passer ensuite la matière liquide dans l'autre récipient et à ex- clure sensiblement toute chaleur d'origine extérieure de la matière pendant ce passage.

   5: Un procédé de transfert d'une matière liquide vola- tile, qui possède une phase gazeuse produite par suite de chaleur gagnée dans le transfert, d'un récipient à un autre en cascade, procédé qui comprend les caractéristiques con- sistant à introduire une charge mesurée de matière dans la phase liquide dans un récipient tandis qu'un autre récipient contient de la matière dans la phase gazeuse à une pression relativement élevée, à égaliser les pressions entre ces ré- cipients tout en effectuant une condensation de la matière gazeuse extraite du récipient à haute pression et le passa- ge dans le récipient à basse pression, et à échanger, sous <Desc/Clms Page number 38> l'influence de la pesanteur, les phases liquides et gazeuses entre ces récipients.

   6. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié à bas point d'ébullition qui produit une phase gazeuse par suite de la chaleur gagnée dans le transfert, d'un récipient d'ap- provisionnement à pression relativement basse Vers un réai- pient à une pression relativement élevée, qui comprend les caractéristiques consistant à effectuer le passage d'une 'charge mesurée de gaz liquéfié du récipient d'approvisionne- ment, en un cycle, par des régions de pressions successive- ment croissantes jusqu'à ce que la haute pression désirée soit obtenue, à effectuer un passage en contre-courant dans la matière dans la phase gazeuse avec le gaz liquéfié tout en la faisant passer de la région de la basse pression vers la. région à haute pression, de sorte qu'une condensa- tion d'une majeure partie de la phase gazeuse est effectuée,

   à exclure sensiblement la chaleur d'origine extérieure pen- dant ce passage et à évacuer à l'air la matière gazeuse en quantités sensiblement réduites de la région de basse pres- sion, au commencement d'un cycle.

   7. Un procédé pour refouler une matière gazeuse qui est reçue dans la phase liquide mais possède une phase ga- zeuse produite par suite de l'addition de chaleur, dans un -récipient récepteur par compression spontanée, procédé qui comprend les caractéristiques consistant à séparer des mas- ses de gaz liquéfié, à refouler une partie désirée d'une de ces masses dans le récipient récepteur en déplaçant la masse de gaz liquéfié avec du gaz ayant une pression relativement élevée, à produire ce gaz en transférant sous l'action d'une force d'origine extérieure sur cette masse en contact ther- mique avec une source de chaleur,

   et à distribuer l'énergie interne du gaz utilisé pour effectuer le déplacement parmi un certain nombre d'autres masses séparées de gaz liquéfié <Desc/Clms Page number 39> avant de déplacer les masser vers les récipients, de sorte que l'énergie disponible de la phase liquide est utilisée pour récupérer une partie de la matière se trouvant dans la phase liquide.

   8. Un procédé pour refouler une matière gazeuse qui est reçue dans la phase liquide mais a une phase gazeuse pro- duite par l'addition de chaleur, dans un récipient récepteur, par compression spontanée, procédé qui comprend les oarao- téristiques consistant à proourer une masse séparée de gaz liquéfié, à obliger des portions désirées de cette masse à traverser des étages successifs de pressiez oroissante par déplacement avec du gez sous l'influence de la pesanteur, à obliger ensuite ces portions à venir en contact thermique avec une source de chaleur et à distribuer l'énergie interne du gaz employé pour déplacer ces parties en portions successives, de sorte que l'énergie disponible de la phase liquide est employée pour réoupérer une partie de la matière se trouvant dans la phase gazeuse.

   9. Un procédé pour fournir de la matière gazeuse qui est reçue dans la phase liquide mais a une phase gazeuse produite par l'addition de chaleur à un récipient récepteur sous une pression déterminée supérieure à la pression atmos- phérique, procédé qui comprend les caractéristiques oonsis- tant à isoler une charge de gaz liquéfié dans un récipient appartenant à un certain nombre de récipients de transfert, dans lequel il a été introduit sous une pression moindre que cette pression déterminée, à élever la pression de cette charge à une valeur dépassant la pression déterminée, par le refoulement de cette charge sous l'influence dtune force d'origine extérieure à travers une région chauffée, pour chauffer et vaporiser cette charge, à décharger une partie désirée de ôelle-ci vers le récipient réoepteur,

   de sorte qu'un résidu de la phase gazeuse est laissé dans ce récipient <Desc/Clms Page number 40> de transfert aveo une pression égale à la pression déter- minée, à isoler une charge de gaz liquéfié introduite à une pression moindre que la pression déterminée dans un se- cond récipient de transfert, où elle est maintenue sensible- ment isolée de l'apport de chaleur pendant une période de temps désirée, et à conduire une partie du résidu gazeux de la première charge dans cette seconde charge de sorte qu'une portion de ce résidu gazeux est condensée et augmente cette seconde charge tandis que la pression du résidu est réduite, et à compléter le cycle en transférant cette seconde charge dans le récipient intermédiaire mentionné en premier lieu.

   10. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié qui est volatil à la pression atmosphérique normale et à une phase gazeuse produite à partir d'un récipient d'alimentation, où. il est maintenu à une pression et à une température relative- ment basses, vers un récipient récepteur à une pression rela- tivement élevée et à une température élevée, au moyen de ré- cipients de transfert disposés en cascade et renfermant un récipient évaporateur, procédé qui comprend les caractéris- tiques consistant à débiter une charge mesurée de gaz liqué- fié du récipient d'alimentation dans un récipient choisi par- mi ces récipients de transfert tandis qu'un autre contient du gaz sous une pression plus élevée,

   à réduire la différence de pression entre ces récipients en effectuant un échange de chaleur entre le liquide dans le réoipient choisi et le gaz, de sorte qu'une partie de ce gaz est condensée, et à déchar- ger la matière gazeuse sous l'influence d'une force d'origi- ne extérieure vers ie récipient récepteur contre une pression relativement élevée en venant du récipient choisi, tout en excluant sensiblement toute ohaleur d'origine extérieure avant le récipient évaporateur.

   11. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié d'un ré- cipient d'alimentation, dans lequel il est maintenu à une <Desc/Clms Page number 41> pression et à une température relativement basses, vers un récipient récepteur à une pression relativement élevée et à température élevée, au moyen de récipients de transfert dis- posés en cascade et renfermant un récipient évaporateur, pro- cédé qui comprend les caractéristiques consistant à débiter une charge mesurée de gaz liquéfié du récipient d'alimenta- tion dans un récipient choisi parmi les récipients de trans- fert tandis que d'autres récipients de transfert contiennent du gaz à des pressions successivement plus élevées,

   à réduire la différence de pression entre le récipient choisi et les autres récipients en effectuant un échange de chaleur entre cette charge et le gaz des autres récipients successivement, de sorte que des parties de ce gaz sont condensées, à combi- ner les parties de gaz condensé au gaz liquéfié à transférer et à décharger contre une pression relativement élevée de la matière gazeuse de ce réoipient choisi vers le récipient ré- cepteur par écoulement du gaz liquéfié sous l'influence d'une force d'origine extérieure vers l'évaporateur avec égalisa- tion résultante de pression de gaz, à pression relativement élevée, entre ce récipient choisi et l'évaporateur.

   12. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié d'un ré- oipient d'alimentation, dans lequel il est maintenu à une pression et à une température relativement basses, vers un récipient -récepteur à une pression relativement élevée et à température élevée, au moyen de récipients de transfert dis- posés en cascade et renfermant un récipient évaporateur, pro- cédé qui comprend les caractéristiques consistant à débiter une charge mesurée de gaz liquéfié du récipient d'alimenta- tion dans un récipient choisi parmi les récipients de trans- fert tandis que d'autres récipients de transfert contiennent du gaz à- des pressions successivement plus élevées,

   à réduire la différence de pression entre le récipient choisi et les autres récipients en conduisant du gaz successivement à des <Desc/Clms Page number 42> pressions plus élevées des autres récipients de transfert dans la charge liquide située dans le récipient choisi, de sorte que des parties de gaz sont condensées et combinées à cette charge, et à décharger contre une pression relativement élevée de la matière gazeuse de ce récipient choisi vers le récipient récepteur par écoulement du gaz liquéfié sous l'in- fluence d'une force d'origine extérieure vers l'évaporateur, avec égalisation résultante de la pression de gaz, à pression relativement élevée, entre le récipient choisi et l'évapora- teur.

   13. Un procédé de transfert d'une matière gazeuse qui a un point d'ébullition notablement en-dessous de 273 K, d'une région à pression relativement basse vers une région à pres- sion relativement élevée, procédé qui comprend les caracté- ristiques oonsistant à isoler une charge mesurée de la matiè- re dans la phase liquide dans un récipient de transfert ini- tial d'une série choisie dans un groupe de séries qui sont disposées en parallèle, à augmenter la pression de cette charge isolée en étages, préparatoirement au transfert vers un récipient suivant de la série choisie en transférant d'a- bord dans cette charge de l'énergie interne de la phase ga- zeuse dans un récipient à plus haute pression en parallèle avec cette série choisie,

   et à effectuer ensuite un nouveau transfert d'énergie interne venant de la phase gazeuse si- tuée dans le récipient suivant, et à décharger ensuite cette matière lorsqu'elle est à une pression élevée désirée.

   14. Un procédé de transfert d'une matière gazeuse qui a un point d'ébullition notablement en-dessous de 273 K, d'u- -ne région à pression relativement basse vers une région à pression relativement élevée, procédé qui comprend les ca- ractéristiques consistant à isoler une charge mesurée de la matière dans la phase liquide dans un récipient de transfert initial d'une série choisie dans un groupe de séries qui sont <Desc/Clms Page number 43> disposées en parallèle, à augmenter la pression de cette charge isolée en étages, préparatoirement au transfert vers un réoipient suivant de la série choisie en égalisant d'a- bord en croix la pression de la matière dans la phase gazeu- se entre le récipient rempli et un récipient à une pression plus élevée en parallèle avec la série choisie,

   et à effec- tuer ensuite l'égalisation aveo la pression dans un récipient suivant de la série choisie, à augmenter la charge de liqui- de transféré en ajoutant le condensat à celle-ci et à déchar- ger cette matière lorsqu'elle est à la pression élevée dési- rée vers un récepteur commun.

   15. Un procédé de transfert d'une matière gazeuse qui a un point d'ébullition notablement en-dessous de 273 K, d'une région à pression relativement basse vers une région à pression relativement élevée, procédé qui comprend les caractéristiques oonsistant à isoler une charge mesurée de la matière dans la phase liquide dans un récipient de trans- fert initial d'une série choisie dans un groupe de séries qui sont disposées en parallèle,à augmenter la pression de cette charge isolée en étages, préparatoirement au transfert vers un récipient suivant de la série choisie en effectuant d'abord un passage en contre-courant de la matière dans la phase gazeuse d'un récipient à une pression plus élevée en parallèle avec cette série choisie,

   et à effectuer ensuite un-nouveau passage en contre-courant de matière dans la pha- se gazeuse du récipient suivant de la série choisie, de tel- le sorte qu'une condensation partielle de la matière gazeuse est effectuée par étages, à augmenter la charge de liquide transférée par l'addition du condensat à celle-ci, à exclure sensiblement toute ohaleur d'origine extérieure pendant ce transfert et ces égalisations avant un point déterminé, et à déoharger cette charge augmentée lorsqu'elle est à une pression élevée désirée vers un récepteur commun. <Desc/Clms Page number 44>

   16. Un procédé pour fournir de la matière gazeuse à un récipient récepteur sous une pression déterminée supérieure à la pression atmosphérique, qui comprend les caractéristi- ques consistant à isoler une charge mesurée du gaz liquéfié dans un récipient parmi un certain nombre de récipients de transfert, dans lequel elle a été introduite sous une pres- sion moindre que cette pression déterminée, à élever la pression de cette charge à une valeur dépassant la pression déterminée, par l'écoulement de cette charge sous l'influen- ce d'une force mécanique d'origine extérieure à travers une région chauffée pour chauffer et vaporiser cette charge,

   à décharger une portion désirée de cette charge vers le réci- pient réoepteur en laissant un résidu de phase gazeuse dans le récipient de transfert avec une valeur de pression égale à la pression déterminée, à isoler une seconde charge de gaz liquéfié introduite à une pression moindre que la pression déterminée dans un second récipient de transfert où elle est maintenue sensiblement isolée contre l'apport de ohaleur pendant une période de temps désirée, et à conduire une par- tie du résidu gazeux de cette première charge dans la seoon- de charge, de sorte qu'une partie du résidu gazeux est con- densée dans la seconde charge et augmente celle-ci tandis que la pression du résidu est réduite.

   17. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié à bas- point d'ébullition, d'un récipient d'alimentation à une pression relativement basse vers un récepteur à une pression relativement élevée, qui comprend les caractéristiques oon- sistant à faire passer une charge considérée de gaz liquéfié du récipient d'alimentation dans un cycle passant par des ré- gions de pressions successivement plus élevées jusqu'à ce que la pression élevée désirée soit atteinte, à effectuer un éohange de matière gazeuse dans la phase liquide avec la <Desc/Clms Page number 45> matière gazeuse dans la phase gazeuse à une pression plus éle- vée,

   à égaliser la pression de gaz dans des régions à pressions relativement différentes en transférant la matière gazeuse vers la région de basse pression à travers la matière liqui- de de sorte qu'une oondensation partielle de la matière ga- zeuse dans la phase liquide est réalisée, et à laisser s'é- ohapper la matière gazeuse dans la phase gazeuse de la région de plus basse pression au commencement d'un cycle.

   18. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié à bas point d'ébullition, d'un récipient d'alimentation 4 une pres- sion relativement basse vers un récepteur à une pression re- lativement élevée, qui comprend les caractéristiques oonsis- tant à faire passer- une charge mesurée de gaz liquéfié du récipient d'alimentation à travers une série d'écluses li- quides à des pressions successivement plus élevées jusqutà ce que la haute pression désirée soit atteinte, à accompagner le passage de gaz liquéfié dans chaque écluse à une plus haute pression d'un'éohange de matière gazeuse dans la phase gazeuse et à transférer vers la phase liquide de l'énergie interne de cette matière gazeuse dans la phase gazeuse par une conversion partielle de la phase gazeuse en phase liqui- de,

   de sorte qu'au moment de la coexistence des phases gazeu- se et liquide en équilibre, l'énergie interne de la phase li- quide est à un maximum et l'énergie interne de la phase ga- zeuse coexistante est à un minimum.

   19. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié à bas point d'ébullition, d'un récipient d'alimentation à une pression re- lativement basse vers un récepteur à une pression relativement élevée, qui comprend les caractéristiques consistant à faire passer une charge mesurée de gaz liquéfié du récipient d'ali- mentation à travers une série d'écluses liquides à des pres- sions successivement plus élevées jusqu'à ce que la haute pression désirée soit atteinte, à accompagner le passage de <Desc/Clms Page number 46> gaz liquéfié dans chaque écluse à une plus haute pression d'un échange de matière gazeuse dans la phase gazeuse d'une manière qui effectue une conversion partielle de la phase gazeuse en phase liquide, à compléter cet échange, lorsqu'on le désire,

   sans conversion de la phase gazeuse en phase li- quide et à accompagner cet échange de gaz et de liquide d'un échange de matières gazeuses dans la phase gazeuse à des pressions relativement différentes, de sorte que la conver- sion. supplémentaire de la phase gazeuse en phase liquide est accomplie.

   20. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié à bas point d'ébullition., d'un réoipient d'alimentation à une pres- sion relativement basse vers un récipient récepteur à une pression relativement élevée, qui comprend les caractéristi- -ques consistant à faire passer une charge mesurée de gaz li- quéfié du récipient d'alimentation par une série d'écluses de liquide à des pressions successivement plus élevées jus- qu'à ce que la haute pression désirée soit atteinte, à accom- pagner ce passage en série de la matière gazeuse dans la phase liquide d'un échange de matière gazeuse dans la phase gazeuse dans les écluses de liquide,

   à transférer la matière gazeuse de l'écluse à la plus haute pression vers un réci- pient récepteur et à accompagner l'admission d'une nouvelle charge vers les écluses liquides d'une évacuation par souf- flagè de la matière gazeuse dans la phase gazeuse sortant de l'écluse à la plus basse pression.

   21. Un procédé de transfert d'un gaz liquéfié à bas point d'ébullition, d'un récipient d'alimentation à une pres- sion relativement basse vers un récipient récepteur à une pression relativement élevée, qui comprend les caractéristi- ques consistant à commencer un cycle pour effectuer le trans- fert en faisant passer une charge mesurée de gaz liquéfié du récipient d'alimentation dans une écluse de liquide lorsqu'el- <Desc/Clms Page number 47> le est à sa pression la plus basse, à effectuer d'autres transferts de la charge de cette pression la plus basse par des écluses à pressions plus élevées aveo un passage en contre-courant de la matière gazeuse dans la phase gazeuse accompagné d'une conversion partielle de la phase gazeuse en phase liquide, jusqu'à ce que la température et la pres- sion critiques de la matière gazeuse soient atteintes,

   à convertir la matière gazeuse à la pression et à la tempéra- ture critiques en une phase de matière homogène par l'ap- port de chaleur en quantités suffisantes pour effectuer la détente désirée, et à chauffer ensuite davantage la ma- tière gazeuse dans un dispositif récepteur à haute pression.

   22. Un procédé de transfert d'oxygène liquide d'un ré- oipient d'alimentation et de transport à une pression rela- tivement basse vers un récipient récepteur à une pression relativement élevée, qui comprend les caractéristiques con- sistant à faire passer une charge mesurée d'oxygène liquide du récipient d'alimentation par un certain nombre de réci- pients de pression en série jusqu'à ce que la haute pression désirée soit atteinte, à accompagner le passage de cette charge de déplacements de matière gazeuse dans la phase ga- zeuse d'un réoipient à pression relativement haute vers un réoipient à pression plus basse, d'une manière telle qu'il y a oonversion partielle de la phase gazeuse en phase liqui- de en même temps qu'un transfert de l'énergie interne de la phase gazeuse vers la phase liquide,

   à transférer la char- ge du récipient à pression plus élevée vers le récipient ré- oepteur sans conversion importante de phase, et à mettre en communication aveo l'air libre le récipient à pression la plus basse pour la réception d'une nouvelle charge.

   23. Un procédé de transfert d'oxygène liquide d'un ré- oipient de transport au moyen de réoipients associés dispo- sés en cascade, procédé qui oomprend les caractéristiques <Desc/Clms Page number 48> consistant à transporter un récipient oontenant de l'oxygène liquide vers un lieu de consommation, à décharger l'oxygène liquide de ce récipient sans entraves, en une succession de charges, à travers ces récipients associés, et à débiter les charges vers un récipient réoepteur fixe, en quantité suffi- sante pour remplir ce récipient récepteur à une pression dé- terminée.

   24. Un procédé de transfert d'oxygène liquide d'un ré- oipient de transport au moyen de récipients assooiés. disposés en cascade, procédé qui comprend les caractéristiques con- sistant à charger un récipient de transport, isolé thermique- ment, d'une masse d'oxygène liquide qui est maintenue à une pression relativement basse et à déoharger l'oxygène liquide de ce récipient à travers les récipients associés vers un ré- cipient récepteur, en une succession de charges mesurées, et à faire passer le gaz contenu dans ce récipient récepteur de celui-ci, en contre-courant par rapport au liquide admis dans le réoipient récepteur.

   25. Un procédé de transfert d'oxygène liquide d'un ré- cipient de transport, au moyen de récipients de transfert as- sooiés disposés en cascade, vers un récipient récepteur fonc- tionnant normalement à une pression relativement élevée, pro- cédé qui comprend les caractéristiques consistant à transpor- ter une masse séparée de l'oxygène liquide dans ce récipient de transport vers un lieu de consommation, à décharger l'oxy- gène liquide de ce récipient de transport en une suocession de charges à travers des étages de pression croissante vers le récipient réoepteur, à faire passer le gaz oontenu dans ce récipient récepteur en contre-courant par rapport au li- quide traversant les récipients de transfert, de sorte qu'une condensation du gaz en liquide est effectuée pour augmenter le liquide déchargé,

   tandis que le récipient récepteur est rempli à une pression déterminée.

   26. Un procédé de transfert d'un liquide précieux vola- <Desc/Clms Page number 49> til d'un réoipient de transport vers un récipient récepteur fixe, procédé qui comprend les caractéristiques consistant à interposer un certain nombre de récipients de transfert, pou- vant être mis en communication, entre le récipient de trans- port et le récipient récepteur, à débiter une charge mesurée de ce réoipient de transport vers un récipient de transfert choisi, à décharger le contenu de liquide de ce récipient de transfert choisi, par déplacement au moyen de gaz admis d'un autre réoipient à une pression plus élevée, à condenser au moins une partie du gaz de déplacement pendant l'intérim de décharge, à ajouter le condensat résultant au liquide déchar- gé et à évacuer la chaleur d'origine extérieure aveo le li- quide déchargé,

   qui peut avoir pénétré dans le liquide dans un quelconque des récipients de transfert.

   27. Dans un système en cascade du genre décrit, la com- binaison avec un certain nombre de récipients en cascade, des- tinés à recevoir une matière liquide capable de produire une phase gazeuse, de moyens d'intro.duire une charge déterminée de matière liquide du récipient d'alimentation dans un réci- pient pendant qu'il est à une'pression relativement basse, de moyens d'introduire du gaz dans ce récipient en venant dtun autre récipient à une pression plus élevée, ces moyens d'in- troduotion de gaz étant disposés de façon à effectuer une con- densation d'au moins une partie de la phase gazeuse en matiè- re liquide, et de moyens utilisant une force d'origine exté- rieure pour provoquer un déchargement de matière liquide vers des récipients récepteurs.

   28. Dans un système en cascade du genre décrit, la oom- binaison avec un certain nombre de récipients en cascade des- tinés à recevoir de la matière liquide capable de produire une phase gazeuse, de moyens de choisir un réoipient dans une paire initiale de récipients de transfert à basse pression et d'introduire une charge déterminée de liquide dans celui-ci <Desc/Clms Page number 50> à partir d'un récipient d'alimentation à basse pression, de moyens d'égaliser la pression entre ce récipient choisi et l'autre de la paire initiale, un moyen d'échanger le gaz et le liquide entre ce premier récipient de transfert initial choisi et un récipient d'une paire intermédiaire de récipients et de moyens de décharger la matière gazeuse d'un récipient choisi parmi ces récipients intermédiaires vers un récipient d'évaporation.

   29. Dans un système en cascade du genre décrit, la oom- binaison avec un certain nombre de récipients en cascade destinés à recevoir de la matière liquide capable de produi- re une phase gazeuse, de moyens de choisir un récipient à basse¯pression et d'introduire une charge déterminée de li- quide dans celui-ci en venant d'un récipient d'alimentation, de moyens d'égaliser la pression entre ce récipient choisi et un autre récipient choisi à une pression relativement élevée par le passage de matière dans la phase. gazeuse en relation d'échange de chaleur avec la matière en phase li- quide y-contenue, et de moyens de déplacer la matière en phase liquide de ce récipient choisi, par l'application de forces d'origine extérieure sur le liquide.

   30. Dans un système en cascade du genre décrit, la combinaison avec un certain nombre de récipients en cascade destinés à recevoir de la matière liquide capable de produi- re une phase gazeuse,de moyens de choisir un récipient de transfert à basse pression et d'introduire une charge mesu- rée de liquide dans celui-ci en venant d'un récipient d'a- limentation, de moyens d'égaliser la pression entre ce ré- cipient choisi et un autre récipient de transfert à une pression relativement élevée, par le passage de matière ga- zeuse dans celui-ci en relation d'échange de chaleur avec la matière liquide y-contenue, et de moyens fonctionnant sous l'influence de la pesanteur pour envoyer cette charge <Desc/Clms Page number 51> vers un récipient récepteur.

   31. Dans un système en cascade du genre décrit, la combinaison avec un certain nombre de réoipients en cascade destinés à recevoir de la matière liquide capable de produire une phase gazeuse, de moyens d'introduire une charge mesurée de liquide dans un de ces récipients, de moyens d'égaliser la pression entre ce premier récipient et un récipient choisi parmi les récipients restants par le passage de gaz de ce ré- cipient choisi vers le premier récipient, de moyens de provo- quer un échange de gaz et de liquide entre le premier réci- pient et les récipients choisis.

   32. Dans un système en cascade du genre décrit, la combinaison aveo un certain nombre de récipients en cascade destinés à recevoir de la matière liquide capable de produire une phase gazeuse, de moyens d'introduire une charge mesurée de liquide dans un de ces récipients, de moyens d'égaliser la pression entre ce premier récipient et un récipient choisi parmi les récipients restants par le passage de gaz de ce ré- cipient choisi vers le premier récipient, de moyens de provo- quer un échange de gaz et de liquide entre le premier réci- pient et les récipients choisis, de moyens d'égaliser les pressions entre ces récipients restants, de moyens de déchar- ger une partie désirée de matière gazeuse de ce récipient choisi vers un récipient récepteur.

   33. Dans un système en cascade du genre décrit, la com- binaison avec un certain nombre de récipients de transfert à pression disposés chacun pour recevoir une charge mesurée d'un gaz liquéfié volatil, de moyens de retirer du liquide de chacun de ces récipients, de moyens d'effectuer un échan- ge de gaz et de liquide, combinés certaines paires de ces récipients, de moyens pour effectuer une égalisation de pres- sion avec cet échange et de moyens d'effectuer une égalisa- tion en croix de gaz entre d'autres paires de ces récipients, ces derniers moyens étant disposés de façon à faire passer <Desc/Clms Page number 52> du gaz à travers le liquide et à effectuer une condensation partielle de la phase gazeuse dans la phase liquide.

   34. Dans un système en cascade du genre décrit, la oom- binaison avec un certain nombre de récipients de transfert à pression disposés chacun pour recevoir une charge mesurée d'un gaz liquéfié volatil, de moyens de retirer du liquide de chacun de ces récipients, de moyens d'effectuer le passage en oontre-courant de gaz et de liquide, associés à certains de ces récipients de telle sorte que du gaz-à une pression relativement élevée passe à travers du liquide à une pression plus basse, de moyens supplémentaires pour effectuer rapide- ment le passage en contre-courant de gaz et de liquide sans que du gaz passe à travers le liquide, de moyens d'effectuer l'égalisation en croix du gaz entre des paires parallèles de récipients à des pressions relativement différentes, d'une manière procurant un déchargement de gaz à travers du liquide.

   35. Dans un système en cascade pour transférer de l'oxy- gène liquide et des matières analogues, la combinaison aveo un récipient d'alimentation pour l'oxygène liquide maintenu à une pression relativement basse, d'un dispositif de ohauf- fage pour l'oxygène, maintenu à une pression relativement élevée, d'un certain nombre de récipients de transfert sous pression dont certains se déchargent successivement l'un dans l'autre, de sorte qu'un certain nombre de niveaux de pression intermédiaires différents peut être maintenu, d'un conduit pour fournir une charge de gaz liquéfié de ce réai- pient d'alimentation vers un récipient de transfert à la pression intermédiaire la plus basse, de moyens de commande du passage du gaz et du liquide,

   associés à ces récipients et disposés de façon à faire passer du gaz à travers le li- quide et à condenser au moins une partie du gaz, de sorte que la perte nette est réduite, de moyens de faire passer l'oxygène augmenté de la phase liquide venant du récipient <Desc/Clms Page number 53> à la pression intermédiaire la plus haute directement dans le dispositif de ohauffage.

   36. Dans un système en cascade du genre décrit, la com- binaison avec un certain nombre de récipients de pression de transfert disposés chacun pour recevoir des charges de matière liquide volatile, de moyens de retirer la matière de la phase liquide de chacun de ces récipients, de moyens com- binés à certains de ces récipients pour exclure sensiblement la chaleur de ces charges, ce qui conserva la réfrigération, la capacité de condensation ou l'énergie disponible de ces charges, de moyens d'effectuer, par le passage en contre-cou- rant relatif de matière dans les phases gazeuse et liquide associées à ces récipients en relation d'échange de chaleur, une condensation de portions de gaz en liquide, ce qui ré- duit la perte par soufflage accompagnant le chargement ini- tial à une quantité relativement petite,

   et de moyens d'ap- pliquer à la matière des forces d'origine extérieure pour décharger finalement la matière de la phase liquide.

   37. Dans un système en cascade pour transférer une ma- tière liquide volatile d'un récipient d'alimentation, où elle est maintenue à une pression relativement basse, vers un dispositif récepteur sous une pression relativement éle- vée, la combinaison d'un certain nombre de récipients de transfert destinés à contenir une succession de charges de matière, dans la phase liquide et des matières dans la phase.

   gazeuse produite par suite de la chaleur gagnée dans le trans- fert et pour effectuer le passage en oontre-courant relatif de phases liquide et gazeuse en relation d'échange de chaleur, de moyens associés à certains de ces récipients pour conser- ver la réfrigération de la matière dans la phase liquide pour l'emploi en vue de condenser une partie désirée de ma- tière dans la phase gazeuse pendant ce passage en contre-cou- rant, de sorte que la perte finale de matière dans la phase <Desc/Clms Page number 54> gazeuse est réduite à une valeur basse désirée, et de moyens pour décharger finalement la matière de la phase liquide par l'application de forces d'origine extérieure.

   38. Dans un système en cascade pour transférer une matiè- re liquide volatile d'un récipient d'alimentation, où elle est maintenue à une pression relativement basse, vers un dis- positif récepteur sous une pression relativement élevée, la combinaison d'un certain nombre de récipients de transfert destinés à contenir une succession de charges de matière à plusieurs niveaux de pression à la fois dans la phase liquide et la phase gazeuse, cette phase gazeuse comprenant du gaz produit par suite de la chaleur gagnée dans le transfert, de moyens de relier ces récipients en cascade pour effectuer un passage en contre-courant relatif de phases liquide et gazeuse en relation d'échange de chaleur,

   de moyens associés à cer- tains de ces récipients pour conserver la réfrigération de la matière dans la phase liquide pour l'emploi en vue de conden- ser une portion désirée de matière dans la phase gazeuse pen- dant ce passage en contre-courant, de sorte que la perte fina- le de matière dans la phase gazeuse est réduite à une valeur faible désirée, de moyens de fournir des charges mesurées de matière liquide volatile au récipient de transfert à la pres- sion la plus basse et un moyen de fournir de la chaleur de façon réglable à la matière qui est transférée après qu'une partie désirée de sa réfrigération a été utilisée pour aonden- ser la matière en gaz.

   39. Dans un système de cascade pour transférer une matiè- re liquide volatile d'un récipient d'alimentation où elle est contenue à une pression relativement basse vers un dispositif récepteur sous une pression relativement élevée, la combinai- son d'un certain nombre de récipients de transfert reliés en série, le premier se déchargeant dans le second pour contenir des charges de cette matière et de gaz produit par celle-ci <Desc/Clms Page number 55> par suite de la ohaleur gagnée lors de la décharge, de moyens associés à cette série de récipients pour préserver la réfri- gération de ces charges de matière dans la phase liquide de la destruction par apport de chaleur non désirée, de moyens d'é- galiser les pressions d'une paire de récipients en série,

   en conduisant du gaz d'un réoipient à la plus haute pression en contact intime aveo le liquide situé dans le récipient à la plus basse pression, de sorte qu'une portion désirée de gaz est condensée par la réfrigération du liquide, de moyens de provoquer un échange de gaz et de liquide entre ces récipients.

   40. Dans un système en cascade pour transférer une matiè- re liquide volatile d'un réoipient d'alimentation, où elle est contenue à une pression relativement basse, vers un dis- positif récepteur sous une pression relativement élevée, la combinaison avec des moyens de fournir des charges mesurées de la matière, d'un certain nombre de récipients de transfert reliés en série pour contenir ces charges en même temps que le gaz qui peut être produit à partir de oelles-ci par suite de la chaleur gagnée, lors de la décharge de ces récipients, de moyens associés à oertains de ces récipients pour préser- ver la réfrigération de ces charges de matière dans la phase liquide de la destruotion par arrivée de chaleur non désirée, de moyens d'égaliser la pression de récipients adjacents en conduisant du gaz en contact intime avec le liquide,

   de sorte qu'une partie désirée de gaz est condensée par la réfrigéra- tion du liquide-, et de moyens de provoquer un échange de gaz et de liquide entre des récipients adjacents.

   41. Dans un système en cascade pour transférer de l'oxy- gène liquide et des matières analogues, la oombinaison avec un réservoir pour l'oxygène liquide maintenu à une pression relativement basse, d'un dispositif de chauffage pour l'oxy- gène liquide maintenu à une pression relativement élevée, d'un certain nombre de récipients de pression dont certains <Desc/Clms Page number 56> se déchargent successivement l'un dans l'autre de sorte qu'ur certain nombre de différents étages de pression intermédiaire peut être maintenu, d'un conduit pour fournir une charge d'ox gène liquide de ce réservoir vers un récipient à la plus basse pression intermédiaire, de passages d'échange de gaz et de liquide reliant ces récipients qui se déchargent l'un dans l'autre,

   de passages supplémentaires d'échange de gaz par lesquels la pression de gaz dans une paire de récipients qui communiquent peut être égalisée, et de conduits pour transférer la charge d'un récipient de pression à la pression intermédiaire la plus élevée vers ce dispositif de chauffage.

   42. Dans un système en cascade pour transférer de l'oxy- gène liquide et des matières analogues, la oombinaison avec un réservoir pour l'oxygène liquide maintenu à une pression relativement basse, d'un dispositif de chauffage pour l'oxy- gène liquide maintenu à une pression relativement élevée, d'un certain nombre de récipients de pression dont certains se déchargent successivement l'un dans l'autre de sorte qu'un certain nombre de différents étages de pression intermédiai- re peut être maintenu, d'un conduit pour fournir une charge d'oxygène liquide de ce réservoir vers un récipient à la plus basse pression intermédiaire, de passages d'échange de gaz et de liquide reliant ces récipients qui se déchargent l'un dans l'autre, des passages supplémentaires d'échange de gaz reliant ces récipients qui se déchargent l'un dans l'au- tre,

   des passages d'égalisation de gaz reliant des récipients disposés de façon à être maintenus aux mêmes étages de pres- sion, et des conduits renfermant une connexion de retour re- liant ce dispositif de chauffage directement à un récipient qui, dans cette série de décharge, est à la pression la plus élevée dans la série.

   43. Dans un système de cascade pour transférer de l'oxy- gène liquide et des matières analogues, la combinaison aveo <Desc/Clms Page number 57> un réservoir pour l'oxygène liquide maintenu à une pression relativement basse, d'un dispositif de chauffage pour l'oxy- gène liquide maintenu à une pression relativement élevée, d'un certain nombre de récipients de pression dont certains se déchargent successivement l'un dans l'autre de sorte qu'un certain nombre de différents étages de pression intermédiai- re peut être maintenu, d'un réoipient de pression final dis- posé de façon à recevoir la décharge de la série de réci- pients de pression successivement chargés, et maintenus à l'étage de pression le plus élevé maintenu intermédiairement entre le réservoir et le dispositif de ohauffage,

   de moyens de transférer une charge d'oxygène liquide de ce réservoir dans un récipient à la plus basse pression intermédiaire, de moyens d'effectuer l'avancement de cette charge dans la série, accompagné par le déplacement de gaz et la oondensa- tion partielle du gaz déplacé en liquide, de sorte que la charge est augmentée, de moyens de fournir du fluide de chauffage pour chauffer ce récipient final de pression lors- que la température et la pression de la matière gazeuse dans oelui-oi atteignent les valeurs critiques, et de moyens de transférer la charge en une phase homogène, de ce récipient de pression final vers le dispositif de chauffage.

   44. Dans un appareil pour transférer de l'oxygène li- quide et des matières analogues, la combinaison avec un ré- servoir portatif d'oxygène liquide, d'un récipient récepteur, d'un certain nombre de récipients de transfert communiquants disposés en série et interposés entre le réservoir et le ré- cipient récepteur, de moyens d'admettre une charge mesurée de liquide du réservoir vers le premier de ces récipients tandis que la communication aveo tout réoipient suivant est fermée,

   de moyens d'égaliser les pressions d'oxygène gazeux dans ces récipients de transfert et de moyens d'effectuer le déchargement de l'oxygène liquide de chaque récipient de <Desc/Clms Page number 58> transfert vers un récipient suivant avec un passage en oon- tre-courant d'oxygène gazeux accompagné d'un échange de cha- leur entre le gaz et le liquide qui passent, ce déchargement de liquide étant établi pour emporter la chaleur d'origine externe de n'importe quel récipient de transfert ohoisi.

   45. Dans un appareil pour transférer un liquide volatil précieux la combinaison avec un réservoir d'alimentation isolé au point de vue thermique, d'un récipient récepteur, d'un certain nombre de récipients de transfert pouvant communi- quer, disposés en série et interposés entre le réservoir et le réoipient récepteur, de moyens d'admettre une charge me- surée de liquide du réservoir vers le premier de ces réoi- pients de transfert tandis que la communication est fermée de ce dernier vers tout récipient suivant, de moyens de dé- biter le liquide de ce premier récipient vers un récipient suivant sous l'influence d'un champ de pesanteur accompagné d'un déplacement de gaz, de moyens de mettre en communication avec l'extérieur ce premier récipient de transfert, un moyen d'égaliser les pressions de gaz dans les récipients de trans- fert,

   et de moyens d'effectuer le débit de liquide du réoi- pient final de la série vers le récipient récepteur tandis que la communication est fermée vers le récipient précédent.

   46. Dans un appareil pour transférer un liquide précieux volatil, la combinaison avec un récipient d'alimentation iso- lé au point de vue thermique, d'un récipient récepteur, d'un certain nombre de récipients intermédiaires comprenant un groupe disposé en parallèle et interposé entre le récipient d'alimentation et le récipient récepteur, de moyens de choi- sir et de mettre en communication avec l'extérieur un réai- pient de ce groupe, de moyens de transférer une charge mesu- rée de liquide de ce récipient d'alimentation dans ce réci- pient choisi lorsqu'il a été mis en communication avec l'ex- térieur et que la communication aveo d'autres récipients du <Desc/Clms Page number 59> groupe est fermée, de moyens de débiter cette charge vers le réoipient récepteur,

   ces moyens renfermant des connexions pour effectuer sélectivement le passage de matière gazeuse d'autres récipients de ce groupe ayant une énergie interne de valeur relativement élevée en relation d'échange de chaleur avec la charge de liquide transférée, de telle sorte que des égalisations de pression entre l'environnement de cette char- ge et le récipient récepteur suivant sont provoquées, et de moyens d'effectuer le débit de cette charge vers le récipient suivant où des égalisations de pression ont été suffisamment établies.

   47. Dans un appareil pour transférer un liquide précieux volatil, la combinaison avec un récipient d'alimentation iso- lé au point de vue thermique, d'un récipient récepteur, d'un certain nombre de récipients intermédiaires comprenant un groupe disposé en parallèle et interposé entre le réoi- pient d'alimentation et le récipient réoepteur, de moyens de choisir et de mettre en communication avec l'extérieur un réoipient de ce groupe, de moyens de transférer une charge mesurée de liquide de ce récipient d'alimentation dans ce récipient choisi lorsqu'il a été mis en communication avec l'extérieur et que la communication avec d'autres récipients du groupe est fermée, de moyens de débiter cette charge vers le récipient récepteur,

   ces moyens renfermant des connexions pour effectuer sélectivement et successivement un passage en contre-courant de matière gazeuse d'autres récipients de ce groupe à travers la charge liquide, de sorte qu'une aonden- sation de matière gazeuse en liquide est effectuée et que des égalisations de pression avec celles régnant dans ces autres récipients ont lieu en étages, et de moyens d'effec- tuer le débit de la charge de ce récipient choisi vers le récipient récepteur tandis que la communication est fermée vers le récipient précédent. <Desc/Clms Page number 60>

   48. Dans un appareil pour transférer une matière gazeu- se qui a un point d'ébullition notablement en-dessous de 273 K, la combinaison avec un récipient d'alimentation isolé au point de vue thermique, d'un récipient récepteur, d'un certain nombre de récipients de transfert disposés de façon à former un groupe de séries qui sont en parallèle et inter- posés entre le récipient d'alimentation et le récipient ré- cepteur, de moyens d'admettre une charge mesurée de liquide du récipient d'alimentation vers le récipient initial d'une série choisie tandis que la communication avec un récipient suivant de la série est fermée, de moyens de débiter cette charge vers un récipient suivant de la série, renfermant les connexions pour établir une communication gazeuse entre le récipient plein et le récipient suivant,

   de sorte qu'un premier étage d'égalisation de pression est effectué, et des connexions supplémentaires pour établir une communication gazeuse entre le réoipient rempli et un récipient en paral- lèle avec le réoipient suivant pour une égalisation en croix de la pression, de sorte qu'une condensation partielle de matière de la phase gazeuse en phase liquide est effectuée pour augmenter la charge transférée, et de moyens d'effec- tuer le débit de cette charge augmentée d'un récipient final de la série choisie vers le récipient récepteur tandis que la communication est fermée vers le récipient préoédent dans @ la série choisie.