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.SYSTEMES DE RESONANCE EN HAUTE FREQUENCE*
La présente invention est relative à des perfectionnements apportés aux systèmes de haute fréquence, et se rapporte plus spécialement aux perfectionnements apportés aux systèmes de résonance en haute fréquence. Les systèmes de résonance du type envisagé ici sont généralement utilisés pour coupler le circuit de sortie d'une première lampe à vide au circuit d'entrée d'une deuxième lampe à vide, sont ordinairement destinés à fonctionner sur une échelle de fréquences limitée et sont communément employés dans l'amplificateur moyenne fréquence
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d'un récepteur de T.S.F. du type superhétérodyne.
Un objet de la présente invention consiste à établir un type perfectionné de système de résonance susceptible d'être réglé de manière à assurer le rapport voulu entre la sélecti- vité et le. volume lorsqu'.il est utilisé en combinaison avec des lampes à vide amplificatrices.
Un autre objet de l'invention consiste à établir un type perfectionné d'un système de résonance en haute fréquence,. présentant une courbe de sélectivité d'un filtre passe-bande, c'estr-à-dire une courbe qui se distingue par une sensibilité élevée aux signaux qu'on désire recevoir, et qui s'accompagne d'une élimination marquée des signaux indésirables transmis sur des canaux de fréquences voisine et proches.
Un objet supplémentaire de l'invention consiste à établir des moyens perfectionnés pour coupler deux tubes à. vide, moyens susceptibles de fournir une grande variété de courbes de sélec- tivité..
Un autre objet de l'invention consiste à établir un systè- me de résonance en haute fréquence, utilisant une bobine d'induction d'un type perfectionné et qui donne des résultats très avantageux..
Bien que les systèmes de résonance du type envisagé ici puissent être employés dans un appareil haute fréquence de type quelconque, leur utilité apparaît surtout dans les amplifica- teurs moyenne fréquence de récepteurs de T.S.F. à superhétérodyne.
La courbe de sélectivité résultante d'un radio-récepteur superhétérodyne dépend presque exclusivement de la courbe de sélectivité de l'amplificateur moyenne fréquence. Cette dernière dépend à son tour de la disposition des circuits de résonance employés entre les lampes à vide. Dans les dispositifs
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de couplage des types antérieurs,- qui consistaient en deux circuits accordés entre lesquels on établit un degré de couplage inductif fixe ou réglable,- la disposition est telle que lorsque le degré de couplage présente une valeur considérée comme un optimum et que les deux circuits accordés sont réglés pour résonner à la fréquence moyenne , la courbe de sélectivité résultante présente une seule pointe prononcée et des côtés à déclivité progressive.
Cette pointe indique que le récepteur donnera lieu à un affaiblissement des fréquences élevées de la bande de modulation, de sorte que l'audition sera dépourvue d'une notable partie de notes élevées. Les côtés à déclivité progressive de la courbe de sélectivité indiquent que le récepteur ne permettra pas une élimination satisfaisante de signaux indésirables transmis sur des canaux de fréquences voisins.
Si le récepteur est appelé à réaliser une grande fidélité de reproduction, sans sacrifier la faculté d'éliminer les stations émettant sur des canaux de fréquence voisins ou porches, la courbe de sélectivité doit présenter un sommet large et sensiblement plat et des côtés en pente rapide. Lorsque le degré de couplage d'un dispositif de couplage usuel à deux circuits est augmenté au-delà du point optimum, on obtient une courbe de sélectivité à deux pointes, dont le sommet présente un creux central prononcé et dont les côtés sont à déclivité progressive. Ainsi, la courbe de syntonisation obtenue avec un dispositif de couplage à deux circuits couplés d'une manière trop serrée ne présente, dans le meilleur cas, qu'une approximation grossière de la courbe recherchée à sommet large et plat et à côtés en pente rapide.
Suivant la présente invention, et afin de donner une rapidité suffisante à l'inclinaison des flancs de la courbe de
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sélectivité, on utilise trois circuits de résonance particulièrement efficaces. Lorsque tous les trois circuits à couplage réciproque sont réglés au-dessous du point optimum, la courbe de sélectivité résultante présente des côtés en pente rapide et une pointe aiguë très élevée. Un tel réglage ne peut pas être appliqué avantageusement dans un radio-récepteur destiné à la reproduction très fidèle de la voix et de la musique.
Il est nécessaire, d'une part, de laisser subsister les côtés en pente rapide de la courbe, mais, d'autre part, d'élargir suffisamment le sommet de cette dernière, afin d'éviter l'affaiblissement des fréquences élevées de la bande de modulation, si l'on désire que la courbe résultante présente l'allure requise pour une reproduction très fidèle.
Les dispositifs antérieurs avec lesquels on a essayé de réaliser une courbe de sélectivité passablement satisfaisante, exigeaient l'emploi de circuits compliqués et ' coûteux et qui présentaient des difficultés dans l'obtention d'un aligne- ment initial. Par contre, la présente invention résout le problème de la réalisation d'une courbe de sélectivité à sommet plat et large et à côtés en pente raide, en prévoyant un dispositif peu encombrant et peu coûteux et dans lequel l'alignement initial est obtenu facilement d'une manière simple et précise.
Le système de résonance suivant la présente invention permet de réaliser la valeur appropriée du degré de couplage entre ses trois circuits accordés, de manière à fournir une courbe de sélectivité qui se rapproche fortement de la sensibilité idéale, des moyens étant prévus pour modifier la caractéristique au besoin.
Le système de résonance suivant la présente invention comporte trois circuits accordés et emploie un couplage réglable entre au moins une paire de bobines d'inductance. Suivant
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un mode de réalisation préféré, on réalise un couplage réglable en déplaçant la médiane de trois inductances, les positions des autres inductances étant telles que ce déplacement produit la modification désirée dans le degré de couplage entre les deux bobines d'inductance extérieures. En réglant convenablemert les circuits accordés et le degré de leur couplage réciproque, on peut facilement, dans la pratique, se rapprocher très fortement de la courbe de sélectivité théoriquement idéale à sommet large et plat et à flancs en pente rapide.
Les inductances sont de préf érence du type à noyau ferro- magnétique, ce qui a pour effet de concentrer les champs magné.. tiques, facilitant ainsi l'établissement d'un dispositif peu encombrant et qui peut être aisément blindé. Les faibles pertes d'inductances de ce type contribuent grandement à la réalisation de la courbe de sélectivité recherchée. On conçoit qu'on peut utiliser à cet effet d'autres types de bobines d'induction, sans s'écarter du domaine de la pr ésente invent ion, mais non sans saerifier, dans une certaine mesure, le faible encombrement et 1-'efficacité du système de résonance.
Toutefois, le système de résonance suivant la présente invention peut être facilement réglé de façon à réaliser un état de sélectivité maxima, c'est-à-dire un état dans lequel la courbe de sélectivité présente un sommet en pointe et des côtés en pente rapide. Un tel réglage peut convenir dans certaines conditions de fonctionnement d'un radiorécepteur, dans lesquelles la sélectivité importe plus que la haute fidélité de reproduction. La sélectivité par étage obtenue avec le système résonnant suivant l'invention, est supérieure à celle réalisée avec le dispositif de couplage usuel utilisant seule** ment deux circuits accordés.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des dessins annexés, dans lesquels :
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Fig. 1 est une vue en plan d'un exemple de réalisation de l'invention;
Fig. 2 est une vue d'élévation du dispositif montré dans la Fig. 1;
Fig. 3 est une représentation schématique d'un système de résonance suivant l'invention, combiné avec des appareils auxiliaires appropriés ;
Fig. 4 est un diagramme montrant les différentes courbes de sélectivité;
Fig. 5 est une vue d'élévation, partiellement en coupe, du dispositif montré dans les Fige. 1 et 2, tel qu'il est assemblé sur le châssis d'un radio-récepteur;
Fig. 6 est une vue d'élévation d'une variante dans laquel- le deux des bobines d'inductance sont montées à angle par rapport à la base;
Fig. 7 est une vue d'extrémité de la variante montrée dans la Fig. 6 ;
Fig. 8 est une vue d'élévation d'une deuxième variante, dans laquelle l'inductance rotative est montée de manière que l'angle que fait son axe de rotation avec la base soit régla- ble, et
Fig. 9 est une vue d'extrémité de la variante montrée dans la Fig. 8.
Comme montré dans le mode de réalisation suivant les Figs.
1 et 2, une bobine d'inductance constituée par un enroulement 1 et un noyau magnétique 2 est montée rigidement sur une base isolante 3, la distance entre la bobine et la base 3 étant déterminée par la longueur de l'élément d'écartement 4. Le bobinage 5 et le noyau 6 constituent la deuxième bobine d'inductance, laquelle est montée à pivotement sur une base 3 au moyen d'un chevalet 7 pourvu d'une manette de réglage et d'un index
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9. Une troisième bobine d'inductance, constituée par l'enrou lement 10 et le noyau 11, est montée rigidement, au moyen d'un chevalet 12, de telle manière que l'axe longitudinal du noyau soit parallèle à la base 3.
On peut utiliser une cornière 13 rivée, ou fixée de toute autre manière, à la base 3, et destinée à réunir le dispositif de résonance au châssis ou à la plaque de support de l'appareil complet dans lequel ce dispositif est appelé à être utilisé. Les trois inductances sont monfées de telle manière par rapport à la base 3 que leurs centres (mais non les axes) magnétiques sont situés sur une ligne approximativement droite, parallèle à l'axe longitudinal de la base 3.
Les trois inductances 1-2, 5-6 et 1011 sont disposées sur la base 3 de telle manière que lorsque l'inductance 5-6 occupe la position montrée au dessin, les axes magnétiques des trois inductances sont orientés sensiblement à angle droit les uns par rapport aux autres.
Comme montré dans la Fig. 2, la base 3 supporte non seulement les enroulements 1, 5 et 10 avec leurs noyaux respectifs 2, 6 et 11, mais aussi des condensateurs d'accord variables 14, 15 et 16, lesquels peuvent être de n'importe quel type approprié, dont le diélectrique est constitué soit par l'air, soit par du mica. Le condensateur 14 est connecté aux bornes de l'inductance 1-2; le condensateur 15 ce aux bornes de l'inductance 5-6, et le condensateur 16- aux bornes de l'inductan- ce 10-11. Chaque bobine d'inductance forme, avec son condensateur respectif, un circuit résonnant dont la fréquence peut être réglée au moyen du condensateur réglable.
Cette même vue montre également le pivot 17 au moyen duquel le chevalet . 7 est fixé à la base 3, ainsi que l'élément d'écartement 4 qui maintient la distance appropriée entre l'indue-
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tance 1-2 et la base 3.
La Fig. 3 montre schématiquement un système de résonance, par exemple du type montré dans les Figs. 1 et 2, teu qu'il est connecté entre une première lampe à vide 19 et une deuxième lampe à vide 20, une de ces lampes ou toutes les deux pouvant fonctionner autrement que comne amplificatrices.
Par exemple , la lampe à vide 19 peut être la modulatrice, ou bien, la lampe à vide 20 peut être la démodulatrice, d'un récepteur superhétérodyne* L'inductance 1-2 est accordée par le condensateur 14 de manière à former un circuit de résonance parallèle interoalé dans le circuit-plaque de la lampe à vide 19. L'indue- tance 5-6 est accordée au moyen du condensateur 15, de manière à former un circuit de couplage entre les inductances 1-2 et 10-11. L'inductance 10-11 forme, avec sa capacité de syntoni- sation 16, un circuit résonant parallèle et est insérée dans le circuit de grille de la lampe à vide 20.
Dans la Fig. 4, la courbe A représente la caractéristique de syntonisation d'un dispositif de couplage usuel à deux circuits, le degré de couplage étant réglé au point optimum.
La courbe B indique la manière dont ce même dispositif se comporte lorsque le degré de couplage présente une valeur sensiblement supérieure à la valeur optimum. La courbe A présente une pointe élevée et aiguë dans une mesure défavorable, tandis que ses côtés présentent une déclivité progressive. Les côtés de la courbe B sont en pente quelque peu plus rapide; cependant, cette courbe présente à son sommet une dépression médiane déf avorable.
La courbe C est la courbe de sélectivité d'un système résonnant suivant la présente invention. On remarquera que la courbe C diffère des courbes A et B en ce que non seulement elle présente un sommet large et sensiblement plat, mais également des
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côtés à pente plus rapide, de sorte que cette courbe C se raproche fortement de la courbe théorique idéale à flancs verticaux et à sommet horizontal.
Concernant la Fig. 4, on peut aj outer que les courbes A et B sont typiques pour tous les cas où deux systèmes résonnants sont couplés entre eux, que ces systèmes soient mécaniques, acoustiques ou électriques. Chacun des systèmes résonnants doit d'abord être accordé exactement à la fréquence moyenne voulue,le degré de couplage entre les deux systèmes étant sensiblement égal à zéro. A mesure que le couplage augmente graduellement, la réactance mutuelle tend à abaisser la fréquence de résonance d'un système et à augmenter la fréquence de résonance de l'au- tre système, donnant ainsi lieu fatalement à la formation d'un creux indésirable dans la courbe, et qui correspond à la fréquen- ce moyenne .
La disposition à trois circuits suivant la présente inven tion, lorsqu'elle est convenablement établie et réglée,, permet de surmonter cette difficulté sans sacrifice notable de volume et avec accroissement remarquable de sélectivité utile. Dans cette disposition, on prévoit des moyens par lesquels le degré de couplage entre l'inductance 1-2 et l'inductance 5-6 est maintenu sensiblement à la valeur optimum, cependant que le degré de couplage entre l'inductance 5-6 et l'inductance 10-11 varie depuis zéro jusqu'à un état de couplage maximum, supérietr à la valeur optimum.
A mesure que le couplage entre l'induc- tance 5-6 et l'inductance 10-11 se resserre, l'inductance 1-2 reçoit une charge par réaction, laquelle augmente avec le degré de couplage, des moyens étant prévus comme montré aux dessins grâce auxquels,, et à mesure que cette charge augmente, le couplage entre l'inductance 1-2 et l'inductance 5-6 se resserre également, de manière à compenser la dite charge, tout en maintenant le degré de couplage optimum entre l'inductance 1-2 et
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l'inductance 5-6.
Ayant établi un couplage optimum entre l'inductance 1-2 et l'inductance 5-6, on obtient entre ces deux circuits une courbe de sélectivité qui, le degré de couplage entre l'inductance 5-6 et l'inductance 10-11 étant minimum, constitue une courbe de sélectivité d'allure normale;
toutefois, la caractéristique de sélectivité entre les circuits de l'inductance 1-2 et de l'inductance 5-6 est telle qu'à mesure que le couplage entre l'inductance 5-6 et l'induetance 10-11 se resserre, la courbe de résonance s'élargit au sommet, la disposition étant telle que cette dernière courbe, conjuguée avec les caractéristiques de sélectivité combinées obtenues grâce à la présence de circuits comprenant les induc- tances 5-6 et 10-11, caractéristiques qui varient depuis une extrême sélectivité jusqu'à l'allure à deux pointes, comme montré par les courbes A et B à la Fig. 4, produit un effet représenté graphiquement par la courbe C montrée à la même Fig.
En d'autres termes, avec un couplage serré à l'extrême au-delà du point optimum, les circuits comprenant les induc- tances 5-6 et 10-11 produisent la courbe à deux pointes obtenue généralement dans les dispositifs de couplage à deux circuits par transf ormateur; mais lorsque les circuits des inductances 5-6 et 10-11 sont couplés au circuit comprenant l'inductance 1-2, et qu'on prévoit des moyens pour resserrer le couplage, on obtient un état de couplage dans lequel les caractéristiques de sélectivité des circuits comprenant les inductances 1-2 et 5-6 viennent remplir le creux et, comme indiqué précédemment, se combinent de façon à produire la caractéristique à sommet plat.
Les dispositifs représentés dans les Fig. 6, 7,8 et 9 permettent de réaliser les conditions idéales par la prévision de moyens pour resserrer automatiquement le couplage entre l'inductance 1-2 et l'inductance 5-6. à mesure que l'inductance
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5-6 est déplacée angulairement, assurant ainsiconstamment un degré de couplage optimum entre ces deux derniers éléments.
La Fig. 5 montre une variante dans laquelle la base 3 est réunie à un blindage 25 au moyen de rivets tubulaires 22. La cornière 13 prévue à l'extrémité supérieure de la base 3 est utilisée pour supporter un soquet 23 de lampe à vide, destiné à recevoir la lampe 24. Le blindage 25 est réuni au châssis 21 par n'importe quel moyen approprié, comme, par exemple, à l'aide de cornières 26,et est pourvu d'orifices 27 destinés à permettre l'accès aux condensateurs réglables 14,15 et 16.
Le blindage comporte également un orifice 28 de plus grandes dimensions, destiné à permettre le passage du culot de la lampe à vide 24, ainsi qu'une fente, non représentée, destinée à permettre le réglage de la position de l'inductance 5-6, par rapport aux deux autres inductances, au moyen de la manatte 8.
La disposition suivant Fig. 5 est particulièrement avan tageuse lorsque le tube à vide 24 est du type duo-diode à encombrement réduit et à ampoule métallique, étant donné que cette combinaison permet de réaliser un ensemble très efficace et complètement blindé. Toutefois, on peut utiliser d'autres types de tubes à vide, avec des résultats très favorables.
Dans la disposition représentée dans les Fige.. 1 et 2, l'inductance 5-6 tourne autour d'un axe vertical parallèle à l'axe magnétique de l'inductance 1-2. Il va de soi que, dans une variante, l'inductance 5-6 pourrait être disposée de manière à tourner autour d'un axe horizontal parallèle à l'axe de l'inductance 1011. Avec une telle disposition, le degré de couplage entre l'inductance 5-6 et l'inductance 10-11 variera de la même manière que le degré de couplage entre l'induc- tance 5-6 et l'inductance 1-2 dans la disposition décrite en
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premier lien. On conçoit que, dans chacun des cas envisagés, la variation du degré de couplage de l'inductance 5-6 sera plus rapide par rapport à une inductance extérieure que par rapport à l'autre.
Les Figs. 6, 7, 8 et 9 montrent des variantes dans lesquelles il est possible de modifier l'allure des variations du degré de couplage entre l'inductance médiane et chacune des inductances extérieures, pendant que l'inductance médiane tourne autour de son axe. Ceci est obtenu grâce à une disposition consistant à faire tourner l'inductance médiane autour d'un axe qui n'est parallèle à l'axe d'aucune des inductances extérieures.
Cette disposition présente un avantage lorsqu'il s'agit de maintenir le degré de couplage, entre la première et la deuxième inductances, à une valeur sensiblement optimum, pendant que le couplage entre la deuxième et la troisième inductances se resserre pour atteindre la valeur maximum admissible au-delà de la valeur optimum, en vue de fournir la courbe de sélectivité recherchée, c'est-à-dire à sommet plat et à flancs en pente rapide.
Les Fige. 6 et 7 sont respectivement des vues d'élévation et en bout d'un mode de réalisation de l'invention qui s'est avéré comme particulièrement avantageux dans son application aux lampes à vide des types actuellement en usage. Dans ce mode de réalisation, l'inductance 1-2 est supportée sur une patte 29de telle manière que son axe forme un angle de 60 avec la base 3. L'inductance 5-6 est montée à rotation de la même manière que dans les Fige. 1 et 2. L'inductance 10-11 est disposée sur une patte 30, de telle manière que son axe forme un angle de 30 avec la base 3.
On conçoit que ces angles peuvent varier dans le but d'adapter la construction aux conditions particulières dans lesquelles elle doit être utili-
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sée et d'assurer le fonctionnement voulu. Dans la disposition décrite en dernier lieu, le degré de couplage entre l'inductance 1-2 et l'inductance 5-6 varie plus rapidement que dans le cas des Fige. 1 et 2, mais pas aussi rapidement que le degré de couplage entre l'inductance 5-6 et l'inductance 10-11.
Les Figs. 8 et 9 sont respectivement une vue d'élévation latérale et une vue d'extrémité d'une autre variante de l'invention, dans laquelle l'inductance médiane 5-6 est montée de telle manière que l'angle formé par son axe de rotation avec la base 3 peut être réglé après l'assemblage du dispositif.
Dans ce mode de réalisation, le chevalet 7 supportant l'inductance 5-6, au lieu d'être monté directement sur la base 3, est supporté à pivotement par un anneau isolant 31, cet anneau était à son tour fixé à la base 3 au moyen d'une bride 32 maintenue au moyen de vis 33. En desserrant légèrement les vis 33, on peut faire tourner l'anneau 31, modifiant ainsi la position angulaire de l'axe de rotation de l'inductance 5-6 par rapport aux axes magnétiques des inductances 1*2 et 10-11, ces deux dernières inductances étant montées de la même manière que dans les Fige. 1 et 2.
Le mode de réalisation qui vient d'être décrit s'avère avantageux dans une construction destinée à pouvoir être adaptée aux diverses conditions pouvant se présenter dans les amplificateurs dans lesquels elle est appelée à, fonctionner.
En tenant compte des tubes à vide utilisés et de l'allure particulière de la courbe de sélectivité que l'on désire obtenir, l'angle sous lequel l'axe de rotation de l'inductance 5-6 est orienté, peut être déterminé expérimentalement, de manière à fournir n'importe quel rapport voulu entre l'allure des variations de couplage entre l'inductance 1-2 et l'indue'* tance 5-6, d'une part, et entre l'inductance 5-6 et l'inductance
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10-11, d'autre part.
Lors du fonctionnement, le degré de couplage entre l'inductance 1-2 et l'inductance 10-11 est sensiblement égal à zéro, étant données les positions de ces inductances l'une par rapport à l'autre (et par rapport au blindage montré à la Fig. 5). Toutefois, le circuit intermédiaire constitué par l'inductance 5-6 et le condensateur 15, forme un trajet magnétique permettant d'établir un degré voulu de couplage inductif entre les inductances 1-2 et 10-11. Lorsque, dans le mode de réalisation suivant les Figs.
1 et 2,,l'inductance 5-6 occupe la position représentée aux dessins, le degré de couplage entre les inductances 1-2 et 5-6 et entre les inductances 5-6 et 10-11 présente une valeur minimum et, par conséquent, le couplage résultant effectif entre les inductances 1-2 et 10-11 présente également une valeur minimum.
Concernant le mode de réalisation représentédans les Figs.
1 et 2, on peut encore ajouter que, lorsque l'inductance 5-6 est déplacée angulairement depuis la position montrée aux dessins, son degré de couplage par rapport à l'inductance 1-2 reste pratiquement inchangé, tandis que son couplage par rapport à l'inductance 10-11 se resserre sensiblement. Le degré de couplage entre les inductances 5-6 et 1-2 est établi initialement en disposant l'inductance 1-2 légèrement au-dessus (ou au-dessous) de l'axe magnétique de 1'inductance 5-6. Le degré de couplage nécessaire dépendra de l'impédance parallèle présente aux bornes de l'inductance 1-2. Le décalage nécessaire de l'inductance 1-2 est obtenu en faisant usage d'un élément d'écartement de longueur appropriée lors du montage de 'inductance sur son axe.
Concernant le mode de réalisation représenté dans les Figs. 8 et 9, on conçoit que si l'anneau 31 était tourné jusqu'à.
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ce que l'axe de rotation de l'inductance 5-6 devienne vertical, ce mode de réalisation correspondrait à la disposition suivant les Figs. 1 et 2. On conçoit également que si l'anneau 31 était tourné jusqu'à ce que l'axe de rotation de l'inductance 5-6 forme un angle de 60 avec la base, cette disposition serait identique à celle représentée dans les Figs. 6 et 7.
On conçoit en outre qu'en réglant l'anneau 31 de manière à l'amener dans d'autres positions angulaires, on peut obtenir n'importe quel rapport désiré. Lorsque l'anneau 31 est réglé de telle manière que l'axe de rotation de l'inductance 5-6 est parallèle à l'axe magnétique de l'inductance 1-2 (et à angle droit par rapport à l'axe magnétique de l'inductance 10-11), la rapidité de variation du degré de couplage est minimum entre l'inductance 5-7 et l'inductance 1-2 (et maximum entre les inductances 5-6 et 10.il)* En faisant tourner la bague 31 de 90 à partir de cette position, on obtient une rapidité de variation minimum du degré de couplage entre les inductances 5-6 et 10-11 (et maximum entre les inductances 5-6 et 1-2).
Dans les constructions suivant les Fige. 1 et 2; il y aura généralement un certain degré de couplage capacitif entre les inductances 1-2 et 5-6. Ce couplage capacitif peut présenter une valeur suffisante, de telle façon qu'avec le couplage légèrement resserré, produit par la rotation de l'inductance 5-6, on maintient un degré de couplage sensiblement optimum entre les inductances 1-2 et 5-6 pendant qu'on resserre le couplage entre les inductances 5-6 et 10-11. D'autre part, dans les modes de réalisation dans lesquels on prend des précautions pour réduire le couplage capacitif à une valeur très minime ou négligeable, les dispositions semblables à celles montrées dans les Fige.
6 et 7 ou 8 et 9 s'avéreront avantageuses pour assurer un accroissement plus rapide du
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degré de couplage entre les inductances 1-2 et 5-6 pendant que cette dernière est tournée dans le but de resserrer son couplage avec l'inductance 10-11.
Comme il ressortira clairement de ce qui suit, c'est grâce à ces nouvelles dispositions et à la construction parfaitement judicieuse des bobines d'inductance proprement dites, qu'on obtient les résultats nouveaux et avantageux qui caractérisent la présente invention.
Dans la pratique, chaque circuit résonnant est d'abord réglé de manière à résonner à la fréquence moyenne à laquelle le système résonnant doit fonctionner, en veillant à ce que tous les couplages soient au degré minimum. On modifie la position* de l'inductance 5-6 jusqu'à ce qu'on obtienne la courbe de sélectivité voulue* Ce réglage peut être établi de façon à pouvoir être effectué par l'usager d'un radiorécepteur, en utilisant un ou plusieurs systèmes résonnante du type décrit ici, dans le but de varier la sélectivité et, par conséquent, la fidélité de reproduction du récepteur, suivant les conditions qui se présentent à n'importe quel moment donné, au cours du fonctionnement du récepteur.
,Bien qu'on puisse utiliser conjointement, avec le système résonnant suivant l'invention, n'importe quel type approprié de bobine d'inductance, il est préférable d'employer à cet effet des bobines d'inductance du type décrit au brevet belge N 407. 607 (brevet américain 1.978.568). Les inductances de ce type comportent des noyaux magnétiques établis suivant le brevet belge 387.190 (brevet américain 1. 982.689).
Divers rapports de couplage entre deux inductances de ce type ont été décrits et représentés dans la demande de brevet américain N 719.906 encore en instance..On conçoit que les méthodes
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mécaniques de montage des inductances peuvent présenter plusieurs variantes et que, là où il est fait usage de plus d'un système résonnant, les moyens de réglage du couplage peuvent être eobinés d'une manière appropriée quelconque, pour être qctiennes à l'aide d'une commande unique.
La disposition consistant à monter l'inductance médiane d'une manière fixe et dans une.position voulue par rapport aux autres inductances, est également du/domaine de l'invention. Dans un mode de réalisation préféré de l'objet de l'invention, on peut obtenir une courbe de sélectivité dans laquelle une surtension égale à cent fois la tension normale correspond à une bande environ deux fois moins large que dans le cas du transformateur moyenne fréquence à deux bobines du type usuel. Dans un système résonnant destiné à fonctionner sur une fréquence moyenne de 466 kilocycles, la largeur de la bande, mesurée pour une surtension égale à 100 fois la tension normale,est seulement de 30 kilocycles.
D'une manière générale, l'emploi de trois circuits à couplage lâche, au lieu des deux circuits habituels, aurait ' pour effet une diminution du volume. Toutefois, cette perte de volume peut être évitée, et le volume maintenu sensiblement à la même valeur que celle réalisable avec les dispositifs de couplage usuels à deux circuits, en donnant à la bobine d'in ductance 1-2, branchée aux bornes du circuit-plaque de la première lampe, une valeur d'inductance plus élevée, de sorte que son impédance de résonance sera également beaucoup plus élevée. Cette construction maintient le volume à sa valeur normale, sans diminuer dans une mesure perceptible les avanta ges au point de vue de la sélectivité pouvant être obtenus dans le dispositif de couplage à trois circuits.
On conçoit que la sélectivité du premier circuit résonnant est dans tous les cas notablement diminuée par la charge parallèle appliquée
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à ce circuit par le circuit plaque de la lampe à vide corres" pondante.
La rapidité recherchée de la pente des flancs de la courbe de sélectivité obtenue avec le système résonnant suivant l'inw vention peut être pratiquement maintenue, tout en permettant d'augmenter la largeur du sommet de la courbe en amenant l'inductance 5-6 à une position de réglage située au-delà du degré de couplage optimum. Le fonctionnement avec un couplage au-delà. du point minimum est particulièrement avantageux dans le cas de radio-récepteurs destinés à une reproduction très fidèle des signaux reçus.
Le fait que le couplage peut être facilement modifié et amené à une valeur qui assure une grande sélectivité augmente considérablement les possibilités d'utilisation du récepteur, vu qu'il permet de se servir de celui"ci d'une manière satisfaisante dans des conditions où il existe une interférence prononcée ou des bruits parasitaires marqués.
Il va de soi que le circuit accordé médian qui agit comme circuit intermédiaire entre les deux autres circuits peut être utilisé pour des fonctions supplémentaires, par exemple, la tens ion qui traverse ce circuit de liaison peut être fournie à une lampe à vide supplémentaire qui fonctionne de manière à régler l'amplification d'une ou plusieurs des lampes à vide amplificatrices du récepteur. L'homme de métier distinguera encore d'autres possibilités d'utilisation du circuit de liaison ; dans certains cas, il peut être avantageux de régler un ou plusieurs des circuits en question de façon qu'ils rés onnent à une fréquence différente.
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HIGH FREQUENCY RESONANCE SYSTEMS *
The present invention relates to improvements made to high frequency systems, and more specifically relates to improvements made to high frequency resonance systems. Resonance systems of the type contemplated herein are generally used to couple the output circuit of a first vacuum lamp to the input circuit of a second vacuum lamp, are ordinarily intended to operate on a limited frequency scale, and are commonly used in medium frequency amplifier
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a T.S.F. of the superheterodyne type.
It is an object of the present invention to provide an improved type of resonance system capable of being tuned to provide the desired ratio between selectivity and. volume when used in combination with amplifying vacuum tubes.
Another object of the invention is to establish an improved type of a high frequency resonance system. exhibiting a selectivity curve of a band-pass filter, i.e. a curve which is distinguished by a high sensitivity to the signals to be received, and which is accompanied by a marked elimination of unwanted signals transmitted on neighboring and close frequency channels.
A further object of the invention is to provide improved means for coupling two tubes to. vacuum, means capable of providing a wide variety of selectivity curves.
Another object of the invention is to establish a high frequency resonance system, using an induction coil of an improved type and which gives very advantageous results.
Although resonance systems of the type contemplated herein can be employed in any type of high frequency apparatus, their utility appears above all in medium frequency amplifiers of T.S.F. receivers. to superheterodyne.
The resulting selectivity curve of a superheterodyne radio receiver depends almost exclusively on the selectivity curve of the medium frequency amplifier. The latter in turn depends on the arrangement of the resonance circuits employed between the vacuum lamps. In devices
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of coupling of the previous types, - which consisted of two tuned circuits between which a fixed or adjustable degree of inductive coupling is established, - the arrangement is such that when the degree of coupling has a value considered as an optimum and the two circuits tuned are tuned to resonate at the mid-frequency, the resulting selectivity curve has a single, pronounced peak and gradually declining sides.
This spike indicates that the receiver will result in attenuation of the high frequencies of the modulation band, so that hearing will be devoid of a noticeable portion of high notes. The gradually sloping sides of the selectivity curve indicate that the receiver will not allow satisfactory removal of unwanted signals transmitted on neighboring frequency channels.
If the receiver is called upon to achieve high reproduction fidelity, without sacrificing the ability to eliminate stations transmitting on neighboring or porch frequency channels, the selectivity curve should have a wide and substantially flat top and steeply sloping sides. . When the degree of coupling of a conventional two-circuit coupling device is increased beyond the optimum point, a two-point selectivity curve is obtained, the apex of which has a pronounced central depression and the sides of which are progressively sloping. . Thus, the tuning curve obtained with a two-circuit coupling device coupled too tightly is, in the best case, only a rough approximation of the desired curve with wide, flat top and steeply sloping sides. .
According to the present invention, and in order to give sufficient speed to the inclination of the sides of the curve of
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selectivity, three particularly efficient resonance circuits are used. When all three interlocked circuits are set below the optimum point, the resulting selectivity curve exhibits steeply sloping sides and a very high acute peak. Such a setting cannot be advantageously applied in a radio receiver intended for the very faithful reproduction of voice and music.
It is necessary, on the one hand, to leave the steeply sloping sides of the curve, but, on the other hand, to sufficiently widen the top of the latter, in order to avoid the weakening of the high frequencies of modulation band, if it is desired that the resulting curve present the required aspect for a very faithful reproduction.
Previous devices, with which it has been attempted to achieve a fairly good selectivity curve, required the use of complicated and expensive circuitry and which presented difficulties in obtaining initial alignment. On the other hand, the present invention solves the problem of producing a selectivity curve with a flat and wide top and with steep sloping sides, by providing a compact and inexpensive device in which the initial alignment is easily obtained. 'in a simple and precise way.
The resonance system according to the present invention makes it possible to achieve the appropriate value of the degree of coupling between its three tuned circuits, so as to provide a selectivity curve which strongly approaches the ideal sensitivity, means being provided for modifying the characteristic at need.
The resonance system according to the present invention has three tuned circuits and employs adjustable coupling between at least one pair of inductance coils. next
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a preferred embodiment, an adjustable coupling is achieved by moving the median of three inductors, the positions of the other inductors being such that this movement produces the desired change in the degree of coupling between the two outer inductors. By properly adjusting the tuned circuits and the degree of their reciprocal coupling, one can easily, in practice, come very close to the theoretically ideal selectivity curve with wide flat tops and steeply sloping sides.
The inductors are preferably of the ferromagnetic core type, which has the effect of concentrating the magnetic fields, thus facilitating the establishment of a compact device which can be easily shielded. The low inductance losses of this type greatly contribute to the achievement of the desired selectivity curve. It will be appreciated that other types of induction coils can be used for this purpose, without departing from the scope of the present invention, but not without confirming, to a certain extent, the small size and 1- ' efficiency of the resonance system.
However, the resonance system according to the present invention can be easily adjusted so as to achieve a state of maximum selectivity, i.e. a state in which the selectivity curve has a peaked top and steeply sloping sides. . Such a setting may be suitable under certain operating conditions of a radio receiver, where selectivity matters more than high fidelity of reproduction. The selectivity per stage obtained with the resonant system according to the invention is greater than that achieved with the usual coupling device using only two tuned circuits.
The invention will be better understood with the aid of the accompanying drawings, in which:
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Fig. 1 is a plan view of an exemplary embodiment of the invention;
Fig. 2 is an elevational view of the device shown in FIG. 1;
Fig. 3 is a schematic representation of a resonance system according to the invention, combined with suitable auxiliary devices;
Fig. 4 is a diagram showing the different selectivity curves;
Fig. 5 is an elevational view, partially in section, of the device shown in Figs. 1 and 2, as assembled on the frame of a radio receiver;
Fig. 6 is an elevational view of a variant in which two of the inductance coils are mounted at an angle to the base;
Fig. 7 is an end view of the variant shown in FIG. 6;
Fig. 8 is an elevational view of a second variant, in which the rotary inductor is mounted so that the angle which its axis of rotation makes with the base is adjustable, and
Fig. 9 is an end view of the variant shown in FIG. 8.
As shown in the embodiment according to Figs.
1 and 2, an inductance coil consisting of a winding 1 and a magnetic core 2 is mounted rigidly on an insulating base 3, the distance between the coil and the base 3 being determined by the length of the spacer element 4 The coil 5 and the core 6 constitute the second inductor coil, which is pivotally mounted on a base 3 by means of a bridge 7 provided with an adjustment handle and an index.
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9. A third inductance coil, constituted by the winding 10 and the core 11, is mounted rigidly, by means of a bridge 12, such that the longitudinal axis of the core is parallel to the base 3.
It is possible to use an angle iron 13 riveted, or fixed in any other way, to the base 3, and intended to join the resonance device to the frame or to the support plate of the complete apparatus in which this device is to be used. . The three inductors are mounted in such a way with respect to base 3 that their magnetic centers (but not the axes) are located on an approximately straight line, parallel to the longitudinal axis of base 3.
The three inductors 1-2, 5-6 and 1011 are arranged on the base 3 such that when the inductor 5-6 occupies the position shown in the drawing, the magnetic axes of the three inductors are oriented substantially at right angles to each other. compared to others.
As shown in Fig. 2, base 3 not only supports windings 1, 5 and 10 with their respective cores 2, 6 and 11, but also variable tuning capacitors 14, 15 and 16, which can be of any suitable type, whose dielectric is formed either by air or by mica. The capacitor 14 is connected to the terminals of the inductor 1-2; capacitor 15 ce across inductance 5-6, and capacitor 16- across inductance 10-11. Each inductance coil forms, together with its respective capacitor, a resonant circuit, the frequency of which can be adjusted by means of the adjustable capacitor.
This same view also shows the pivot 17 by means of which the easel. 7 is fixed to the base 3, together with the spacer element 4 which maintains the appropriate distance between the inde-
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tance 1-2 and base 3.
Fig. 3 schematically shows a resonance system, for example of the type shown in Figs. 1 and 2, when it is connected between a first vacuum lamp 19 and a second vacuum lamp 20, one or both of these lamps being able to function other than as amplifiers.
For example, the vacuum lamp 19 can be the modulator, or the vacuum lamp 20 can be the demodulator, of a superheterodyne receiver * Inductance 1-2 is tuned by capacitor 14 so as to form a circuit parallel resonance resonance in the plate circuit of the vacuum lamp 19. Inductance 5-6 is tuned by means of capacitor 15, so as to form a coupling circuit between inductors 1-2 and 10-11 . The inductor 10-11 forms, with its tuning capacitor 16, a parallel resonant circuit and is inserted into the gate circuit of the vacuum lamp 20.
In Fig. 4, curve A represents the tuning characteristic of a conventional two-circuit coupling device, the degree of coupling being set at the optimum point.
Curve B indicates the way in which this same device behaves when the degree of coupling has a value substantially greater than the optimum value. Curve A has a high and sharp point to an unfavorable extent, while its sides show a gradual slope. The sides of curve B slope somewhat faster; however, this curve exhibits at its apex a defiant median depression.
Curve C is the selectivity curve of a resonant system according to the present invention. It will be noted that the curve C differs from the curves A and B in that not only it has a wide and substantially flat top, but also
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sides with a steeper slope, so that this curve C comes very close to the ideal theoretical curve with vertical flanks and a horizontal top.
With regard to FIG. 4, we can add that the curves A and B are typical for all cases where two resonant systems are coupled together, whether these systems are mechanical, acoustic or electrical. Each of the resonant systems must first be tuned to exactly the desired average frequency, the degree of coupling between the two systems being substantially zero. As coupling gradually increases, mutual reactance tends to lower the resonant frequency of one system and increase the resonant frequency of the other system, thus fatally giving rise to the formation of an unwanted dip in the system. the curve, and which corresponds to the average frequency.
The three-circuit arrangement according to the present invention, when it is suitably established and regulated, makes it possible to overcome this difficulty without appreciable sacrifice of volume and with a remarkable increase in useful selectivity. In this arrangement, means are provided by which the degree of coupling between inductor 1-2 and inductor 5-6 is maintained substantially at the optimum value, while the degree of coupling between inductor 5-6 and inductance 10-11 varies from zero to a maximum coupling state, above the optimum value.
As the coupling between inductor 5-6 and inductor 10-11 tightens, inductor 1-2 receives a feedback load, which increases with the degree of coupling, means being provided as shown. to the designs by which, and as this load increases, the coupling between inductor 1-2 and inductor 5-6 also tightens, so as to compensate for said load, while maintaining the optimum degree of coupling between inductance 1-2 and
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inductance 5-6.
Having established an optimum coupling between inductance 1-2 and inductor 5-6, we obtain between these two circuits a selectivity curve which, the degree of coupling between inductance 5-6 and inductor 10-11 being minimum, constitutes a selectivity curve of normal appearance;
however, the selectivity characteristic between the circuits of inductor 1-2 and inductor 5-6 is such that as the coupling between inductor 5-6 and inductor 10-11 tightens, the resonance curve widens at the top, the arrangement being such that the latter curve, combined with the combined selectivity characteristics obtained by the presence of circuits comprising inductors 5-6 and 10-11, characteristics which vary from extreme selectivity up to the two-point gait, as shown by curves A and B in FIG. 4, produces an effect represented graphically by the curve C shown in the same FIG.
In other words, with extremely tight coupling beyond the optimum point, circuits comprising inductors 5-6 and 10-11 produce the two-point curve generally obtained in two-point coupling devices. circuits by transformer; but when the circuits of inductors 5-6 and 10-11 are coupled to the circuit comprising inductor 1-2, and provision is made for means to tighten the coupling, a coupling state is obtained in which the selectivity characteristics of the Circuits comprising inductors 1-2 and 5-6 fill in the hollow and, as noted above, combine to produce the flat top characteristic.
The devices shown in Figs. 6, 7, 8 and 9 make it possible to achieve the ideal conditions by providing means for automatically tightening the coupling between inductor 1-2 and inductor 5-6. as the inductance
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5-6 is angularly displaced, thus ensuring an optimum degree of coupling between these last two elements.
Fig. 5 shows a variant in which the base 3 is joined to a shield 25 by means of tubular rivets 22. The angle iron 13 provided at the upper end of the base 3 is used to support a socket 23 of a vacuum lamp, intended to receive the lamp 24. The shield 25 is joined to the frame 21 by any suitable means, such as, for example, by means of angles 26, and is provided with holes 27 intended to allow access to the adjustable capacitors 14 , 15 and 16.
The shield also includes an orifice 28 of larger dimensions, intended to allow the passage of the base of the vacuum lamp 24, as well as a slot, not shown, intended to allow the position of the inductor 5-6 to be adjusted. , compared to the other two inductors, by means of the manatte 8.
The arrangement according to Fig. 5 is particularly advantageous when the vacuum tube 24 is of the duo-diode type with reduced bulk and with a metal bulb, given that this combination makes it possible to produce a very efficient and completely shielded assembly. However, other types of vacuum tubes can be used with very favorable results.
In the arrangement shown in Figs. 1 and 2, inductor 5-6 rotates about a vertical axis parallel to the magnetic axis of inductor 1-2. It goes without saying that, in an alternative, inductor 5-6 could be arranged so as to rotate about a horizontal axis parallel to the axis of inductor 1011. With such an arrangement, the degree of coupling between inductor 5-6 and inductor 10-11 will vary in the same way as the degree of coupling between inductor 5-6 and inductor 1-2 in the arrangement described in
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first link. It will be understood that, in each of the cases considered, the variation in the degree of coupling of inductance 5-6 will be faster with respect to an external inductor than with respect to the other.
Figs. 6, 7, 8 and 9 show variants in which it is possible to modify the shape of the variations in the degree of coupling between the median inductance and each of the external inductors, while the median inductance rotates around its axis. This is achieved by an arrangement consisting in rotating the middle inductor around an axis which is not parallel to the axis of any of the outer inductors.
This arrangement has an advantage when it comes to maintaining the degree of coupling, between the first and the second inductor, at a substantially optimum value, while the coupling between the second and the third inductor tightens to reach the maximum value. admissible beyond the optimum value, in order to provide the desired selectivity curve, that is to say with a flat top and with steep slopes.
The Fige. 6 and 7 are elevation and end views, respectively, of an embodiment of the invention which has been found to be particularly advantageous in its application to vacuum lamps of the types currently in use. In this embodiment, the inductor 1-2 is supported on a leg 29 such that its axis forms an angle of 60 with the base 3. The inductor 5-6 is rotatably mounted in the same manner as in the Freezes. 1 and 2. The inductor 10-11 is arranged on a tab 30, such that its axis forms an angle of 30 with the base 3.
It will be understood that these angles may vary in order to adapt the construction to the particular conditions in which it is to be used.
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and ensure the desired operation. In the arrangement described last, the degree of coupling between inductor 1-2 and inductor 5-6 varies more rapidly than in the case of Fige. 1 and 2, but not as fast as the degree of coupling between inductor 5-6 and inductor 10-11.
Figs. 8 and 9 are respectively a side elevational view and an end view of another variant of the invention, in which the middle inductor 5-6 is mounted such that the angle formed by its axis of rotation with base 3 can be adjusted after assembly of the device.
In this embodiment, the bridge 7 supporting the inductor 5-6, instead of being mounted directly on the base 3, is pivotally supported by an insulating ring 31, this ring in turn was fixed to the base 3 by means of a flange 32 held by means of screws 33. By slightly loosening the screws 33, the ring 31 can be rotated, thus modifying the angular position of the axis of rotation of the inductor 5-6 with respect to to the magnetic axes of inductors 1 * 2 and 10-11, these last two inductors being mounted in the same way as in the Fige. 1 and 2.
The embodiment which has just been described proves to be advantageous in a construction intended to be able to be adapted to the various conditions which may be present in the amplifiers in which it is called upon to operate.
Taking into account the vacuum tubes used and the particular shape of the selectivity curve that is desired to obtain, the angle at which the axis of rotation of inductor 5-6 is oriented, can be determined experimentally. , so as to provide any desired ratio between the shape of the variations in coupling between inductance 1-2 and inductance 5-6, on the one hand, and between inductance 5-6 and inductance
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10-11, on the other hand.
During operation, the degree of coupling between inductor 1-2 and inductor 10-11 is substantially equal to zero, given the positions of these inductors with respect to each other (and with respect to the shielding shown in Fig. 5). However, the intermediate circuit consisting of inductor 5-6 and capacitor 15 forms a magnetic path to establish a desired degree of inductive coupling between inductors 1-2 and 10-11. When, in the embodiment according to Figs.
1 and 2,, inductance 5-6 occupies the position shown in the drawings, the degree of coupling between inductors 1-2 and 5-6 and between inductors 5-6 and 10-11 has a minimum value and, for example Therefore, the resulting effective coupling between inductors 1-2 and 10-11 also has a minimum value.
Regarding the embodiment shown in Figs.
1 and 2, it may be further added that when inductor 5-6 is angularly displaced from the position shown in the drawings, its degree of coupling with respect to inductor 1-2 remains practically unchanged, while its coupling with respect to at inductance 10-11 tightens noticeably. The degree of coupling between inductors 5-6 and 1-2 is initially established by arranging inductor 1-2 slightly above (or below) the magnetic axis of inductor 5-6. The degree of coupling required will depend on the parallel impedance present across inductor 1-2. The necessary shift of inductor 1-2 is achieved by making use of a spacer of suitable length when mounting the inductor on its axis.
Regarding the embodiment shown in Figs. 8 and 9, it can be seen that if the ring 31 was turned up to.
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that the axis of rotation of the inductor 5-6 becomes vertical, this embodiment would correspond to the arrangement according to Figs. 1 and 2. It is also understood that if the ring 31 were rotated until the axis of rotation of the inductor 5-6 forms an angle of 60 with the base, this arrangement would be identical to that shown in the Figs. 6 and 7.
It is further understood that by adjusting the ring 31 so as to bring it into other angular positions, any desired ratio can be obtained. When the ring 31 is adjusted such that the axis of rotation of inductor 5-6 is parallel to the magnetic axis of inductor 1-2 (and at right angles to the magnetic axis of inductance 10-11), the speed of variation of the degree of coupling is minimum between inductor 5-7 and inductor 1-2 (and maximum between inductors 5-6 and 10. il) * By rotating the ring 31 of 90 from this position, one obtains a minimum speed of variation of the degree of coupling between the inductors 5-6 and 10-11 (and maximum between the inductors 5-6 and 1-2).
In the constructions following the Fige. 1 and 2; there will usually be some degree of capacitive coupling between inductors 1-2 and 5-6. This capacitive coupling can have a sufficient value, such that with the slightly tightened coupling produced by the rotation of inductor 5-6, a substantially optimum degree of coupling is maintained between inductors 1-2 and 5-6. while tightening the coupling between inductors 5-6 and 10-11. On the other hand, in the embodiments in which precautions are taken to reduce the capacitive coupling to a very minimal or negligible value, the arrangements similar to those shown in the Figs.
6 and 7 or 8 and 9 will prove to be advantageous to ensure a more rapid increase in
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degree of coupling between inductors 1-2 and 5-6 while the latter is rotated in order to tighten its coupling with inductor 10-11.
As will become clear from what follows, it is thanks to these new arrangements and to the perfectly judicious construction of the inductance coils proper, that the new and advantageous results which characterize the present invention are obtained.
In practice, each resonant circuit is first tuned to resonate at the average frequency at which the resonant system is to operate, ensuring that all couplings are at a minimum. The position * of inductance 5-6 is modified until the desired selectivity curve is obtained * This adjustment can be established so that it can be carried out by the user of a radio receiver, using one or several resonant systems of the type described herein, with the aim of varying the selectivity and, therefore, the reproducibility of the receiver, depending on the conditions which present themselves at any given time during the operation of the receiver.
Although any suitable type of inductance coil can be used in conjunction with the resonant system according to the invention, it is preferable to use for this purpose inductance coils of the type described in the Belgian patent. No. 407,607 (U.S. Patent 1,978,568). Inductors of this type include magnetic cores established according to Belgian patent 387,190 (US patent 1,982,689).
Various coupling ratios between two inductors of this type have been described and shown in the still pending US patent application No. 719,906. It is understood that the methods
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Mechanisms for mounting the inductors may present several variants and that, where more than one resonant system is used, the coupling adjustment means may be coiled in any suitable manner, so as to be qctiennes using 'a single order.
The arrangement of mounting the middle inductor in a fixed manner and in a desired position relative to the other inductors is also within the scope of the invention. In a preferred embodiment of the object of the invention, it is possible to obtain a selectivity curve in which an overvoltage equal to one hundred times the normal voltage corresponds to a band approximately two times narrower than in the case of the medium frequency transformer. with two coils of the usual type. In a resonant system intended to operate at an average frequency of 466 kilocycles, the width of the band, measured for an overvoltage equal to 100 times the normal voltage, is only 30 kilocycles.
Generally speaking, the use of three loosely coupled circuits, instead of the usual two circuits, would result in a decrease in volume. However, this loss of volume can be avoided, and the volume kept substantially at the same value as that achievable with the usual two-circuit coupling devices, by giving the inductance coil 1-2, connected to the terminals of the circuit. -plate of the first lamp, a higher inductance value, so its resonance impedance will also be much higher. This construction maintains the volume at its normal value, without significantly diminishing the selectivity advantages obtainable in the three-circuit coupling device.
It will be understood that the selectivity of the first resonant circuit is in all cases notably reduced by the parallel load applied
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to this circuit by the plate circuit of the corresponding vacuum lamp.
The desired rapidity of the slope of the sides of the selectivity curve obtained with the resonant system according to the invention can be practically maintained, while making it possible to increase the width of the top of the curve by bringing the inductance 5-6 to an adjustment position located beyond the optimum degree of coupling. Operation with a coupling beyond. minimum point is particularly advantageous in the case of radio receivers intended for very faithful reproduction of the signals received.
The fact that the coupling can be easily changed and brought to a value which assures a high selectivity considerably increases the possibilities of use of the receiver, since it allows the latter to be used in a satisfactory manner under conditions where there is strong interference or strong parasitic noises.
It goes without saying that the median tuned circuit which acts as an intermediate circuit between the other two circuits can be used for additional functions, for example the voltage which passes through this link circuit can be supplied to an additional vacuum lamp which operates. so as to adjust the amplification of one or more of the amplifying vacuum lamps of the receiver. Those skilled in the art will distinguish still other possibilities of using the connection circuit; in some cases it may be advantageous to tune one or more of the circuits in question so that they resonate at a different frequency.
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