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PERFECTIONNEMENTS AUX APPAREILS RADIO-RECEPTEURS.
La présente invention est relative à des changements, perfection- nements et additions apportés aux appareils radio-récepteurs.
Il s'agit, en premier lieu, de moyens automatiques destinés à assurer le réglage automatique du volume du son et de la sélectivité en fonction de l'intensité du signal reçu. Parmi cas moyens, on fait appel à une composante déphasée de 90 et ajoutée au courant transmis à un transformateur de couplage de deux étages du poste* Cette composante de valeur variable a pour effet final de modifier la largeur de la courbe de sélectivité du poste.
Il est bien connu que lorsqu'on reçoit des signaux relativement faibles, on peut obtenir une sélectivité beaucoup plus gran&e en réduisant la @
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largeur de la bande de fréquences. On sait aussi que, lorsque les signaux sont relativement forts, la bande des fréquences reçues peut être élargie de manière à accroître la fidélité aux dépens de la sélectivité dans une certaine mesure.
Avec les systèmes construits jusqu'alors, dans le cas de signaux faibles et quand la bande de fréquences reçues est rétrécie, de façon à choisir plus de sélectivité, on constate une perte de la fidélité, par suite de la cou- pure partielle des bandes latérales, et son constate (malgré tout) des interfé- rences appréciables avec les signaux de longueurs d'ondes très voisines.
Un des objets de l'invention consiste en des perfectionnements qui permettent de pallier ces inconvénients.
L'invention se rapporte plus particulièrement à un système com- portant des circuits de résonance couplés et dont la courbe de résonance, pour
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lea signaux de forte tntenl'ltt6, na rfiy>j>roohu bnaunoup plun du r6otllnlltl que dann les circuits antérieurement utilisés.
Un autre objet de l'invention consiste en des dispositifs tels que la bande passante est relativement large quand le signal est intense, mais se trouve automatiquement rétrécie pour les signaux faibles et amenée à la lar- geur embrassée par une courbe de résonance à sommet aplati et pratiquement rec- tangulaire.
Conformément à l'invention, on a prévu un circuit résonant com- portant des dispositifs qui fonctionnent automatiquement et consécutivement à une diminution de l'intensité du signal, de manière à réduire la résistance ef- fective de l'un des circuits résonants et à diminuer simultanément le couplage entre deux circuits résonants, et vice-versa.
On comprendra mieux les caractéristiques nouvelles et les avan- tages de l'invention en se référant à la description suivante et aux dessins qui l'accompagnent, donnés simplement à titre d'exemple non limitatif et dans les- quels
La Fig.l représente le schéma d'un circuit conforme à l'invention.
Les Fig.2, 3 et 4 sont des variantes.
La Fig. 5 est un diagramme vectoriel,, La Fig. 6 montre des courbes de résonances obtenues pour des si- gnaux d'intensité différente.
Sur la Fig.1, on voit un récepteur du type superhétérodyne dans lequel 1 représente l'antenne, 2 l'étage à haute fréquence, 3'la première détec-
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-trice et l'oscillateur, 4 l'étage à moyenne fréquence, 5 l'étage de la seconde détectrice et de la commande automatique de volume, 6 la basse fréquence et 7 le haut-parleur.
L'étage de détection et d'oscillation 3 est couplé au tube de moyenne fréquence 9 de l'étage 4 par le transformateur 10 dont le primaire et le secondaire sont accordés sur la moyenne fréquence par les capacités de réglage 11 et 12 respectivement, On a connecté des capacités 13 et 14 aux extrémités inférieures des enroulements qui sont mises à la masse à la manière habituelle, Le conducteur 15 fournit la tension négative de commande automatique de volume aux étages 2-3-4, tension qui peut être obtenue à la manière habituelle à partir de la seconde détectrice 16.
Le tube amplificateur 9 à moyenne fréquence comporte une cathode 18 polarisée automatiquement par la résistance 19 mise à la masse et shuntée par la capacité 20. Il comporte aussi une grille principale de commande 21 qui, ainsi qu'on le voit, est reliée avec la borne supérieure du secondaire du transforma- teur 10, une grille-écran 22, une grille de suppression ou de freinage 23 et l'a node 24. Pour des raisons exposées plus loin, cet amplificateur comporte égale- ment une grille auxiliaire 25.
Le tube 9 est couplé à la détectrice 16 par le transformateur 27 quiv comme le transformateur 10, a ses enroulements primaire et secondaire 28 et 29 accordés sur la moyenne fréquence par les capacités 30 et 31 respective- ment. De même aussi que dans le transformateur 10, les extrémités inférieures des enroulements 28 et 29 Dont reliées à la masse par les capacités 32 et 33 respectivement. Si on y excepte la grille auxiliaire 25 du tube 9, l'appareil décrit ei-dessus est analpgae à celui utilisé dans des récepteurs superhétéro- dyne connus et il fonctionne de la même façon.
Les enroulements primaire et secondaire du transformateur de cou- plage 27 sont bobinés en sens inverse et normalement couplés très étroitement.' de manière à permettre au transformateur de laisser passer une large bande de fréquences : auquel cas on accroît la fidélité aux dépens de la sélectivité.
La courbe de résonance correspondante est désignée par 35 sur la Fig.6; elle représente le niveau de transmission en fonction de la fréquence, Pour des @ai- signaux forts, quand la sélectivité est de faible importance, on peut donc ob- tenir le maximum de fidélité, car la largeur de la courbe est suffisante pour comprendre la totalité de lhétendue des bandes latérales. Mais pour des signaux @
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faibles, la sélectivité a beaucoup plus d'importance.
Pour accroître la sélectivité, on diminue le couplage entre les enroulements primaire et secondaire du transformateur 27. On peut faire appel à cet effet à un circuit de réaction comportant le circuit déphaseur 37 et le tube 9. Ce dernier circuit comporte la capacité 38 qui peut être de l'ordre de 40 micro-microfarads par exemple, la résistance 39 pouvant être de l'ordre de 2.000 ohms par exemple, l'impédance de capacité étant élevée par rapport à celle de la résistance pour la moyenne fréquence utilisée, et la petite self 40 pouvant être de m'ordre de 250 micro-Henrys. Le circuit 37 est connecté, comme représenté, entre l'extrémité supérieure du secondaire, 29 et une source appropriée 41 de polarisation négative qui, par exemple, peut être de moins 4 Volts, la source étant shuntée par la capacité 42.
Entre la capacité et la résistance, on a prévu un point de connexion par le conducteur 43 à la grille auxiliaire 25 du tube 9.
Le fonctionnement du circuit déphaseur sera mieux compris en se reportant au diagramme vectoriel de la Fig. 5 où E représente la tension ap- pliquée par le secondaire 29, E39 la tension aux bornes de la résistance et due au déphasage en avant créé par la capacité, et E38 la tension résultante aux bornes de la capacité 38, qui est perpendiculaire à E39. La tension E40 aux bornes de la réaatance, déphasée de 180 par rapport à E38' est représen- tée par le prolongement de E38 dans le sens opposé, La somme vectorielle de E39 et E40 est Eg, tension appliquée à la grille 25.
En employant une bobine de réactance offrant une impédance appro- priée à la fréquence utilisée, l'angle compris entre E et Eg, et par consé- quent entre E et le courant d'anode Ia du tube 9, peut être rigoureusement de 90 . De plus, si on le désire, il peut être rendu inférieur ou supérieur à 90. en modifiant convenablement la valeur de la réactance 40. Il est entendu que la Fig. 4 ne représente pas avec exactitude les angles de phase obtenus avec les valeurs d'impédance mentionnées ci-dessus, car le déphasage réel ob- tenu avec la capacité et la résistance seules est plus voisin de 90 que l'in- dique le dessin.
Dans certains cas, on peut donc supprimer la réactance com- pensatrice 40, particulièrement si les pertes, résultant du fait que l'angle de déphasage est différent de 90 , ne sont pas graves,
Quand les signaux reçus sont faibles, l'effet de la tension de réaction fournie par le circuit déphaséar décrit ci-dessus est maximum car,
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la tension de commande automatique de volume est faible et le gain de l'am- plificateur est élevé. La forme de la courbe de résonance diffère alors de celle représentée en 35 et prend llallure de celle représentée en 43, par suite de la diminution du couplage entre les enroulements du transformateur
27.
Tout se passe comme si la réaction diminuait le couplage, puisque le dit circuit de réaction a le même effet sur la courbe de résonance*
L'échelle des ordonnées pour la courbe 43 est considérablement moindre que our la courbe 35, ce changement d'échelle étant effectué pour rendre la comparaison des courbes plus facile. La c6urbe 43 met en évidence une forte sélectivité; elle montre également par son sommet étroit, qu'il y a une perte appréciable dans les bandes latérales, qui entraine des pertes de fidélité, et la largeur de ses parties inférieures montre que les fréquen- ces des ondes porteuses voisines peuvent être reçues, d'où interférence.
Pour pallier ces inconvénients, on peut appliquer à la même grille auxiliaire 25 du tube 9 une autre tension dont l'effet est de diminuer la résistance effective de l'enroulement primaire du transformateur 27. Pour des raisons de simplicité, on emploiera la lettre Q pour désigner l'inverse du facteur de puissance d'un enroulement de circuit résonnant* Comme une di- .minution effective de la résistance d'un tel enroulement est évidemment ac- compagnée d'une diminution de son facteur de puissance, dire que la résis- tance effective de l'enroulement est diminuée, correspond à dire que la va- leur Q de l'enroulement est augmentée*
La méthode préférée pour diminuer la résistance effective de l'en- roulement 28, c'est-à-dire accroître le Q de l'enroulement, consiste à uti- liser, conformément à la présente invention,
une petite bobine ou enroule- ment tertiaire 44 comportant.un petit nombre de tours de même sens que l'en- roulement coaxial et étroitement couplé avec le primaire 28. L'enroulement 44 est Inséré dans le conducteur 43, son extrémité inférieure étant connec- tée avec la grille auxiliairee 25: d'où il résulte qu'il applique à cette grille une tension déphasée de 180 de celle du primaire 28. En d'autres termes, quand la tension de l'anode 24 est positive, la tension fournie à l'enroulement 44 est négative,
Au cas où la tension aux bornes de l'enroulement 44 serait seule appliquée à la grille auxiliaire quand le gain est élevé, l'accroissement
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consécutif du Q de l'enroulement 28 engendrerait une courbe de résonance analogue à 45.
Une telle courbe a des parties ascendantes assez abruptes, ce qui indique qu'il n'y aura que peut d'interférence avec les stations voisines. Cette courbe présente toutefois un creux regrettable dans sa partie centrale.
On a constaté qu'en combinant le déphasage de la tension fournie par le circuit déphaseur grâce auquel le couplage est diminué avec l'accrois- sement de la valeur de Q par l'effet de la tension aux bornes de l'enroule- ment tertiaire, on pouvait obtenir une courbe de résonance très sélective, mais suffisamment large au sommet pour y inclure les bandes latérales néces- saires à la réception de qualité, les parties latérales de cette courbe étant suffisamment abruptes pour éviter l'interférence avec les stations voisines.
La courbe obtenue par cet effet combiné est représentée en 46, et il est entendu que, de même que pour les courbes 43 et 45, les ordonnées sont représentées à des échelles différentes de celle de la courbe 35, ce qui permet de donner aux courbes une hauteur commune pour faciliter leur comparaison. Comme la courbe de résonance résultante 46 est relativement abrupte à droite et à gauche, et plate au sommet, on peut la considérer comme pratiquement rectangulaire. On conçoit que la courbe de résonance 46 est obtenue quand le signal reçu est faible ; auquelcas, la tension de com- mande automatique de volume est faible et le gain élevé.
Quand le signal reçu est fort, la tension de commande automatique de volume est élevée, le gain est faible et l'effet des tensions appliquées à la grille auxiliaire 25 est pat suite faible, Le couplage entre les enroulements du transformateur 27 augmente jusqu'à la valeur normale et la valeur Q du transformateur diminue jusqu'à la valeur normale, La courbe de résonance reprend donc la forme re- présentée en.35,
La variante de la Fig.2 diffère de la réalisation de la Fig.l en ce sens qu'au lieu d'employer un seul tube amplificateur pour remplir les fonctions d'amplification de moyenne fréquence et d'amplification des ten- sions de commande prélevées sur le circuit 37 et l'enroulement tertiaire 44, la Fig.2 utilise des tubes séparés pour remplir ces fonctions.
Le tube 50 a sa cathode 51 connectée à la masse par l'intermédiaire d'une résistance de polarisation, sa grille de commande 52 étant connectée au secondaire @
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du transformateur de couplage 10, sa grille-écran 53 et l'anode 54 étant connectées au primaire du transformateur de couplage 27, de la même manière que le tube 9 de la Fig.l.
Dans ce cas, l'amplification des tensions de commande prélevées aux bornes du circuit 37 et de l'enroulement tertiaire 44 est obtenue grâce à un tube supplémentaire représenté en 56 et qui peut être une pentode, Ce tube comporte la cathode 57, connectée à la masse par la résistance de polarisation automatique 58, la grille de commande 59, connec- tée à l'extrémité inférieure de l'enroulement 44, la grille écran 60, la grille de suppression de l'émission secondaire 61 et l'anode 62 qui est re- liée à l'extrémité supérieure du primaire 28 du transformateur 27. L'extré- mité supérieure de l'enroulement 44 est reliée comme précédemment à un point du circuit déphaseur 37 situé entre la capacité et la résistance.
Comme on l'a dit à propos de la Fig.l, le rôle des tensions pré- levées aux bornes du circuit 37 et de l'enroulement 44 dépendait du gain du tube 9. Dans la Fig.2, l'effet de ces tensions est commandé directement par la tension négative de commande de volume automatique qui est fournie au circuit 37 par le conducteur 63 relié, par la résistance 64, à la source de tension automatique de volume. Dans ces conditions, cette forme de réa- lisation est, comme précédemment, fondée sur la réaction.
Si on le désire, on peut toutefois faire usage de la contre réaction. Dans ce but, les connexions du secondaire du transformateur 27 peuvent être inversées, ainsi que les connexions de l'enroulement tertiaire 44, et une source de polarisation positive, telle qu'une tension de commande automatique de signal, doit être appliquée au circuit 37, au lieu de la tension de commande automatique de tension.
La variante représentée Fig. 3 diffère de celle de la Fig.2 en ce sens que le circuit déphaseur 37 est relié au primaire du transformateur 27'et que l'enroulement tertiaire 44 est bobiné dans le même sens et étroi- tement couplé avec le secondaire du transformateur 27. Le tube 56 amplifie la tension de l'enroulement secondaire avant de la fournir à l'enroulement tertiaire et au circuit déphaseur, Le tube 56 est représenté sous forme d'une pentode analogue à la pentode de la Fig. 2, à cette exception près que sa grille de commande 59 est, dans ce cas, reliée avec l'extrémité supérieu- re du secondaire du transformateur 27, et l'anode 62 est reliée à l'extré- mité inférieure de l'enroulement tertiaire 44, l'extrémité supérieure de
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ce dernier étant connectée avec le circuit déphaseur 37.
Le coefficient d'amplification du tube 56 est commandé par la connexion 66 avec la source de tension négative de commande automatique de volume. Dans ce cas, le cir- ' cuit 37 est connecté entre l'extrémité supérieure du primaire 28 et la sour- ce de tension plaque.
Cette forme de réalisation de l'invention utilise uniquement la réaction et, comme dans la Fig.2, elle modifie la courbe de résonance en diminuant la valeur du couplage et en accroissant la valeur % de la même manière que dans le cas de la Fig.1.
La variante de la Fig.4 diffère en ce sens qu'on emploie un seul tube tel que la pentode 68, au lieu des deux tubes 50 et 56, et on connecte le tertiaire 44 avec la grille de commande 69 de ce tube par l'in- termédiaire du secondaire du transformateur 10. La tension de commande au- tomatique de volume est alors appliquée à la grille de commande 69 par le circuit déphaseur 37 et le tertiaire 44. On conçoit que les parties du poste entre l'antenne et le transformateur 10 inclus, et les parties comprises entre le transformateur 27 et le haut-parleur sont identiques à celles de la Fig.2. Pour cette forme de réalisation, la tension déphasée prélevée sur le circuit 37 et la tension sur l'enro ulement tortiaire 44 sont toutes deux appliquées à la grille de commande 69, en plus de la tension du signal.
Par conséquent, pour un accroissement de l'intensité du signal, le couplage du transformateur 27 est diminué et la valeur Q est augmentée: d'où il résulte que la forme de la courbe de résonance est modifiée de la même manière que précédemment.
Bien qu'on ait représenté et décrit plusieurs formes de réalisa- tion de l'invention, il est évident qu'on ne désire pas se limiter à ces formes particulières données simplement à titre d'exemple et sans aucun caractère restrictif et que par conséquent toutes les variantes ayant même prinotpe et même objet que les dispositions indiquées ci-dessus, rentreraient comme elles dans le cadre de l'invention.
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IMPROVEMENTS TO RADIO-RECEIVER DEVICES.
The present invention relates to changes, improvements and additions to radio receiver apparatus.
These are, in the first place, automatic means intended to ensure the automatic adjustment of the volume of the sound and of the selectivity as a function of the intensity of the signal received. Among average cases, we use a phase-shifted component of 90 and added to the current transmitted to a two-stage coupling transformer of the station * This component of variable value has the final effect of modifying the width of the selectivity curve of the station.
It is well known that when relatively weak signals are received, a much greater selectivity can be obtained by reducing the frequency.
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width of the frequency band. It is also known that when the signals are relatively strong, the band of frequencies received can be widened so as to increase fidelity at the expense of selectivity to some extent.
With the systems built up to now, in the case of weak signals and when the frequency band received is narrowed, so as to choose more selectivity, there is a loss of fidelity, as a result of the partial cut-off of the bands. sideways, and it notes (despite everything) appreciable interference with signals of very similar wavelengths.
One of the objects of the invention consists of improvements which make it possible to overcome these drawbacks.
The invention relates more particularly to a system comprising coupled resonance circuits and whose resonance curve, for
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the signals of strong resistance, na rfiy> j> roohu bnaunoup more of the r6otllnlltl than in the circuits previously used.
Another object of the invention consists of devices such that the bandwidth is relatively wide when the signal is intense, but is automatically constricted for weak signals and brought to the width embraced by a flattened top resonance curve. and practically rectangular.
In accordance with the invention, a resonant circuit is provided comprising devices which operate automatically and consecutively to a decrease in the intensity of the signal, so as to reduce the effective resistance of one of the resonant circuits and to simultaneously decrease the coupling between two resonant circuits, and vice versa.
The new characteristics and the advantages of the invention will be better understood by referring to the following description and to the drawings which accompany it, given simply by way of non-limiting example and in which
Fig.l shows the diagram of a circuit according to the invention.
Figs. 2, 3 and 4 are variants.
Fig. 5 is a vector diagram, FIG. 6 shows resonance curves obtained for signals of different intensity.
In Fig. 1, we see a receiver of the superheterodyne type in which 1 represents the antenna, 2 the high frequency stage, 3 ′ the first detection.
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-trice and oscillator, 4 the medium frequency stage, 5 the second detector and automatic volume control stage, 6 the low frequency and 7 the loudspeaker.
The detection and oscillation stage 3 is coupled to the medium frequency tube 9 of stage 4 by the transformer 10, the primary and secondary of which are tuned to the medium frequency by the adjustment capacitors 11 and 12 respectively, On connected capacitors 13 and 14 to the lower ends of the windings which are grounded in the usual way, Conductor 15 supplies the negative automatic volume control voltage to stages 2-3-4, which voltage can be obtained at the usual way from the second detector 16.
The medium-frequency amplifier tube 9 comprises a cathode 18 automatically polarized by the resistor 19 which is grounded and shunted by the capacitor 20. It also comprises a main control grid 21 which, as can be seen, is connected with the upper terminal of the secondary of transformer 10, a screen grid 22, a suppression or braking grid 23 and the node 24. For reasons explained below, this amplifier also includes an auxiliary gate 25.
Tube 9 is coupled to detector 16 by transformer 27 which, like transformer 10, has its primary and secondary windings 28 and 29 tuned to the medium frequency by capacitors 30 and 31 respectively. In the same way also as in the transformer 10, the lower ends of the windings 28 and 29 Of which connected to the mass by the capacitors 32 and 33 respectively. With the exception of the auxiliary grid 25 of tube 9, the apparatus described above is analogous to that used in known superheterodyne receptors and it functions in the same way.
The primary and secondary windings of the coupling transformer 27 are reverse wound and normally very tightly coupled. so as to allow the transformer to pass a wide band of frequencies: in which case fidelity is increased at the expense of selectivity.
The corresponding resonance curve is denoted by 35 in Fig.6; it represents the transmission level as a function of frequency.For strong signals, when selectivity is of low importance, we can therefore obtain the maximum fidelity, because the width of the curve is sufficient to understand the the full extent of the side bands. But for signals @
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low, selectivity is of much greater importance.
To increase the selectivity, the coupling between the primary and secondary windings of the transformer 27 is reduced. For this purpose, a feedback circuit comprising the phase-shifter circuit 37 and the tube 9 can be used. The latter circuit comprises the capacitor 38 which can be used for this purpose. be of the order of 40 micro-microfarads for example, resistor 39 possibly being of the order of 2,000 ohms for example, the capacitance impedance being high compared to that of the resistance for the medium frequency used, and the small self 40 can be of the order of 250 micro-Henrys. Circuit 37 is connected, as shown, between the upper end of the secondary, 29 and a suitable source 41 of negative bias which, for example, may be minus 4 volts, the source being shunted by capacitor 42.
Between the capacitance and the resistance, there is provided a connection point by the conductor 43 to the auxiliary grid 25 of the tube 9.
The operation of the phase shifter circuit will be better understood by referring to the vector diagram of FIG. 5 where E represents the voltage applied by the secondary 29, E39 the voltage across the resistor and due to the forward phase shift created by the capacitor, and E38 the resulting voltage across the capacitor 38, which is perpendicular to E39 . The voltage E40 at the terminals of the reactance, phase-shifted by 180 with respect to E38 'is represented by the extension of E38 in the opposite direction, The vector sum of E39 and E40 is Eg, voltage applied to the gate 25.
By employing a reactance coil offering an impedance appropriate to the frequency used, the angle between E and Eg, and therefore between E and the anode current Ia of tube 9, can be rigorously 90. Moreover, if desired, it can be made less than or greater than 90 by suitably modifying the value of the reactance 40. It is understood that FIG. 4 does not accurately represent the phase angles obtained with the impedance values mentioned above, since the actual phase shift obtained with capacitance and resistance alone is closer to 90 than shown in the drawing.
In certain cases, the compensating reactance 40 can therefore be eliminated, particularly if the losses resulting from the fact that the phase angle is different from 90 are not serious,
When the received signals are weak, the effect of the feedback voltage supplied by the phase shift circuit described above is maximum because,
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the automatic volume control voltage is low and the amplifier gain is high. The shape of the resonance curve then differs from that shown at 35 and takes the shape of that shown at 43, as a result of the reduction in the coupling between the windings of the transformer.
27.
Everything happens as if the reaction decreases the coupling, since the said reaction circuit has the same effect on the resonance curve *
The ordinate scale for curve 43 is considerably less than for curve 35, this change of scale being made to make comparison of the curves easier. Curb 43 shows a strong selectivity; it also shows by its narrow top that there is an appreciable loss in the lateral bands, which leads to losses of fidelity, and the width of its lower parts shows that the frequencies of the neighboring carrier waves can be received, d 'where interference.
To overcome these drawbacks, another voltage can be applied to the same auxiliary grid 25 of tube 9, the effect of which is to reduce the effective resistance of the primary winding of transformer 27. For reasons of simplicity, the letter Q will be used. to denote the inverse of the power factor of a resonant circuit winding * As an effective decrease in the resistance of such a winding is evidently accompanied by a decrease in its power factor, say that the effective winding resistance is reduced, corresponds to saying that the value Q of the winding is increased *
The preferred method of decreasing the effective resistance of winding 28, i.e., increasing the Q of the winding, is to use, in accordance with the present invention,
a small coil or tertiary winding 44 having a small number of turns in the same direction as the coaxial winding and tightly coupled with the primary 28. The winding 44 is inserted into the conductor 43 with its lower end connected - tee with the auxiliary gate 25: from which it follows that it applies to this gate a voltage phase shifted by 180 from that of the primary 28. In other words, when the voltage of the anode 24 is positive, the voltage supplied to winding 44 is negative,
In the event that the voltage across the terminals of the winding 44 is alone applied to the auxiliary gate when the gain is high, the increase
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consecutive Q of winding 28 would generate a resonance curve similar to 45.
Such a curve has rather steep ascending parts, which indicates that there will be little interference with neighboring stations. However, this curve has a regrettable hollow in its central part.
It has been found that by combining the phase shift of the voltage supplied by the phase shifter circuit by means of which the coupling is reduced with the increase in the value of Q by the effect of the voltage at the terminals of the tertiary winding , a very selective resonance curve could be obtained, but wide enough at the apex to include the sidebands necessary for quality reception, the side parts of this curve being steep enough to avoid interference with neighboring stations.
The curve obtained by this combined effect is represented at 46, and it is understood that, as for curves 43 and 45, the ordinates are represented at different scales from that of curve 35, which makes it possible to give the curves a common height to facilitate their comparison. Since the resulting resonance curve 46 is relatively steep on the right and left, and flat at the top, it can be considered nearly rectangular. It will be understood that the resonance curve 46 is obtained when the received signal is weak; in which case, the automatic volume control voltage is low and the gain is high.
When the received signal is strong, the automatic volume control voltage is high, the gain is low and the effect of the voltages applied to the auxiliary gate 25 is therefore weak, The coupling between the windings of the transformer 27 increases to the normal value and the Q value of the transformer decrease down to the normal value, The resonance curve therefore takes the form shown in 35,
The variant of Fig. 2 differs from the embodiment of Fig. 1 in that instead of employing a single amplifier tube to fulfill the functions of medium frequency amplification and amplification of the control voltages taken from circuit 37 and tertiary winding 44, Fig. 2 uses separate tubes to perform these functions.
The tube 50 has its cathode 51 connected to ground via a bias resistor, its control gate 52 being connected to the secondary @
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of the coupling transformer 10, its screen grid 53 and the anode 54 being connected to the primary of the coupling transformer 27, in the same way as the tube 9 of Fig.l.
In this case, the amplification of the control voltages taken at the terminals of the circuit 37 and of the tertiary winding 44 is obtained by means of an additional tube shown at 56 and which may be a pentode, This tube comprises the cathode 57, connected to ground through automatic bias resistor 58, control gate 59, connected to the lower end of winding 44, screen gate 60, secondary emission suppression gate 61 and anode 62 which is connected to the upper end of the primary 28 of the transformer 27. The upper end of the winding 44 is connected as before to a point of the phase shifter circuit 37 situated between the capacitance and the resistance.
As has been said in connection with Fig. 1, the role of the voltages taken at the terminals of circuit 37 and of winding 44 depended on the gain of tube 9. In Fig. 2, the effect of these voltages is controlled directly by the negative automatic volume control voltage which is supplied to circuit 37 by conductor 63 connected, through resistor 64, to the automatic volume voltage source. Under these conditions, this form of realization is, as before, based on reaction.
If desired, however, use can be made of feedback. For this purpose, the connections of the secondary of the transformer 27 can be reversed, as well as the connections of the tertiary winding 44, and a source of positive bias, such as an automatic signal control voltage, must be applied to the circuit 37. , instead of the automatic voltage control voltage.
The variant shown in FIG. 3 differs from that of Fig. 2 in that the phase shifting circuit 37 is connected to the primary of transformer 27 'and that the tertiary winding 44 is wound in the same direction and tightly coupled with the secondary of transformer 27. The tube 56 amplifies the voltage of the secondary winding before supplying it to the tertiary winding and to the phase shifter circuit. The tube 56 is shown in the form of a pentode similar to the pentode of FIG. 2, except that its control gate 59 is, in this case, connected with the upper end of the secondary of the transformer 27, and the anode 62 is connected to the lower end of the winding tertiary 44, the upper end of
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the latter being connected with the phase shifter circuit 37.
The amplification coefficient of tube 56 is controlled by connection 66 with the negative voltage source for automatic volume control. In this case, the circuit 37 is connected between the upper end of the primary 28 and the plate voltage source.
This embodiment of the invention uses the reaction only and, as in Fig. 2, it modifies the resonance curve by decreasing the value of the coupling and increasing the value% in the same way as in the case of Fig. .1.
The variant of Fig. 4 differs in that one uses a single tube such as the pentode 68, instead of the two tubes 50 and 56, and the tertiary 44 is connected with the control grid 69 of this tube by the 'via the secondary of transformer 10. The automatic volume control voltage is then applied to the control gate 69 by the phase shifter circuit 37 and the tertiary 44. It is understood that the parts of the station between the antenna and the transformer 10 included, and the parts between the transformer 27 and the loudspeaker are identical to those of Fig.2. For this embodiment, the phase-shifted voltage taken from circuit 37 and the voltage at tortial coil 44 are both applied to control gate 69, in addition to the signal voltage.
Therefore, for an increase in the signal strength, the coupling of the transformer 27 is decreased and the value Q is increased: as a result, the shape of the resonance curve is changed in the same way as before.
Although several embodiments of the invention have been represented and described, it is obvious that one does not wish to limit oneself to these particular forms given merely by way of example and without any restrictive character and that therefore all the variants having the same principle and the same object as the arrangements indicated above would come within the scope of the invention as they do.