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Dispositif de réglage automatique des électrodes des fours à arc.
La présente invention a pour but de réaliser, dans les fours à aro, le réglage automatique des électrodes de façon à maintenir constamment un état de fonctionnement du four déterminé d'avance. Il est déjà connu, dans les fours à aro, de diriger la caractéristique de réglage, dérivée des oarao- téristiques de fonctionnement de l'arc même, sur les circuits de commande 'de trajets de décharge à atmosphère gazeuse ou
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de vapeur, qui règlent ensuite à leur tour l'intensité du courant des moteurs de déplacement des électrodes. Dans ces conditions, il faut, pour une commande satisfaisant à toutes les conditions d'exploitation, que le dispositif de déplace- ment entre en action déjà sous l'effet d'écarts très faibles.
D'autre part, il faut aussi veiller à ce que le moteur ne puisse effectivement recevoir une impulsion d'entraînement que dans un seul sens de rotation. Enfin, il est souhaitable de faire dépendre la vitesse de déplacement de la valeur de l'écart exi stant , en mêmetemps qu'on fixeaveo avantage une vitesse maximum qu'on ne dépasse pas même dans le oas des écarts les plus grands se produisant brusquement.
D'après la présente invention, on remplit ces oondi- tions de la manière suivante; Pour l'alimentation du moteur de déplacement dans un sens de rotation ou dans l'autre, on prévoit deux groupes de trajets de décharge à atmosphère gazeuse ou de vapeur, pouvant être commandés, et sur la oom- mande desquels le rapport entre l'intensité et la tension de l'arc agit de telle sorte que dans le oas d'écarts par rapport à la valeur à observer, qui est donnée d'avance, seul l'un ou l'autre des groupes s'allume.
D'autre part, on prévoit, dans les circuits de grille, des bobines de self susceptibles d'être commandées, qui influencent la phase de la tension de grille, et qu'on magnétise au préalable, en fonction de la valeur du rapport entre l'intensité et la tension de l'arc de telle sorte que le degré de réglage des trajets de décharge commence d'abord par être modifié rapidement lorsque la valeur de ce rapport s'écarte faible- ment de la valeur à observer, tandis que, en oas d'écarts plus grands, ce degré de réglage tend vers une valeur fixée
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d'avance, de préférence au voisinage de l'amplitude complète de réglage:' Ces selfs magnétisées au préalable ont donc pour effet que les impulsions d'allumage s'avancent davan- tage que ce qui correspond au réglage à fond de course, si grand que puisse être l'écart.
On peut également éviter l'al- lumage simultané des deux groupes de trajets de décharge à 1-laide des bobines de self magnétisées au préalable, sans être obligé de réduire d'une façon appréciable la sensibi- lité. On peut calculer les bobines de self de façon que dans 1!état normal de fonctionnement les impuls ions de commande, existant constamment, des deux trajet s de décharge, se trou- vent loin dans la région de la demi-onde négative de la ten- sion d'anode, de sorte qu'il ne peut pas se produire d.'allu- mage, mais que, lorsqu'il se produit le moindre écart par rapport à la valeur à observer.,.
ces impulsions se dirigent avec une vitesse extrême dans le sens du décalage en avant vers la demi-onde positive, afin de provoquer immédiatement l'allumage du groupe convenable de trajets de décharge.
Sur le dessin annexé sont représentés deux exemples d'exécution de l' invention.,
On supposera que , sur la fig. 1, 1 désigne l'arc aliment é à partir d'une source fournissant une tension al- ternative. En série avec l'arc, on a monté une bobina de self 2, et en parallèle avec celle-ci ainsi qu'avec l'arc même, on a monté les transformateurs 4 et 3. Le transforma- teur 3 alimente par son enroulement secondaire, par l'inter- médiaire d'un trajet de décharge comportant 1,'anode 5 et la oathode 6, une résistance 9, tandis que le transformateur 4 est branché par l'intermédiaire du trajet de décharge 7, 8, sur la résistance 10.
Comme les résistances 9 et 10 sont
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reliées l'une à l'autre par un côté, il se produit, à leurs bornes extérieures, une tension continue qui est d'une cer- taine'polarité ou de la polarité contraire, suivant que o'est la tension du transformateur 3 ou celle du transforma- teur 4 qui est la plus grande. Pour la réduction des ondula- tions de cette tension continue, on utilise d'une manière connue les bobines de self et condensateursqui ne sont pas désignés d'une façon plus détaillée. Le moteur 21 de dépla- oement est exécuté sons la forme d'un moteur série à cou- rant continu comportant les deux enroulements d'excitation 22 et 23, tandis que l'enroulement d'excitation 22 est pré- vu pour le sens de rotation à droite, et l'enroulement 23 pour le sens à gauche.
Le circuit formé au moyen de l'en- roulement d'excitation 22 et de l'armature21 du moteur est alimenté par l'intermédiaire des trajets de décharge 24 et 25 pouvant être oommandés, et montés suivant le montage de redresseurs à deux voies, au moyen du transfomateur 28, tandis que le circuit quicomprend l'enroulement d'excita- tion 23 reçoit d'une façon semblable de l'énergie par l'in- termédiaire du transformateur 29 et des trajets de décharge 26 et 27.
Les tensions de commande dirigées sur les trans- formateurs de grille 30 et 31 sont prélevées sur des ponts qui se composent de bobines de self magnétisées au préalable et de résistances ohmique s. C'est ainsi quele pont quisert à fournir les tensions de commande des trajets de décharge 24 et 25 se compose des enroulements de travail des deux bobines de self de commande 11 et 12 et des résistanoes 17 et 18, tandis que le pont correspondant pour les trajets de décharge 26 et 27 comprend les selfs de commande13 et 14 et les résistances 19 et 20. L'alimentation de ces ponts
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s'effectue en pa ral lèle à partir d'une source32 d'une ten- sion alternative.
Sur les enroulements d'aimantation préalables des selfs de commande de ces ponts, on dirige alors les tensions prélevées sur les résistances 9 et 10. L'un des circuits de magnétisation préalable part de la borne inférieure de la résistance 9 et passe par les enroulements d'aimantation préalable des selfs 11 et 22, et revient ensu ite à la borne supérieure de la résistance 10. Pour que l'influence préoi- tée s'exerce sur la self précitée de commande seulement lors- qu e le point inférieur de la résistance 9 est à un potentiel positif par rapport au point supérieur de la résistance 10, on a encore inséré dans ce circuit une soupape qui est for- mée dans ce cas par l'anode 16 et la cathode 8 du récipient de décharge qui contient également l'anode 7 précitée.
De la même façon, on insère dans le circuit d¯'aimantation pré- alable des selfs 13 et 14, qui se trouve également branché sur les bornes extérieures des résistances 9 et 10, un tra- jet de soupape formé par l'anode 15 et la cathode 6. Au moyen de ces soupapes, on obtient qu' un déplacement faisant avancer les instants de l'allumage et qui entraîne finale- ment un allumage des tra jets de décharge, ne puisse se pro= duire que dans l'un des deux ponts. Une al imentat ion simul- tanée des deux enroulements d'excitation du moteur est donc rendue impossible.
Selon ce qui a déjà été dit ci-dessus, les instants d'allumage se trouvent placés, lorsque le courant de magné- tisation préalable des selfs de commande est nul, en des points de valeur négative de la demi-onde de la tension d'anode rapportée à la tension alternative d'anode fournie par
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l'intermédiaire du transformateur 28 ou 29.
Dès qu'il se produit un courant d'aimantation préalable, l'équilibre du pont est rompu et les impulsions d'allumage ou les tensions alternatives de grille commencent à se déplacer dans le sens de l'avance. Du fait que ce déplacement s'effectue aveo une force extraordinaire dans le cas de petits écarts, il de- vient possible de déplacer les tensions alternatives de grille, à 1,'état de repos, d'une façon suffisante pour évi- ter d'une façon certaine tout allumage non désiré, sans ré- duire la sensibilité.
Lorsque l'intensité du courant d'ai- mantation préalable augmente, donc lorsque l'écart augmente entre l'intensité et la tension de l'arc d'une part et la valeur à observer d'autre part, la vitesse de déplacement des tensions alternatives de grille diminue sans cesse, jusqu'à ce que finalement s'établisse un état de régime dans lequel il ne se produit plus d'avance nouvelle appréciable.
Par conséquent, en calculant d'une façon correspondante les dimensions des selfs, on peut éviter d'une façon certaine le déplacement des impulsions d'allumage au-delà de l'ins- tant de l'amplitude maximum de réglage.
Un autre exemple d'exécution est représenté sur la fig.2. Dans cette figure également, on produit de la même façon que sur la fig. 1, sur les bornes extérieures des ré- sistanoes 9 et 10, une tension continue dont la valeur et le signe dépendent de la différence entre l'intensité et la tension de l'arc. Comme soupapes pour le redressement des tensions alternatives prélevées sur les transfonnateurs 3 et 4, on utilise, alans le cas présent, des redresseurs seos'-60 et 61. Le moteur de déplaoement porte de nouveau deux enroulements d'excitation 22 et 23 pour le sens de
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rotation à droite et le sens de rotation à gauche. A chaque sehs de rotation, on adjoint en outre un groupe spécial de ohaoun deux trajets de décharge 51 et 52 d'une part, et 53 et 54 d'autre part.
Le montage de ces trajets de déobagge a été établi de façon que l'alimentation à travers le mon- tage à une seule voie ne s'effectue que par l'intermédiaire de la lampe 51 ou 53. Les trajets de décharge 52 et 54 shun- tent par contre le moteur y compris l'enroulement d'excita- tion correspondant, et permettent par conséquent au oourant de continuer de circuler dans la demi-onde négative sous l'influence de 1'inductance des enroulements du moteur.
Dans les circuits de grille des trajetsde décharge 51 et 53 d'alimentation, on fait constamment arriver des im- pulsions de tension de courte durée et de sens positif, qui sont produites d'une manière connue par un transformateur 55 très saturé et excité par courant continu. Ces impulsions de tension ne peuvent toutefois pas encore provoquer dans 1!état normal un allumage des trajets de décharge, car la tension négative de polarisation de la grille, fournie par la batte- rie 61, leur est encore superposée. Les pointes des impul- sions de la tension d'allumage ne dépassent donc pas tout d'abord la caractéristique d'allumage.
Dès qu'il se produit un écart du fonctionnement de l'arc par rapport à l'état qui doit être réalisé, il pénètre dans le circuit de grille de l'une des lampes une autre composante d.'une tension continue, qui agit en sens contraire de la tension négative de polari- sation, et qui laisse entrer en action pour ce récipient de décharge les impulsions d'allumage.
C'est à cet effet que servent les réoipienbs auxiliai- res de décharge 43 et 44. Leurs grilles ne sont normalement
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placées que sous l'influence des sources de tension d'ar- rêt 41 et 42, de sorte qu'auoune des deux lampes n'est par- courue par le courant. Mais dès qu'il se produit sur les bornes extérieures des résistances 9 et 10, et par consé- quent sur les bornes de la résistance40, une différence de potentiel, la lampe 43 ou 44, suivant le signe de cette dif- férence, s'allume. La source de tension d'anode pour oes deux lampes est constituée par le transformateur 62.
Lorsque c'est par exemple le récipient auxiliaire supérieur de dé- charge 44 qui s'allume, il se forme dans les résistances 47 et 48, un courant qui déplace dans le sens positif le poten- tiel du point de jonction entre les deux résistances, qui est relié à la grille du récipient de décharge 53. De oe fait, les impulsions de tension exeroent alors leur effet dans le circuit de grille de cette lampe et allument la lampe dans chaque demi-onde positive de la tension d'anode à un instant qui dépend de sa phase-
Dans le montage adopté pour les trajets de décharge servant à alimenter le moteur, il est important que lors du fonctionnement de l'un des groupes de trajets de décharge le féoipient de shuntage de l'autre groupe reste bloqué.
Autrement, il s'établirait en effet, par l'intermédiaire de l'enroulement d'excitation non alimenté et de oe récipient , un circuit fermé sur lui-même, qui supprimerait pratiquement l'inductance de l'enroulement d'excitation alimenté. Les récipients de shuntage doivent donc également être munis de grilles de commande, et doivent, dans le cas de l'entrée en action du dispositif de réglage, être sollicités par des tensions d'allumage correspondantes. La tension de blocage de-s trajets de décharge 52 et 54 est également produite par
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la source de tension 61.
En même temps qu'on élève le poten- tiel de grille de la lampe 53, on élève également, par la tension oontinue recueillie sur les résistances 47 et 48, le potentiel de grille de la lampe 54, de sote que cette der- nière est libérée. Les résistances élevées 49 et 50 ont pour but oe maintenir les tensions des transformateurs 3 et 4 à l'écart des résistances 45 à 48.
Jusqu'ici, il a été exposé que lorsqu'il se produit une inégalité, l'un ou l'autre des groupes de trajets de dé- charge commence à être parcouru par le oourant . La valeur du réglage qui s'établit dans ce cas dépend, selon ce qui a également étédéjà dit ci-dessus, de la phase des impulsions de tension produites par le transformateur 55. L'adaptation du degré de réglage à la valeur de l'écart existant s.'effeo- tue par 1'influence exercée sur l'aimantation préalable par courant continu du transformateur 55, qui provoque d'une ma- nière connue un déplacement des impulsions de tension pro- duites. Le transformateur 55 comporte tcut d'abord une exoi- tation préalable-56 à oourant continu réglée de façon fixe.
Une autre excitation préalable par courant continu, fournie par la source 57 de courant alternatif par 1' intermédiaire du dispositif redresseur 58, agit en sens contraire de cette excitation préalable 56. L'excitation préalable est donc d!autant plus faible que la seconde excitation par courant oontinu est plus forte . Dans le circuit alternatif de cet enroulement d'excitation se trouve une self de commande 59 dont l'aimantation préalable par courant oontinu dépend de la tension aux bornes de la résistance 40.
Pour l'affaiblissement de l'inductance de cet enrou- lement, il est donc indifférent que la tension apparaisse
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sur la résistance 40 avec tel signe ou le signe contraire.
Elle ne dépend que de sa valeur. Si, dans ces conditions, par un réglage correspondant: de l'excitation fondamentale du transformateur 55, on place, dans le temps, les impulsions de tension de façon que, la self de commande 59 n'étant pra- tiquement pas excitée, l'allumage des trajets de décharge 51 et 53 s'effectue avec une très faible amplitude de réglage, il se produit, lorsque le oourant d'aimantation préalahle de la self de commande augmente, tout d'abord un déplacement rapide, et ensuite un déplacement sans cesse plus lent des impulsions de tension vers l'avant. Dès que la self 59 est entièrement saturée, et qu'elle n'agit plus que par ses fuites, il ne se produit plus d'avance suppléméntaire des instants de l'allumage, même lorsque la tension aux bornes de la résistance 40 continue d'augmenter.
Par le calcul oor- respondant des dimensions, on peut obtenir, dans oe oas éga- lement, que, dans cet état, le degré de réglage ait atteint au maximum justela valeur de 100 %.
REVENDI CATIONS.
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Device for automatic adjustment of the electrodes of arc furnaces.
The object of the present invention is to achieve, in aro ovens, the automatic adjustment of the electrodes so as to constantly maintain an operating state of the oven determined in advance. It is already known, in aro furnaces, to direct the control characteristic, derived from the operating characteristics of the arc itself, on the control circuits of gas atmosphere discharge paths or.
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of steam, which in turn regulate the intensity of the current of the motors of displacement of the electrodes. Under these conditions, for a control satisfying all operating conditions, the displacement device must already come into action under the effect of very small deviations.
On the other hand, it is also necessary to ensure that the motor can effectively receive a drive pulse only in one direction of rotation. Finally, it is desirable to make the displacement speed depend on the value of the existing deviation, while at the same time setting a maximum speed that is not exceeded even in the case of the largest deviations occurring suddenly. .
According to the present invention, these conditions are fulfilled as follows; For the supply of the displacement motor in one direction of rotation or the other, two groups of gas or vapor atmosphere discharge paths are provided, which can be controlled, and on whose command the ratio between intensity and voltage of the arc acts in such a way that in the case of deviations from the value to be observed, which is given in advance, only one or the other of the groups ignites.
On the other hand, there are provided, in the gate circuits, self-coils capable of being controlled, which influence the phase of the gate voltage, and which are magnetized beforehand, as a function of the value of the ratio between the intensity and the voltage of the arc so that the degree of adjustment of the discharge paths first begins by being changed rapidly when the value of this ratio deviates slightly from the value to be observed, while , in larger deviations, this degree of adjustment tends towards a fixed value
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in advance, preferably in the vicinity of the full adjustment amplitude: 'These pre-magnetized inductors therefore have the effect that the ignition pulses advance more than what corresponds to the full adjustment, if how great the difference may be.
It is also possible to avoid the simultaneous ignition of the two groups of discharge paths by means of the pre-magnetized choke coils, without having to reduce the sensitivity appreciably. The choke coils can be calculated so that in the normal state of operation the constantly existing control pulses of the two discharge paths lie far in the region of the negative half-wave of the ten. - anode pressure, so that ignition cannot occur, but when the slightest deviation occurs from the value to be observed.,.
these pulses are directed with extreme speed in the direction of the forward shift towards the positive half wave, in order to immediately cause the ignition of the suitable group of discharge paths.
In the accompanying drawing are shown two exemplary embodiments of the invention.
It will be assumed that, in FIG. 1, 1 designates the arc supplied from a source supplying an alternating voltage. In series with the arc, we have mounted a coil of choke 2, and in parallel with this one as well as with the arc itself, we have mounted transformers 4 and 3. Transformer 3 is supplied by its winding. secondary, through a discharge path comprising 1, the anode 5 and the oathode 6, a resistor 9, while the transformer 4 is connected through the discharge path 7, 8, on the resistance 10.
As resistors 9 and 10 are
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connected to one another by one side, there is produced at their outer terminals a direct voltage which is of a certain polarity or of the opposite polarity, depending on whether the voltage of the transformer is 3 or that of transformer 4 which is the largest. For the reduction of the ripples of this direct voltage, use is made in a known manner of the choke coils and capacitors which are not referred to in more detail. The displacement motor 21 is executed in the form of a direct current series motor having the two excitation windings 22 and 23, while the excitation winding 22 is provided for the direction of movement. rotation to the right, and winding 23 for the direction to the left.
The circuit formed by means of the excitation winding 22 and of the armature 21 of the motor is supplied via the discharge paths 24 and 25 which can be controlled, and mounted according to the arrangement of two-way rectifiers, by means of transformer 28, while the circuit which includes excitation winding 23 similarly receives power through transformer 29 and discharge paths 26 and 27.
The control voltages directed to the gate transformers 30 and 31 are taken from bridges which are composed of coil coils magnetized beforehand and ohmic resistors. Thus, the bridge which serves to supply the control voltages of the discharge paths 24 and 25 consists of the working windings of the two control choke coils 11 and 12 and of the resistors 17 and 18, while the corresponding bridge for the discharge paths 26 and 27 comprises the control chokes 13 and 14 and the resistors 19 and 20. The supply of these bridges
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is carried out in parallel from a source32 of an alternating voltage.
On the prior magnetization windings of the control chokes of these bridges, the voltages taken from resistors 9 and 10 are then directed. One of the preliminary magnetization circuits starts from the lower terminal of resistor 9 and passes through the windings. magnetization of the chokes 11 and 22, and then returns to the upper terminal of the resistor 10. So that the desired influence is exerted on the aforementioned control choke only when the lower point of the resistor 9 is at a positive potential with respect to the upper point of resistor 10, a valve has also been inserted in this circuit which is formed in this case by the anode 16 and the cathode 8 of the discharge vessel which also contains the above-mentioned anode 7.
In the same way, a valve path formed by the anode 15 is inserted into the pre-magnetization circuit of the chokes 13 and 14, which is also connected to the external terminals of the resistors 9 and 10. and the cathode 6. By means of these valves, it is obtained that a displacement which advances the instants of ignition and which ultimately causes ignition of the discharge paths, can only occur in one. of the two bridges. Simultaneous supply to the two motor excitation windings is therefore made impossible.
According to what has already been said above, the ignition instants are placed, when the prior magnetization current of the control chokes is zero, at points of negative value of the half-wave of the voltage d. 'anode referred to the alternating anode voltage supplied by
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through transformer 28 or 29.
As soon as a prior magnetization current occurs, the balance of the bridge is upset and the ignition pulses or the alternating gate voltages begin to move in the direction of advance. Because this displacement takes place with an extraordinary force in the case of small deviations, it becomes possible to displace the alternating gate voltages, in the rest state, in a manner sufficient to avoid 'any unwanted ignition without reducing sensitivity.
When the intensity of the prior magnetization current increases, therefore when the difference increases between the intensity and the voltage of the arc on the one hand and the value to be observed on the other hand, the speed of displacement of the AC grid voltages constantly decrease, until finally a steady state is established in which no appreciable new advance occurs.
Consequently, by correspondingly calculating the dimensions of the chokes, the displacement of the ignition pulses beyond the instant of the maximum adjustment amplitude can be avoided with certainty.
Another example of execution is shown in fig.2. Also in this figure, one produces in the same way as in FIG. 1, on the outer terminals of resistors 9 and 10, a direct voltage whose value and sign depend on the difference between the intensity and the voltage of the arc. As valves for the rectification of the alternating voltages taken from transformers 3 and 4, seos'-60 and 61 rectifiers are used in this case. The displacement motor again carries two excitation windings 22 and 23 for the direction of
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clockwise rotation and counterclockwise rotation direction. At each sehs of rotation, we also add a special group of ohaoun two discharge paths 51 and 52 on the one hand, and 53 and 54 on the other hand.
The mounting of these deobagge paths has been set so that the power through the one-way arrangement is only made through lamp 51 or 53. The discharge paths 52 and 54 shun - on the other hand, the motor including the corresponding excitation winding, and consequently allow the current to continue to circulate in the negative half-wave under the influence of the inductance of the motor windings.
In the gate circuits of the supply discharge paths 51 and 53, voltage pulses of short duration and positive direction are constantly supplied, which are produced in a known manner by a highly saturated and energized transformer 55. direct current. These voltage pulses cannot, however, yet cause the discharge paths to ignite in the normal state, because the negative grid bias voltage supplied by battery 61 is still superimposed on them. The peaks of the ignition voltage pulses therefore do not initially exceed the ignition characteristic.
As soon as there is a deviation of the operation of the arc from the state to be achieved, another component of a direct voltage enters the gate circuit of one of the lamps, which acts in the opposite direction of the negative polarization voltage, and which allows the ignition pulses to act for this discharge vessel.
It is for this purpose that the auxiliary discharge reoipienbs 43 and 44 are used. Their grids are not normally
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placed only under the influence of the stop voltage sources 41 and 42, so that either of the two lamps is not flowing with current. But as soon as a potential difference occurs on the outer terminals of resistors 9 and 10, and consequently on the terminals of resistor 40, the lamp 43 or 44, depending on the sign of this difference, s 'alight. The anode voltage source for both lamps is the transformer 62.
When it is for example the upper auxiliary discharge receptacle 44 which ignites, a current is formed in the resistors 47 and 48 which moves in the positive direction the potential of the junction point between the two resistors. , which is connected to the grid of the discharge vessel 53. As a result, the voltage pulses then exert their effect in the gate circuit of this lamp and ignite the lamp in each positive half wave from the anode voltage to a moment which depends on its phase-
In the arrangement adopted for the discharge paths serving to supply the motor, it is important that during the operation of one of the groups of discharge paths, the shunt receptacle of the other group remains blocked.
Otherwise, it would in fact be established, through the intermediary of the unpowered excitation winding and of the container, a closed circuit on itself, which would practically eliminate the inductance of the energized excitation winding. The shunt receptacles must therefore also be provided with control grids, and must, in the event of the setting device coming into action, be requested by corresponding ignition voltages. The blocking voltage of the discharge paths 52 and 54 is also produced by
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the voltage source 61.
At the same time as the gate potential of the lamp 53 is raised, the gate potential of the lamp 54 is also raised by the continuous voltage collected on the resistors 47 and 48, as far as the latter is released. The high resistances 49 and 50 are intended to keep the voltages of transformers 3 and 4 away from resistors 45 to 48.
Heretofore, it has been stated that when an inequality occurs, one or the other of the groups of discharge paths begins to be traversed by the current. The value of the adjustment which is established in this case depends, according to what has also been said above, on the phase of the voltage pulses produced by the transformer 55. The adaptation of the degree of adjustment to the value of the The existing deviation is effected by the influence exerted on the pre-magnetization by direct current of the transformer 55, which causes in a known manner a displacement of the voltage pulses produced. The transformer 55 first has a fixedly regulated direct current feedforward-56.
Another previous direct current excitation, supplied by the alternating current source 57 via the rectifier device 58, acts in the opposite direction to this preliminary excitation 56. The preliminary excitation is therefore weaker than the second excitation. by continuous current is stronger. In the AC circuit of this excitation winding there is a control choke 59, the prior magnetization of which by continuous current depends on the voltage across the resistor 40.
For the weakening of the inductance of this winding, it is therefore irrelevant that the voltage appears
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on resistor 40 with a given sign or the opposite sign.
It only depends on its value. If, under these conditions, by a corresponding adjustment: of the fundamental excitation of the transformer 55, the voltage pulses are placed in time so that, the control choke 59 not being practically not excited, the The ignition of the discharge paths 51 and 53 takes place with a very small adjustment amplitude, it occurs, when the pre-magnetization current of the control coil increases, first of all a rapid movement, and then a movement ever slower voltage pulses forward. As soon as the choke 59 is entirely saturated, and that it acts only by its leaks, there is no additional advance of the instants of ignition, even when the voltage at the terminals of resistor 40 continues to d 'increase.
By the corre- sponding calculation of the dimensions, it can also be obtained, in this state, that in this state the degree of adjustment has reached at most just the value of 100%.
REVENDI CATIONS.
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