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Procédé et dispositif éliminant la perturbation (déviation strabique) qui intervient dans l'émission et la réception d'énergie ondulatoire.
Dans la disposition voisine de deux ou plusieurs oscillateurs servant à l'émission ou la réception dirigée d'énergie ondulatoire (ondes), on remarque généralement une action perturbatrice réci- proque que l'on désigne sous le nom de déviation strabique. La fig.l du dessin annexé expose l'importance de cette perturbation.
Dans cette figure, 1 est un récepteur électroacoustique, dont la caractéristique de réception est représentée par la courbe 1'. Un tel récepteur peut servir à la détermination directionnelle d'on- des acoustiques receptionnées. La caractéristique directionnelle 1' est ici symétrique à la surface de l'oscillateur 1, et pour un repérage d'ondes sonores entrantes par la méthode des maxima ou minime, l'oscillateur 1 est aligné exactement sur les ondes acous- tiques entrantes.
Cette symétrie de la caractéristique directionnelle l'est
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cependant perturbée dès qu'un autre oscillateur 2 est disposé dans le voisinage de l'oscillateur 1.
L'oscillateur 1 ne reçoit dès lors plus seulement des ondes acoustiques provenant de la direction originale, mais encore des ondes provenant de côté. Ceci est du au fait que l'oscillateur est également touché par les ondes sonores et radie une partie de celles-ci. L'oscillateur 2, forme donc, par rapport à l'oscillateur 1, une deuxième source sonore, dont les ondes atteignent cependant l'oscillateur 1 suivant un décalage (retard) de phase par rapport aux ondes originales, ce décalage étant âéterminé par le temps de parcours des ondes de l'oscillateur 2 à l'oscillateur 1. n outre, il se produit évidemment aussi une réflexion, ou radiation en re- tour, des ondes sonores de l'oscillateur 1 à l'oscillateur 2 et de celui-ci a nouveau vers l'oscillateur 1.
Si l'on compose toutes les ondes sonores arrivant ainsi à l'oscillateur 1 et que l'on en construit la caractéristique réceptionnelle correspondante de l'os- cillateur 1, on obtient la courbe 1". Cette caractéristique direc- tionnelle effective provenant de l'action de l'oscillateur voisin 2 est dissymétrique par rapport à l'oscillateur 1. La direction de repérage donnée par l'oscillateur 1 pour les ondes entrantes diffère donc d'un certain angle de la direction des ondes sonores arrivant à l'origine du lointain, et le récepteur louche ".
Suivant l'invention, ce strabisme d'un oscillateur dirigé, dans le voisinage duquel se trouve un autre oscillateur, est éli- miné du fait que la différence entre les deux tensions induites dans les deux oscillateurs et déterminée par la déformation de la caractéristique directionnelle entraînée par l'oscillateur voisin, est compensée.
Le procédé conforme à l'invention peut être réalisé de diver- ses manières. Ainsi, il est par exemple possible de raccorder les deux oscillateurs en opposition de pôles à une chaîne électrique de retardement, dont le temps de retardement est égal au temps de passage du son entre les deux oscillateurs. Par ce moyen, on ob-
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tient que, de l'oscillateur voisin, non seulement des ondes méca- niques secondaires atteignent l'oscillateur considéré, mais encore que l'oscillateur considéré soit excité électriquement par l'os- cillateur voisin, et ce suivant un rythme en opposition de phases tel que l'excitation mécanique et électrique provenant de l'oscil- lateur voisin soit precisément annihilée.
A la fig.2 est représentée à titre d'exemple une disposition de réalisation du procédé de l'invention. A ce dessin, 1 et 2 sont deux oscillateurs électroacoustiques qui reçoivent le son prove- nant de la direction indiquée par la flèche 3. Les deux oscilla- teurs 1 et 2 sont reliés entre eux par une chaîne 6 électrique de retardement ; celle-ci est terminée à ses deux bouts par les résis- tances 7 et 8 de même résistance aux ondes de sorte qu'aucune ré- flexion ne peut se produire à ses bouts. La durée de retardement de la chaîne est, entre les points de raccordement 9 et 10 des oscillateurs, telle qu'elle est précisément égale à la durée de parcours du son entre les deux oscillateurs 1 et 2 dans le fluide entourant les oscillateurs - par exemple l'eau -.
Le repérage des oscillateurs est exécuté de telle sorte que les ondes acoustiques mécaniques partant de l'oscillateur 2 vers l'oscillateur 1 exci- tent en même temps, mais en opposition de phases, l'oscillateur 1, de même que les impulsions électriques partant de l'oscillateur 1 à l'oscillateur 2.
Une variante de la disposition de la fig.2 est représentée à la fig.3. La chaîne 6 par laquelle les oscillateurs 1 et 2 sont reliés, est dans ce cas raccordée aux oscillateurs par des coupla- ges 11 et 12 inductifs variables. Par le degré du degré de couplage de l'oscillateur à la cnalne, l'amplitude à laquelle l'oscillateur 1 est excité électriquement par l'oscillateur 2 peut être adaptée à l'amplitude de son excitation mécanique de telle manière qu'il se produise une extinction complète de l'influence exercee sur l'oscillateur 1 par l'oscillateur voisin i. Il suffit au reste qu'un seul des deux couplages 11 ou 12 soit renau variable, ou même
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qu'un seul des deux oscillateurs 1 ou soit raccordé inductive- ment à la chaîne.
Les dispositions des fig.2 et 3 pour la réalisation du procé- dé suivant l'invention suffisent dans beaucoup de cas ; cependant elles ne permettent de réaliser exactement la compensation du stra- bisme que pour un champ angulaire déterminé, qui comporte environ 30 . Si un train d'ondes atteint les oscillateurs sous un fort an- gle d'entrée, la compensation est insuffisante.
A la fig.4 est représentée une disposition de réalisation du procédé de l'invention, qui ne présente pas ce défaut des disposi- tions des iig.2 et 3. Dans cette disposition, deux oscillateurs E1 et E2 désignés schématiquement sont raccordés aux bornes ou pinces 13, 14 et 15, 16. De la borne 15, respectivement 16, un con- ducteur va, via un condensateur de couplage 17 ou 18, à la grille d'un tube électronique 19 ou 20. Dans les circuits anodiques de chacun des tubes électroniques 19-20 une résistance ohmique 23 ou 24 est insérée, via un condensateur d'arrêt 2l ou 22. La tension différentielle, qui règne dans chacune des deux résistances 23-24 est redressée dans un redresseur 25.
La tension différentielle de la résistance 23 redressée dans le redresseur 25 est amenée à la grille du tube électronique 20. La tension différentielle redressée aux deux extrémités de la résistance 24 est amenée à la grille du tube électronique 19.
Le fonctionnement de cette disposition est exposé ci-dessous.
Si, entre les tensions des deux récepteurs E1 et E2, il y a une différence, les courants anodiques passant dans les tubes électro- niques 19 et 20 seront différents. Si par exemple l'oscillateur E1 a la plus grande tension, le tube 19 amplifie plus fort que le tu- be 20. Dans la partie bloquée pour le courant continu du conduc- teur anodique du tube 19 passe donc un courant alternatif plus grand que dans la partie correspondante du conducteur anodique du tube 20. Par conséquent, la chute de tension à la résistance 23 est plus grande. Comme la différence de tension redressée est ame-
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née à la grille du tube 20, ce tube reçoit une tension préalable de grille plus grande, de sorte que le point de travail du tube se déplace et que le degré d'amplification augmente.
Par conséquent, la chute de tension dans la résistance 4 augmente. Comme cepen- dant la tension différentielle entrée dans la résistance 24 est amenée, par le redresseur 25, en opposition de phases à la grille du tuba électronique 19, le point de travail de ce tube se déplace de telle manière que le degré d'amplification de ce tube baisse.
Il s'établit ainsi aux deux. résistances 23 et 24 une valeur moyen- ne de la tension. Si l'on raccorde alors à chacune des bornes 26- 27 ou 28-29 un voltmètre, ces deux instruments indiquent les mêmes tensions.
Comme, dans la disposition de la fig.4, il faut amener le point de travail des tubes électroniques 19 et 20 dans la partie courbe de la ligne caractéristique, il est rationnel d'employer des tubes électroniques à caractéristique, exponentielle, car aans ceux-ci, le déplacement du point de travail, et par suite la moid- fication de la tension, peut être faite entre de grandes limites.
La fig.5 représente une autre disposition de réalisation du procédé suivant l' invention. Cette disposition permet également une compensation du " strabisme " pour un angle quelconque, mais présente en oure l'avantage d'une plus grande simplicité.
Dans cette figure, 1 et 2 sont les deux oscillateurs, dont chacun comporte la résistance interne Ri et est terminé par une résistance externe de grandeur Ra. Les circuits de courant des deux oscillateurs 1 et 2 sont couples entre eux au moyen, pour chacun, de deux transformateurs 30 et 31, respectivement 32 et 33, via une réactance inductive 34 et une réactace capacitive 35.
Les transformateurs 30 et 32 du circuit de courant de l'oscillateur 1 sont montés en série au côté primaire. Les translateurs 31 et 33, qui se trouvent dans le circuit de courant de l'oscillateur 2, sont insérés, du côté primaire, réciproquement de telle façon que la réactance inductive 34 est traversée par le courant différen-
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tiel des deux oscillateurs, tandis que la réactance capacitive 35 est parcourue par le courant total (somme des courants). La réac- tance inductive 34 a la grandeur xL et la résistance capacitive 35 la grandeur xC. Ces deux grandeurs sont choisies de manière que les expressions xL et xC soient notablement plus peti- tes que Ri ,+ Ra Ri + Ra tes que un.
De la direction de la tension différentielle dépend la réac- tance parcourue par le courant total ou par le courant différen- tiel, le choix du rapport entre les réactances et la résistance des deux circuits de courant dépendant de la grandeur de la ten- sion différentielle.
La disposition de la fig.5 est expliquée plus en détail par la discussion théorique ci-dessous.
La réactance inductive xL étant parcourue par le courant dif- férentiel et la réactance capacitive xC par le courant total. Avec Ri + Ra = R, on a alors :
EMI6.1
(1) t l = ilR +(il-i2)j.XL+(il+iS)j.xC et (2) 4 = i+(i-i1)j.x+(il+i)j,xC , où #1 et #2 sont les deux tensions de récepteur.
On a alors, par transformation :
EMI6.2
(3) l = i(R+j(x+x)) + i2J (xC-XL) et (4) = ilj (xC-xL + i (R+j (x+xC) ) .
Si l'on pose : (5) xC = -xL = X/Z, on a : (6) # 1 = i1R + i2jx et (7) #2 = i1jx + i2R. pour les courants dans les deux circuits de courant, on a
EMI6.3
donc : gR - j donc : ,, 't 1 . R - x et (8) i1 = @ (9) i2 = @ i2 = R2 + x2
Si l'on pose : (la) x = k
R la valeur absolue de k devant être notablement plus petite que un, on a :
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(11) i1R = # 1 - jk # 2 et
EMI7.1
(12) igÀ z 1\ 1 .
A la tension # 1 est donc ajoutée une partie déterminée de la tension et à la tension 2 une partie déterminée de la ten- sion # 1. Par un choix correct de k, on assure donc une compensa- tion complète du strabisme.
La disposition représentée en fig.5 pour la réalisation du procédé de l'invention peut être modifiée en ce sens que l'on com- bine en un seul translateur soit les deux translateurs de la réac- tance inductive et/soit les deux translateurs de la réactance ca- pacitive. Dans cette combinaison des translateurs chaque fois en un seul translateur,la réac tance inductive ou la réactance capaci- tive peut être répartie en toute proportion désirée sur le coté primaire et le côté secondaire du translateur correspondant, quand seule -La réactance totale a la valeur nécessaire. La réactance in- ductive peut,en particulier,être introduite dans son translateur' en donnant à ce dernier des dimensions et un nombre de spires cor- respondant.
Enfin, il est encore possible d'inserer galvaniquemen une des deux réactances dans une partie conductrice commune des deux circuits de courant, Mais la deuxième réactance doit rester couplée inductivement.
Les fig.6, 7 et 8 représentent d'autres dispositions de réali- sation du procédé conforme à l'invention. Dans ces dispositions, la compensation de la tension différentielle entre les deux oscilla- teurs se fait comme suit : de la tension de chacun des oscillateurs, une petite partie,proportionnellement la marna, est transmise à l'autre oscillateur, par exemple au moyen d'un montage en pont ou en employant des moyens connus en soi ou déjà proposes de décalage de phases, cette transmission se faisant autant que possible sans réaction et le cas échéant sous une rotation électrique d'un angle déterminé, @insi, par exemple, chaque oscillateur est relié à un translateur, qui permet de saisir, de happer une partie de la ten- sion d'oscillateur.
Ces tensions partielles, qui se trouvent dans
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le même rapport que les tensions du récepteur, sont insérees chacu- ne par un montage en pont dans le circuit de courant principal du côté secondaire de l'autre oscillateur.
La fig.6 représente un exemple de réalisation d'une telle disposition. Dans cette figure, 1 et 2 sont les deux oscillateurs, dont chacun comporte la résistance interne R1. Chacun de ces oscil- lateurs est raccordé à un transformateur 36 et 37. Ces deux trans- formateurs sont tels que, du côté secondaire, une tension partiel- le peut être happée à chacun d'eux. Ces deux tensions, partielles sont dans le même rapport entre elles que les tensions d'oscilla- teur. La bobine secondaire du transformateur 36 qui conduit la tension partielle est raccordée à un pont 38, lequel est à son tour relié, par sa seconde paire de points de symétrie et par une résistance externe 40, à la bobine secondaire du transformateur 37, laquelle conduit le courant principal du récepteur 2.
La bobi- ne du transformateur 37 qui conduit la tension partielle de l'oscil lateur 2 est raccordée à un même pont 39, lequel est relié, égale- tuent par une résistance externe 41, à la bobine du transformateur 36 conduisant la tension entière de l'oscillateur 1. Les deux ré- sistances 40 et 41 correspondent aux résistances d'entrée de l'ins- trument conséquent.
Une autre forme de réalisation reposant sur le même principe est représentée à la fig.7. Ici, les deux récepteurs 1 et 2 sont raccordés directement chacun à un pont 38 ou 39. Aux autres points de symétrie des ponts 38 et 39 est raccordé un transformateur 42, respectivement 43, par le moyen desquels la tension partielle pri- se par le pont est transmise,par une résistance externe 40, res- pectivement 41, au circuit de courant principal de l'autre oscil- lateur. Les transformateurs 42-43 sont calculés de telle sorte que les tensions prises du coté secondaire se trouvent à nouveau dans le même rapport que les tensions des oscillateurs.
Dans beaucoup de cas, il est rationnel de réaliser les dispo- sitions des fig.6 et 7 de telle sorte que la rotation nécessaire
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et la proportionnalité nécessaire soient effectuées par les ponts mêmes. Dans ce but, les ponts sont réalisés par exemple comme le montre la fig.8, Dans deux branches opposées des ponts se trouvent des résistances ohmiques 44 et 45. Les deux autres branches des ponts comportent chacune une résistance ohmique 46-47 et une ré- sistance capacitive 48-49.
L'idée de l'invention ne se limite pas aux exemples de réali- sation décrits. On peut prévoir en particulier plusieurs oscilla- teurs perturbateurs (voisins) qui peuvent être quelconques ou être du même type que l'oscillateur principal. Dans ce cas, l'os- cillateur principal doit être relié à chacun des oscillateurs voi- sins par exemple par des chaînes suivant les fig.2 et 3. De plus, l'invention peut s'appliquer à tout groupe d'oscillateurs formé d'oscillateurs voisins, qui ne sont pas excités en commun par les ondes sonores arrivantes, c'est-à-dire ne sont pas tous les uns derrière les autres. Dans un tel cas, tous les oscillateurs du groupe sont à relier par des chaînes correspondantes.
Enfin, l'invention n'est pas limitée au domaine des oscilla- teurs électroacoustiques, auxquels jusqu'ici s'est référée princi- palement la description de l'invention appliquée aux oscillateurs acoustiques sous-marins. Au contraire, l'invention est applicable aux antennes de la technique de la haute fréquence.
Une application spéciale de l'invention est celle où il n'y a qu'un seul oscillateur, qui "louche" par suite de l'influence des parois qui l'entourent. Si particulièrement les parois entourantes sont disposées asymétriquement par rapport à l'oscillateur, il se présente également des réflexions perturbatrices, qui atteignent partiellement l'oscillateur et provoquent un strabisme. Ce stra- bisme peut être évité, suivant une réalisation particulière de l'invention - ou être au moins réduit très fortement - du fait que l'on dispose dans les parois environnantes un ou plusieurs oscilla teurs auxiliaires reliés au récepteur par des moyens convenables suivant une des dispositions des fig.2 à 8.
Les oscillateurs auxi- liaires ne sont pas employés autrement et ils n' on pour but que d'annihiler l'action perturbatrice par les parois environnantes.
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Toutes les mesures ou moyens inclus dans l'invention s'appli- quent aussi bien aux récepteurs qu'aux émetteurs.
R E V E N DI C A T I 0 N S.
1. Procédé d'élimination de la "deviation strabiqua" d'un oscillateur récepteur ou émetteur dirigé d'énergie ondulatoire, particulièrement d'un émetteur électroacoustique,dans le voisina- ge duquel se trouve un autre oscillateur dirigée caractérisé en ce que la différence entre les tensions induites dans les deux os- cillateurs et due à la déformation de la caractéristique direction- nelle déterminée par l'oscillateur voisin, est compensée.
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Method and device for eliminating the disturbance (strabic deviation) involved in the transmission and reception of wave energy.
In the neighboring arrangement of two or more oscillators serving for the directed emission or reception of undulatory energy (waves), a reciprocal disturbing action is generally observed, which is designated by the name of strabic deviation. Fig.l of the accompanying drawing shows the importance of this disturbance.
In this figure, 1 is an electroacoustic receiver, the reception characteristic of which is represented by curve 1 ′. Such a receiver can be used for directional determination of received acoustic waves. The directional characteristic 1 'is here symmetrical to the surface of the oscillator 1, and for a detection of incoming sound waves by the maximum or minimum method, the oscillator 1 is aligned exactly with the incoming sound waves.
This symmetry of the directional characteristic is
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however disturbed as soon as another oscillator 2 is placed in the vicinity of oscillator 1.
Oscillator 1 therefore no longer receives only acoustic waves coming from the original direction, but also waves coming from the side. This is because the oscillator is also affected by sound waves and radiates part of them. Oscillator 2 therefore forms, with respect to oscillator 1, a second sound source, the waves of which, however, reach oscillator 1 following a phase shift (delay) with respect to the original waves, this shift being determined by the travel time of the waves from oscillator 2 to oscillator 1. n addition, there is obviously also a reflection, or return radiation, of the sound waves from oscillator 1 to oscillator 2 and from that -Here again to oscillator 1.
If we compose all the sound waves thus arriving at oscillator 1 and construct the corresponding reception characteristic of oscillator 1, we obtain curve 1 ". This effective directional characteristic coming from the action of the neighboring oscillator 2 is asymmetrical with respect to the oscillator 1. The tracking direction given by the oscillator 1 for the incoming waves therefore differs by a certain angle from the direction of the sound waves arriving at the distant origin, and the receiver suspicious ".
According to the invention, this strabismus of a directed oscillator, in the vicinity of which another oscillator is located, is eliminated because the difference between the two voltages induced in the two oscillators and determined by the deformation of the directional characteristic driven by the neighboring oscillator, is compensated.
The process according to the invention can be carried out in various ways. Thus, it is for example possible to connect the two oscillators in opposition of poles to an electric delay chain, the delay time of which is equal to the passage time of the sound between the two oscillators. By this means, we obtain
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holds that, from the neighboring oscillator, not only secondary mechanical waves reach the considered oscillator, but also that the considered oscillator is electrically excited by the neighboring oscillator, and this following a rhythm in opposition of phases such that the mechanical and electrical excitation coming from the neighboring oscillator is precisely annihilated.
In FIG. 2, an embodiment of the method of the invention is shown by way of example. In this drawing, 1 and 2 are two electroacoustic oscillators which receive the sound coming from the direction indicated by the arrow 3. The two oscillators 1 and 2 are linked together by an electric delay chain 6; this is terminated at both ends by resistors 7 and 8 with the same resistance to waves, so that no reflection can occur at its ends. The delay time of the chain is, between the connection points 9 and 10 of the oscillators, such that it is precisely equal to the duration of the sound travel between the two oscillators 1 and 2 in the fluid surrounding the oscillators - for example the water -.
The identification of the oscillators is carried out in such a way that the mechanical acoustic waves leaving from oscillator 2 towards oscillator 1 excite at the same time, but in phase opposition, oscillator 1, as well as the electric pulses leaving from oscillator 1 to oscillator 2.
A variant of the arrangement of fig.2 is shown in fig.3. The chain 6 by which the oscillators 1 and 2 are connected is in this case connected to the oscillators by variable inductive couplings 11 and 12. By the degree of the degree of coupling of the oscillator to the cnalne, the amplitude to which the oscillator 1 is electrically excited by the oscillator 2 can be adapted to the amplitude of its mechanical excitation in such a way that it is produce a complete extinction of the influence exerted on oscillator 1 by neighboring oscillator i. It suffices for the rest that only one of the two couplings 11 or 12 is variable renau, or even
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only one of the two oscillators 1 or is inductively connected to the chain.
The arrangements of FIGS. 2 and 3 for carrying out the process according to the invention are sufficient in many cases; however, they only make it possible to achieve exact compensation for the stra- bism for a determined angular field, which comprises approximately 30. If a wave train reaches the oscillators at a strong input angle, the compensation is insufficient.
In FIG. 4 is shown an arrangement for carrying out the method of the invention, which does not have this defect of the arrangements in fig. 2 and 3. In this arrangement, two oscillators E1 and E2, designated schematically, are connected to the terminals. or clamps 13, 14 and 15, 16. From terminal 15, respectively 16, a conductor goes, via a coupling capacitor 17 or 18, to the grid of an electron tube 19 or 20. In the anode circuits of each of the electronic tubes 19-20 an ohmic resistor 23 or 24 is inserted, via a stop capacitor 21 or 22. The differential voltage, which prevails in each of the two resistors 23-24 is rectified in a rectifier 25.
The differential voltage of resistor 23 rectified in rectifier 25 is fed to the grid of electron tube 20. The differential voltage rectified at both ends of resistor 24 is fed to the grid of electron tube 19.
The operation of this arrangement is discussed below.
If, between the voltages of the two receivers E1 and E2, there is a difference, the anode currents flowing in the electronic tubes 19 and 20 will be different. If, for example, the oscillator E1 has the greatest voltage, the tube 19 amplifies stronger than the tube 20. In the part blocked for the direct current of the anode conductor of the tube 19 therefore passes an alternating current greater than in the corresponding part of the anode conductor of the tube 20. Therefore, the voltage drop at the resistor 23 is larger. As the rectified voltage difference is ame-
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Born at the grid of tube 20, this tube receives a greater grid pre-tension, so that the working point of the tube moves and the degree of amplification increases.
Therefore, the voltage drop across resistor 4 increases. As, however, the differential voltage entered into resistor 24 is brought, by rectifier 25, in phase opposition to the grid of electronic tuba 19, the working point of this tube moves in such a way that the degree of amplification of this tube drops.
He thus establishes himself in both. resistors 23 and 24 an average value of the voltage. If a voltmeter is then connected to each of the terminals 26-27 or 28-29, these two instruments indicate the same voltages.
As, in the arrangement of fig. 4, it is necessary to bring the working point of the electron tubes 19 and 20 in the curved part of the characteristic line, it is rational to use electron tubes with characteristic, exponential, because in those Here, the displacement of the working point, and consequently the modifying of the tension, can be made within large limits.
FIG. 5 represents another embodiment of the method according to the invention. This arrangement also allows compensation for "squint" at any angle, but has the advantage of greater simplicity.
In this figure, 1 and 2 are the two oscillators, each of which has the internal resistance Ri and is terminated by an external resistance of magnitude Ra. The current circuits of the two oscillators 1 and 2 are coupled to each other by means, for each, of two transformers 30 and 31, respectively 32 and 33, via an inductive reactance 34 and a capacitive reactace 35.
The transformers 30 and 32 of the current circuit of oscillator 1 are connected in series on the primary side. The translators 31 and 33, which are in the current circuit of the oscillator 2, are inserted, on the primary side, reciprocally in such a way that the inductive reactance 34 is crossed by the differential current.
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tiel of the two oscillators, while the capacitive reactance 35 is traversed by the total current (sum of the currents). The inductive reactance 34 has the magnitude xL and the capacitive resistance 35 the magnitude xC. These two quantities are chosen so that the expressions xL and xC are notably smaller than Ri, + Ra Ri + Ra tes than one.
The direction of the differential voltage depends on the reactance traversed by the total current or by the differential current, the choice of the ratio between the reactances and the resistance of the two current circuits depending on the magnitude of the differential voltage. .
The arrangement of Fig. 5 is explained in more detail by the theoretical discussion below.
The inductive reactance xL being traversed by the differential current and the capacitive reactance xC by the total current. With Ri + Ra = R, we then have:
EMI6.1
(1) tl = ilR + (il-i2) j.XL + (il + iS) j.xC and (2) 4 = i + (i-i1) j.x + (il + i) j, xC, where # 1 and # 2 are the two receiver voltages.
We then have, by transformation:
EMI6.2
(3) l = i (R + j (x + x)) + i2J (xC-XL) and (4) = ilj (xC-xL + i (R + j (x + xC)).
If we set: (5) xC = -xL = X / Z, we have: (6) # 1 = i1R + i2jx and (7) # 2 = i1jx + i2R. for the currents in the two current circuits, we have
EMI6.3
therefore: gR - j therefore: ,, 't 1. R - x and (8) i1 = @ (9) i2 = @ i2 = R2 + x2
If we put: (la) x = k
R the absolute value of k having to be notably smaller than one, we have:
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(11) i1R = # 1 - jk # 2 and
EMI7.1
(12) igÀ z 1 \ 1.
To tension # 1 is therefore added a determined part of the tension and to tension 2 a determined part of the tension # 1. By a correct choice of k, one thus ensures a complete compensation of the strabismus.
The arrangement shown in fig. 5 for carrying out the method of the invention can be modified in the sense that one combines in a single translator either the two translators of the inductive reactance and / or the two translators of the inductive reaction. capacitive reactance. In this combination of translators each time in a single translator, the inductive reactance or the capacitive reactance can be distributed in any desired proportion on the primary side and the secondary side of the corresponding translator, when only -The total reactance has the value necessary. The inductive reactance can, in particular, be introduced into its translator 'by giving the latter dimensions and a corresponding number of turns.
Finally, it is still possible to galvanically insert one of the two reactances into a common conductive part of the two current circuits, but the second reactance must remain inductively coupled.
FIGS. 6, 7 and 8 represent other arrangements for carrying out the process according to the invention. In these arrangements, the differential voltage between the two oscillators is compensated as follows: of the voltage of each of the oscillators, a small part, proportionally the marna, is transmitted to the other oscillator, for example by means of 'a bridge assembly or by employing means known per se or already proposed phase shifting, this transmission taking place as far as possible without reaction and if necessary under an electrical rotation of a determined angle, @ Thus, for example, each oscillator is connected to a translator, which enables part of the oscillator voltage to be grasped and grabbed.
These partial tensions, which are found in
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the same ratio as the voltages of the receiver, are each inserted by a bridge connection in the main current circuit of the secondary side of the other oscillator.
FIG. 6 represents an exemplary embodiment of such an arrangement. In this figure, 1 and 2 are the two oscillators, each of which has internal resistance R1. Each of these oscillators is connected to a transformer 36 and 37. These two transformers are such that, on the secondary side, a partial voltage can be drawn into each of them. These two partial voltages are in the same relation to each other as the oscillator voltages. The secondary coil of the transformer 36 which conducts the partial voltage is connected to a bridge 38, which in turn is connected, by its second pair of symmetry points and by an external resistor 40, to the secondary coil of the transformer 37, which conducts the main current of the receiver 2.
The coil of transformer 37 which conducts the partial voltage of oscillator 2 is connected to the same bridge 39, which is connected, also by an external resistor 41, to the coil of transformer 36 carrying the entire voltage of oscillator 1. The two resistors 40 and 41 correspond to the input resistances of the consequent instrument.
Another embodiment based on the same principle is shown in fig.7. Here, the two receivers 1 and 2 are each connected directly to a bridge 38 or 39. To the other points of symmetry of the bridges 38 and 39 is connected a transformer 42, respectively 43, by means of which the partial voltage is taken by the bridge is transmitted, by an external resistor 40, respectively 41, to the main current circuit of the other oscillator. The transformers 42-43 are calculated so that the voltages taken from the secondary side are again in the same ratio as the voltages of the oscillators.
In many cases, it is rational to make the arrangements of figs. 6 and 7 so that the necessary rotation
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and the necessary proportionality are carried out by the bridges themselves. For this purpose, the bridges are made for example as shown in fig.8, In two opposite branches of the bridges are ohmic resistors 44 and 45. The other two branches of the bridges each have an ohmic resistor 46-47 and a resistor. - capacitive resistance 48-49.
The idea of the invention is not limited to the exemplary embodiments described. In particular, several disturbing oscillators (neighbors) can be provided, which can be any one or be of the same type as the main oscillator. In this case, the main oscillator must be connected to each of the neighboring oscillators, for example by chains according to FIGS. 2 and 3. In addition, the invention can be applied to any group of oscillators formed. neighboring oscillators, which are not excited in common by the incoming sound waves, that is to say are not all one behind the other. In such a case, all the oscillators of the group are to be linked by corresponding chains.
Finally, the invention is not limited to the field of electroacoustic oscillators, to which hitherto has mainly referred the description of the invention applied to underwater acoustic oscillators. On the contrary, the invention is applicable to antennas of the high frequency technique.
A special application of the invention is where there is only one oscillator, which "squints" due to the influence of the walls which surround it. If in particular the surrounding walls are arranged asymmetrically with respect to the oscillator, there are also disturbing reflections which partially reach the oscillator and cause squinting. This strategy can be avoided, according to a particular embodiment of the invention - or be at least greatly reduced - by having one or more auxiliary oscillators connected to the receiver by suitable means in the surrounding walls. one of the arrangements in figs. 2 to 8.
Auxiliary oscillators are not used otherwise and their only purpose is to annihilate the disturbing action by the surrounding walls.
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All the measures or means included in the invention apply equally to receivers as to transmitters.
R E V E N DI C A T I 0 N S.
1. A method of eliminating the "strabiqua deviation" of a receiving oscillator or directed transmitter of wave energy, particularly of an electroacoustic transmitter, in the vicinity of which is another directed oscillator characterized in that the difference between the voltages induced in the two oscillators and due to the deformation of the directional characteristic determined by the neighboring oscillator, is compensated.