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" Transformateur polyphasé pour extinction d'arcs à la terre avec tension de neutre in- férieure à la tension de'phase ".
Il est connu, dans un transformateur de puissance d'ex- tinction, de disposer sur la ou les colonnes de fermeture de flux pourvues d'entrefers du transformateur la bobine d'induc- tance qui se trouve dans le circuit triangle ouvert, et de cal- ouler l'entrefer dans les colonnes de fermeture de flux de tel- .le sorte que la demande de puissance magnétisante pour la cré- ation du flux de dissymétrie qui prend naissance en cas d'arc à la terre corresponde précisément à la puissance de court-cir- cuit à la terre. Mais comme dans un transformateur de puissan- oe d'extinction, le flux de dissymétrie est égal au triple du flux normal de phase, il est nécessaire pour la fermeture du flux de prévoir de très grandes sections qui rendent le trans- formateur plus coûteux.
Il a été égalementproposé pour l'ex- . tinction de courts-circuits à la terre sur les réseaux à très haute tension d'utiliser des transformateurs qui représentent une combinaison d'un transformateur d'extinction et de puis- sance pur, et un transformateur de puissance normal travail- lant avec extinction au point neutre, une bobine d'inductance étant alors raccordée à l'enroulement en polygone disposé sur le transformateur en plua de la bobine d'inductance raccordée au point neutre de l'enroulement haute tension, laquelle est dimensionnée seulement pour une partie de la puissance d'ex- tinction, la première bobine d'inductance étant chargée du reste de la puissance d'extinction.
Alors, suivant une propo- si ion antérieure, l'enroulement d'inductance qui se trouve dans le circuit triangle peut être disposé surles colonnes de fermeture de flux avec entrefer du circuit magnétique du trans- formateur.
Suivant l'invention, en dehors de l'inductance montée dans les circuits en polygone, la bobine d'inductance raccor- dée au point neutre du transformateur est aussi disposée sur le circuit magnétique du transformateurlui-même et cela en particulier sur les colonnes de fermeture de flux avec entre- fers.
Les entrefers des colonnes de fermeture de flux sont cal- culés de telle sorte que la puissance magnétisante nécessaire pour la création du flux de dissymétrie qui varie suivant le
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:'.,-Jl,O:..'t u, répartition de la tension d'arcs à la terre entre '¯ t ., 1 .1-û ;;. : .¯'t du transfomateur et l'inductance du point neutre &,;i>1 ..t t ¯ ¯ c:.s ::..: lt égale à 1.. puissance d'extinction d'arc à l- t-:,o:-c r 30 l - k:;C pir le r,seu.
Dàs aJai<..g>1, de réalisation de l'invention sont représen- tas sur It. d' sdn.
I.., circuit t ¯,l:.;tiçue. 1 du transformateur est pourvu de . Ü': ),-,1. s r ¯ rl'r tiçucs de terneture de flux 2 comportant des ..11 tl , .¯"- r" . r' c,; 7. t '.nroul;a..elt haute tension principal couple Jl >0i -;.,", I" '¯a'U1't:T.'l, ¯ .t, basse t'.1:W .Ui,. t. Lté pour simplifier Su.!. pr'in. 4 .st un enroulenulit couple en triangle auquel est 1':'(;001'.10; lT,;,ll".)ulc.;,'eút 5 aïss.zzt CO,rm.6 inductance et monté sur 1: co.ou.: lu' :i¯;,.c;tuW dl; flux 2. L'enroulement d'inductance 7 ui ,ho t:"0U.-'.r., . rltr. 1': point niutré à et la terre 1; est de 7C,: c;is:os sur ls colonnes de fermeture le flux ¯2, -',il ce :.J.1Ü cono'r.rn 1'-- calcul des différentes parties, il t 1. r.. .' .1 =: cas d'arc a lu terre, le flux total 1 de.
L<.J.\.Jt,.. .¯,;,i'1l, : S-t : u.
' = 3 U J', .h. :.:s ¯,1.. ß.r 4> le flux c10 .uht\sc norrial, par U ( cf. fi- ;.,C:1", .::; iF tension de Jhc,se., et par U2 la tension de défaut ':", lj,,:H13E; ,'- l'ii,roc-1;x;e#11 haute tension en cas d'arc à la terre.
...:: sietLwn de b caîxxlr:s dG f0nr,etur\j de flux 2 doit être calcu- ':"-' = 0 ,)úf')l';<::'.¯".Jt iu flux .toti,1 de dissyrlêtrie 3 µ< . :Pour la Lym.l' tl. tl U1 1.>-; la tf:r.s i::'1: àc défaut, on obti6u
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1":.: '"' = 'V'-ir;: .... W . ' 10 <,1
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'-Il ...vV . R' . 1 , 5 't' U w OtG.dt 1" nombre dE spires d'un enroulement 3 et w7 le nombre de 8...'i1'(;6 d'un \:.l1l'oul';Dent 7. ::ït-\ tension U2 s'applique à .l'en... z'ai;1.: ,>==t (t la tension îi à l'enroulement 7. La formule ii = ''lN7. w . lr5 , 10 u i:; vu.::'8.'ùl'.' pour 1..' cas où les deux enroulements d'inductances 7 boni coupl-js ;:1: série. Des fornules
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î ' ü ,"u . A 10 L 1 - ü1s, ".7 1, 5 ' 10 i- ... 1:' . S Lu.. t'...
U l = '7 l7" ' i± :'0., û:.S:3.y:.: 4.:, plus par W5 le nombre de spires de l'enroule- .± ;.t 5 et p.'.r ',,4, 1(. norübre de spires de l'enroulement 4, on ob- t-i...t .,101'' 1' r.'L).tioll suivante pour le rapport de ces deux n :;±>.., W sf'ir, s : 2 OJ i+5 l, 5 z7 ' = 5 w4 - µ '
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d'où. il résulte w5 = w4
Les nombres-de spires de l'enroulement d'inductance 5 qui se trouve dans le..circuit triangle et de l'enroulement de colonne 4 du circuit triangle doivent ainsi être rendus égaux.
L'invention est, comme le montre la figure 3, utilisable aussi pour des dispositions de transformateurs triphasés con- ,sistant en trois unités monophasées. Sur la, figure 3, les chif- fres de référence ont la même signification que sur la. figure-1.
Tandis que la colonne centrale 10 de chaque transformateur mono- phasé doit être calculée pour -la somme .géométrique de flux # + #' ( et. figure 2), il suffit que la colonne de ferme- ture de flux 2 qui .porte les entrefers soit établie pour le flux de dissymétrie #', 'l'autre colonne 11 seulement pour le flux de phase, normal @ L'invention offre'l'avantage que, aussi bien pour l'induc- tance raccordée à l'enveloppe en polygone que pour l'inductance . qui se trouve entre le point.neutre et la terre, on économise un noyau de fer particulier et que, par suite, le fer lui-même du transformateur est parfaitement utilisé pour ces inductances.
Grâce à ce ,groupement oonstructif, on réalise une économie d'en- combrement et de matière considérable.