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Récepteur radio à super-régénération.
Cette invention a trait aux récepteurs.radio à super régénération associés à des dispositifs de transmission, et qui sont habituellement connus sous le vocable de "repondeurs" ayant pour but de recevoir un signal par impulsion de sondage d'une station émettrice distante, par exemple, un radar établi au sol, de modifier la forme d'onde de ce signal par impulsions d'une façon établie d'avance suivant la nature ou l'identité de l'engin dans laquelle le récepteur-transmetteur est incorpo- ré et de transmettre alors le signal par impulsions modifié à la fréquence d'origine ou à une fréquence porteuse différente comme signaux de réponse, fournissant ainsi un moyen d'identi- fier la nature ou de l'identité de l'engin à une station dis-
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tante,par exemple un radar établi au sol,
équipé pour rece- voir le signal de réponse modifié par impulsions. Un tel récepteur-émetteur est désigné ci-après corrnne étant 'un répon- deur du type en question". C'est une caractéristique habituel- le d'un tel répondeur que sa fréquence de réception et, fré- quemment également sa fréquence d'émission est variée cyclique- ment dans une bande de fréquences.
Lorsqu'un répondeur du type en question fonctionne à proximité d'un équipement radio de détection et de repérage, actuellement désigné sous le nom d'équipement de RADAR,. utilisant une onde d'exploration modulée par impulsion, et, habituellement, un système d'étalement du signal sur tube à rayon cathodique, des interférences mutuelles peuvent se pro- duire.Par exemple il est parfois nécessaire, pour des raisons de convenance, de faire fonctionner l'équipement radar voisin sur une fréquence fixe qui est proche de ou coïncide avec la fréquence ou l'une des fréquences à laquelle l'appareil de réponse fonctionne . Par le fait l'équipement radar cueille le signal de réponse sortant de l'appareil de réponse, signal se produisant à ou près de sa fréquence propre.
Ces signaux de réponse peuvent sérieusement brouiller l'étalement pério- dique dans le tube à rayons cathodiques de l'équipement de radar puisque ces signaux de brouillage n'apparaissent pas dans la même position le long de chacune des explorations périodi- ques de l'étalement du radar par le fait que la fréquence périodique des impulsions émises par l'appareil de réponse ne sont pas synchronisées avec la fréquence périodique de l'exploration dans le tube à rayons cathodiques du radar.
D'autres signaux de brouillage peuvent se produire, même si l'appareil de réponse ne répond pas à une station éloignée, par le fait du caractère oscillant des étages de réception à super-régénération.
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En plus, lorsque le radar voisin fonctionne, l'impul- sion qui ne . peut être très grande et peut amorcer le récepteur voisin du type en question. Si l'amorcage se pro- duit une impulsion de réponse est ré-émise par l'appareil de réponse et est cueillie par l'équipement radar, apparais- sant au début de l'exploration dans le tube à rayons catho- diques du radar. De tels signaux sporadiques se produisent toujours à la même position le long de chaque exploration périodique et, comme leur durée peut être appréciable compa- rée au temps pris pour faire le tracé de l'étalement des explorations, une partie importante de l'étalement du radar peut être rendue inutile.
Cette forme d'interférence peut fréquemment se produire même si les équipements des répondeurs et de radar fonctionnent à des fréquences différentes, par le fait du manque de sélectivité des circuits de réception du répondeur de réponse. Un inconvénient supplémentaire de tels amorçages est la charge inutile imposée au répondeur.
Le but principal de l'invention actuelle est de four- nir un répondeur du type en question capable d'éviter la retransmission de signaux à partir de celui-ci pendant les périodes de fonctionnement d'un équipement radar à modulation par impulsions. De cette façon le répondeur est libre de fonctionner de la façon normale. seulement pendant les pério- des intermédiaires se trouvant entre la fin d'une opération d'exploration du système d'étalement du radar voisin et le commencement de l'étalement de l'exploration immédiatement suivante.
Quoique ces périodes intermédia.ires puissent parai- tre courtes, elles sont habituellement beaucoup plus grandes que les périodes d'étalement de l'exploration de ce radar de telle sorte que le répondeur est libre de fonctionner ef- fectivement, en une série de courtes périodes, pendant la plus grande proportion du temps total pendant lequel à la @
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fois le répondeur et l'équipement radar voisin sont en ser- vice. A titre d'exemple l'équipement radar peut émettre des impulsions de sondage au rythme de 500 par seconde, chaque impulsion étant suivie d'une période d'étalement actif de l'exploration de 200 micro secondes.
Conjointementà un tel équipement radar le répondeur réalisant l'invention actuelle pourra librement fonctionner d'une façon normale pour une période maximum de 1800 micro-secondes après chaque période d'exploration de l'équipement radar voisin, c'est-à-dire un total de 500 x 1800 micro-secondes= 900 milli-secondes pour chaque seconde ou les 9/IOième du temps total d'emploi si- multané
Dans ses grandes lignes l'invention consiste à pré- voir un répondeur du type en question avec un appareillage pouvant recevoir un changement de tension de cet équipement radar qui se produit en liaison de temps avec et juste avant l'instant du début de chaque période de fonctionnement de cet équipement radar,
pouvant tirer de ce changement de tension au moins une onde de tension comprenant une impulsion de tension dont la durée couvre la période de fonctionnement de cet équipement radar et pouvant placer cette ou ces ondes de contrôle sur une ou plusieurs valves de ce répondeur pour arrêter le fonctionnement de ce dernier pendant chaque période de fonctionnement de cet équipement radar..
Suivant une caractéristique particulière de l'invention actuelle l'émission de signaux de réponse est empêchée pendant par chaque période d'exploration.l'étalement au tube à rayons cathodiques de l'équipement radar voisin à modulation par impulsions et dans ce but un répondeur du type en question est muni d'appareils comprenant des moyens pour recevoir un chan- gement de tension de cet équipement radar se produisant en liaison de temps avec et peu avant l'instant du début de
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chacune de ces périodes d'exploration,
le moyen de tirer une ou plus d'ondes de tension d'impulsion ayant un front d'onde postérieur en pente par ce changement de tension et le moyen de porter cette onde ou ces ondes de tension d'impulsion sur une ou plus de valves du répondeur pour arrêter le fonctionnement de ce répondeur pendant chacune de ces périodes d'exploration.
L'onde d'impulsion d'arrêt peut être appliquée à la valve de réception à super-régénération, ou, dans le cas où ce répondeur utilise une valve oscillante de blocage sépa- rée, sur cette dernière valve. Dans quelques circonstances d'autres ondes d'impulsion d'arrêt peuvent être appliquées à la valve détectrice et à une valve amplificatrice suivante du répondeur en même temps que l'application d'une onde d'im- pulsion d'arrêt à la valve de réception ou la valve oscillan- te de blocage.
Le terme "front d'onde postérieur en pente" a pour but d'indiquer que le temps pris par l'impulsion de tension pour décroître- de sa valeur maximum a sa valeur minimum lors de la fin de celle-ci est de valeur finie appréciable au lieu du changement instantané qui se produit pour une impulsion de forme idéal à front carré. Un tel front postérieur en pente a pour effet, comme indiqué plus loin, de réduire ou d'éviter la possibilité d'amorçages sporadiques du répondeur à l'instant où l'on enlève la tension d'arrêt et ainsi d'étendre d'une façon adéquate la période effective de l'impulsion.
Le degré de pente ou temps d'amortissement fourni au front postérieur dépend des caractéristiques du ou des circuits auxquels il est appliqué et est, évidemment, réglé en pratique de façon à avoir une valeur appropriée mais pas excessive vu qu'une pro- longation inusitée du temps d'amortissement raccourcirait inutilement l'intervalle de temps pendant lequel le répondeur
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peut remplir effectivement sa fonction normale.
Dans ce but on donne au front postérieur une forme exponentielle étendue en prévoyant, dans le dispositif de transformation de cette impulsion, un circuit ayant une constante de temps de grandeur convenable. Pour que seul le front postérieur et pas à la fois les fronts antérieurs et postérieurs de l'impulsion de tension ne puissent avoir une forme exponentielle ces réseaux de circuits sont associés à un dispositif à conduction unilatérale telle qu'une valve diode.
Dans le but de mieux faire comprendre les différen- tes caractéristiques de l'invention une réalisation de celle- ci sera décrite au moyen d'un exemple se reportant aux dessins annexés dans lesquels :
Fig. 1 est un diagramme de circuit d'un répondeur du ty- pe en question ayant un dispositif d'arrêt des interférences conformément à une réalisation de l'invention.
Fig. 2 montre un certain nombre d'ondes de tension se produisant en différents points du dispositif des circuits de la fig. 1.
La fig. 3 montre une modification des dispositions indiquées à la fige 1.
La figure 4 illustre une réalisation variante de l'in- vention.
La figure 5 montre un certain nombre de formes d'ondes de tension se produisant en des points différents du disposi- tif des circuits de la fig. 4.
La figure 6 indique une autre réalisation de l'invention alors que
La fig. 7 donne une modification des dispositions indiquées aux figures 1, 3, 4 et 6.
Se rapportant en premier lieu à la figure 1, le circuit @
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du répondeur qui y est indiqué renferme une valve 1 triode réceptrice disposée pour fonctionner suivant le principe de super-régénération avec l'aide d'un oscillateur séparé à fréquence de blocage schématiquement indiqué par le symbole Q F 0. La valve réceptrice 1 est montrée pour former partie intégrante d'un oscillateur du type Hartley avec un circuit d'accord 6 directement relié à une extrémité à son anode et à son autre extrémité par un condensateur de couplage 8 à la grille de contrôle 9 de la valve 1. La cathode 2 de la valve 1 est reliée au pôle négatif mis à la terre de l'alimentation en haute tension par un réseau de polarisation comprenant la résistance 3 et le condensateur de découplage 4 placé en shunt.
La grille de contrôle 9 est également reliée au néga- tif de l'alimentation en haute tension par la résistance de fuite de grille 7 ce qui fait que la tension tombe en traversant le réseau de polarisation 3, 4, polarise la grille de contrôle 9, sous les conditions normales de fonctionnement, de telle façon que l'auto oscillation dans le circuit de la valve 1 se produit seulement aux instants des crêtes des oscillations de sens positif des oscillations de blocage fournies par 'l'oscillateur Q F Q fonctionnant en super-régéné- ration de la façon connue. L'oscillateur à fréquence de blo- cage débite sur la grille de contrôle 9 au travers de la bo- bine de choc pour fréquence radio 55.
Le circuit accordé 6 constitue également le circuit oscillant d'un second oscillateur du type Hartley comprenant la valve triode 12 qui constitue la valve d'émission du si- gnal de réponse du répondeur. L'anode de la valve 12 est reliée directement à l'extrémité du circuit d'accord 6 connec- tée à l'anode de la valve 1 alors que la grille de contrôle 11 de la valve 12 est reliée par un condensateur de couplage 10 à l'autre extrémité du circuit d'accord 6 d'une façon
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semblable à la grille de contrôle 9 de la. valve 1.
Le point milieu 6' de l'inductance du circuit d'accord 6 est relié au positif de la source d'alimentation à haute tension de façon à fournir le potentiel anodique demandé aux deux valves 1 et 12. L'antenne, non figurée, utilisée à la fois pour la réception et la retransmission est reliée à la bobine 5 couplée inductivement à la self @ du circuit d'accord 6. Le condensateur d'accord du circuit d'accord 6 peut être aménagé pour varier cycliquement dans les limites de sa variation de capacité ce qui fait que la fréquence du circuit d'accord 6 et, par suite, la fréquence de réception et de retransmission effective, peut varier cycliquement dans une bande choisie de fréquence*.
La cathode 13 de la valve 12 est également reliée à la source d'alimentation à haute tension par un réseau de pola- risation comprenant une résistance 14 shuntée par un condensa- teur de découplage 15. La chute de tension sur ce réseau est établie, d'une façon qui sera décrite plus amplement ulté- rieurement, pour être d'une valeur telle que la grille de contrôle 11 ait, sous les conditions normales de non réponse, un potentiel négatif de polarisation d'une tension suffisant pour empêcher la valve 12 d'oscillez .
Le côté anode du circuit d'accord 6 est relié au moyen d'un condensateur 16 à l'anode 17 d'une valve diode détectrice 18 dont la cathode 19 est directement reliée au pôle négatif de l'alimentation en haute tension. Une résistance de charge 20 est reliée en shunt sur l'anode et la cathode de cette valve.
L'anode 17 est reliée au moyen d'une bobine de choke 21 à la grille de contrôle 22 d'une valve pentode amplifica- trice 23 dont la cathode 24 est reliée au négatif de l'alimen-
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tation à haute tension par un réseau de polarisation com- prenant une résistance 25 et un condensateur de découplage 26. L'anode 27 de cette valve est reliée, au positif de l'alimen. tation à haute tension par une résistance de charge 28 alors que les électrodes de la grille écran et de la grille de suppression, non figurées, sont connectées de la façon ha- bituelle dans une valve montée en amplificatrice.
L'anode 27 est également reliée au moyen d'un condensa- teur de couplage 29 à la grille de contrôle 30 d'une valve pentode suivante 31, dont la grille de contrôle est également reliée au négatif de l'alimentation à haute tension par une résistance de fuite de grille 38. L'anode 32 et la grille écran 32' de cette valve sont connectés ensemble et sont re- liés directement au positif de l'alimentation à haute tension alors que la grille de suppression 33' est reliée directement à la cathode 33 laquelle est, à son tour reliée au négatif de l'alimentation à haute tension au moyen d'une résistance de charge 34 ce qui fait que cette valve 31 fonctionne à la façon d'un étage à cathode accompagnée.
La cathode 33 est également reliée à l'extrémité d'une résistance 36 placée en parallèle avec un condensateur 35, formant un réseau de circuit d'élargissement des impulsions., résistance dont l'autre extrémité est reliée par une bobine de choke 37 à fréquence radio sur la grille de contrôle 11 de la valve d'émission 12. Par le truchement du reliement à courant continu présenté par la bobine de choke 37 et la résistance 36 la grille de contrôle 11 se trouve portée à un potentiel qui est en relation avec celui de la cathode 13 qui lui est associée fixé lui-même par la tension aux bornes de la résis- tance de charge 34 et la tension qui lui est opposée au moyen du rhéostat de polarisation 14.
Comme il a déjà été indiqué,
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la valeur de cette dernière est fixée, sous les conditions normales de non réponse, de façon à avoir une valeur qui dépasse celle de cette dernière d'une quantité suffisante pour polariser la valve d'émission 12 pour qu'elle soit mise dans un état de non oscillation.
La disposition décrite jusqu'ici, qui constitue celle d'un répondeur du type en question et qui est d'un modèle déjà connu, fonctionne de la façon suivante.
Les impulsions du signal de sondage entrant sont cueillies par l'antenne associée à la bobine 5, sont amenées sur le circuit résonnant 6 et, suivant l'accord de ce dernier pour entrer en résonance avecelles, sont reçues en super-régénération p,-.r la valve 1 .Les signaux reçus et amplifiés sont alors appli- qués sur la valve diode 18 ou ils sont rectifiés de façon à donner un signal sortant rectifié sur la résistance de charge 20. Ce signal rectifié sortant, sous la forme de signaux d'im- pulsion d'alternance négative à l'extrémité anodique de la résistance 20, est appliqué sur la valve pentode amplificatrice 23 de façon à produire à la sortie une impulsion amplifiée po- sitive sur l'anode de la dernière valve.
Ces impulsions de tension d'alternance positive sont alors appliquées à la val- ve 2 cathode accompagnatrice 31 pour produire, de la façon ha- hituelle connue, la naissance d'une impulsion sortante d'al- ternance positive sur le rhéostat de charge 34. Chaque im- pulsion d'alternance positive est appliquée, après le passage à travers le réseau 35, 36 qui fait que la durée de l'impul- sion s'étende ou "s'élargisse" sur la grille de contrôle de la valve d'émission 12 ou elle fait monter le potentiel de grille positivement à une valeur telle que de violentes oscil- lations se produisent dans la valve. Il en résulte l'émission d'une impulsion de signal de réponse par l'antenne reliée à la bobine 5.
La durée de ce signal de réponse est fixée par les
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facteurs au nombre desquels se trouvent les constantes de temps du circuit d'élargissement de l'impulsion 35, 36 et le réseau de polarisation 14, 15 de la valve d'émission 12.
Pour avoir un fonctionnement satisfaisant ces constantes de temps doivent avoir certaines valeurs fixées à l'avance. De même la constante de temps du réseau de polarisation 3, 4 de la valve de réception 1 doit être d'une valeur soigneusement choisie.
Dans le but d'empêcher la retransmission de signaux de réponse de la façon décrite ci-dessus pendant les périodes d'activité des dispositifs radar voisins un dispositif sous forme d'une fiche de connexion P, est prévue pour recevoir de cet équipement radar, une variation d'onde de tension appropriée se produisant en relation de temps avec et immé- diatement avant l'instant du début de chaque période de fonc- tionnement de l'équipement radar. Pour une disposition générale d'équipement radar avec laquelle la réalisation actuellement décrite de l'invention est adaptée pour fonctionner chaque étalement de l'exploration du tube à rayons cathodiques est mise en route par le front postérieur d'une impulsion d'al- ternance positive à front carré, comme celle qui est figurée au diagramme (a) de la figure 2.
Cette impulsion, quoique courte, a normalement 5 à 20 fois la durée de l'impulsion du signal de réponse utilisée dans l'appareil de réponse actuel et il est fait usage de ce changement de tension ou de forme d'onde de tension dans la réalisation actuelle de l'invention pour produire l'arrêt attendu du répondeur pendant les périodes de fonctionnement du radar, la période d'arrêt débutant en même temps que le front antérieur de cette impul- sion.
L'appareillage prévue comprend un dispositif unilatéra- lement conducteur sous la forme d'une valve diode 42 dont
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l'anode 41 est reliée par une résistance 40 et un condensa- teur 39 à la broche centrale de la fiche P qui est préféra- blement du type à cable concentrique écranté et dont l'enve- loppe, formant écran est reliée directernent au négatif de l'alimentation à haute tension mise à la terre. La cathode 43 de la valve 42 est reliée au négatif de l'alimentation à haute tension au moyen d'un réseau de charge 44 comprenant une résistance et une capacitance connectée en parallèle.
Une résistance 45 est placée sur la combinaison série de la valve diode 42 et de la résistance 40.
La cathode 43 est également reliée par une bretelle courant continu comprenant une batterie de polarisation G B et une résistance 46 à la grille de contrôle 47 d'une valve triode 48 dont la cathode 49 est reliée au négatif de l'alimentation à haute tension par un réseau de polarisa- tion comprenant la résistance 50 et le condensateur de décou- plage 50' placé en shunt. L'anode 51 de la valve 48 est reliée au positif de l'alimentation à haute tension au moyen d'une résistance de charge 52 et est également connectée à la grille de contrôle 9 de la valve de réception 1 au noyen d'un condensateur placé en série 53, avec une résistance 53 et une bobine de choc à fréquence radio 55.
Lors du fonctionnement de cet appareillage d'arrêt la forme d'onde indiquée au diagramme (o) fig. 2 est reçue 3 la fiche P par un cable d'inter connexion approprié relié à l'équipement radar voisin.. On remarquera que cette forme d'onde se compose d'une série d'alternances positives de potentiel sous la forme d'impulsion à front carré 12 chacune étant séparée par un intervalle de temps t I fixé par la fréquence périodique d'impulsion d'un équipement radar déter- miné. Le front d'onde postérieur de chaque impulsion P est censé faire démarrer le déploiement de l'exploration
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active du tube radar à rayons cathodiques, cette exploration s'étendant sur une période de temps t 2 après chaque impul- sion.
En pratique t I est habituellement de l'ordre de 1 à 5 milli secondes alors que t 2 est habituellement de l'ordre de 200 à 600 micro secondes suivant le type d'équipement de radar .
L'application de chaque impulsion p produit, comme indiqué au diagramme (b) fig. 2, une montée brutale de la tension de l'anode 41 de la valve diode 42 qui coïncidant avec le front antérieur de l'impulsion et une chute vertica- le correspondante au front postérieur de l'impulsion.. Les tensions résultantes à la cathode 43 de la valve 42 sont in- diquées au diagramme (c) sur lequel on remarque une montée correspondante au front antérieur de l'impulsion, cette montée est cependant moins raide que celle de l'anode par le fait de la présence des résistances en série à la valve diode associées à la capacitance du réseau 44.
Au moment de la fin de l'impulsion d'entrée cependant la diode devient non'conductrice et la capacitance du réseau 44 est laissée en décharge à un taux déterminé par la constante de temps du réseau qui est rendu relativement long de façon à donner un front postérieur en pente étendue et d'une forme à décre.ment exponentiel comme il est indiqué en y au diagramme (c).
Le temps d'amortissement de ce front postérieur en pente est calculé, comme indiquée de façon à être en léger excédent sur la période de temps t 2 du diagramme (a).
Cette impulsion sortante est appliquée par la bretelle à courant continu de la batterie G B et la résistance 46 sur la grille de contrôle 47 de la valve 48. Cette valve est normalement polarisée par la batterie G B afin que le courant anodique soit coupé de telle sorte que, lors de l'application de l'impulsion, la tension d'anode tombe rapidement, comme
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il est indiqué au diagramme (d) à partir d'une valeur pra- tiquement égale à celle de l'alimentation en haute tension, se maintient à une valeur basse pendant la durée de l'impul- sion et alors monte graduellement en suivant le front postérieur décroissant étendu de l'impulsion du diagramme (c). Cette impulsion de sortie, se présentant sur l'anode 51 de la valve 48 est appliquée à la grille de contrôle 9 de la valve I.
Le changement de tension qui en résulte pour la grille par rapport à la cathode et l'arrêt du fonctionne- ment normal de cette valve est montré au diagramme (e) de la figure 2.
Comme expliqué antérieurement, le potentiel permanent normal de la grille de contrôle 9 par rapport à la cathode 2. assez négative pour assurer un auto fonctionnement en super- régénération. Ceci est indiqué par le déplacement du niveau n du potentiel permanent au diagramme (e) en dessous du niveau o de tension cathodique. Par suite de l'application de l'impulsion d'alternance négative du diagramme (d) la grille de contrôle 9 est rendue extrêmement négative jusqu'à un point g qui coincide avec le front antérieur de l'impulsion p. Ceci produit une coupure totale du courant d'anode de la valve I et la tension de la grille par rapport à la tension cathodique augmente légèrement comme indiqué en r au diagram- me (c) par le fait de la décharge exponentielle du réseau de polarisation 3, 4 qui fixait à l'origine le potentiel de base n. o.
Cet état se maintient pratiquement jusqu'à la fin de l'impulsion p suite à quoi la tension de grille monte gra- duellement conformément à l'allure exponentielle du front pos- térieur de l'impulsion du diagramme (d) jusqu'à ce que la tension de grille atteigne le niveau critique de fonctionne- ment n suite à quoi l'ascension de la tension de grille dû au changement de tension de l'anode 51 est pratiquement arrêté @
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par l'augmentation du potentiel de polarisation opposé qui nait sur le réseau 3, 4 par le fait de l'arrêt du flux de courant anodique dans la valve de réception I.
Le niveau de coupure de la tension de grille de la valve I est indiqué par les traits ponctués s et on remarquera que la valve I est maintenue en coupure complète et est par le fait inactive pendant la période t 3 qui comprend et s'étend au delà de la fin de la période active t 2 de l'équipement radar associé.
L'appropriation du front postérieur décroissant de la forme de l'onde d'impulsion du diagramme (c) peut être montré en se reportant à la partie du diagramme (e) en traits. de chainette qui indique l'état des choses, quand une telle forme de front postérieur n'est pas prévue. Comme il a été expliqué le potentiel de la grille de contrôle 9 monte d'une quantité égale à n - o après le point q, provoqué par la décharge du réseau de polarisation 3, 4. Si, à la fin de l'impulsion p, la tension négative d'impulsion est brusquement enlevée de la grille de contrôle 9 le potentiel de cette dernière monte jusqu'à égaler le potentiel de la cathode cor- respondante 2 comme indiqué en u au diagramme (c) et ne re- prend sa valeur négative normale qu'après que le condensateur 4 du réseau de polarisation ait eu le temps de se recharger.
Cette polarisation réduite peut aisément donner lieu à la naissance, dans le circuit d'accord 6, d'une oscillation d'amplitude suffisante pour provoquer l'amorçage de la lampe d'émission 12 d'une manière analogue à celle déjà décrite, d'ou l'émission d'un faux signal de réponse. De plus,, suivant les dispositions décrites la valve de réception I de l'appareil de réponse serait remis dans les conditions de fonctionnement avant la fin de la période active t 2 de l'équipement radar voisin. Cette dernière difficulté pourrait cependant être évitée par l'interposition de dispositifs'appropriés de délais
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de phase entre l'équipement du radar voisin et la.filtre P ou en un point approprié du circuit des lampes 42 et 48.
Le but de la résistance 40, qui se trouve placée en série avec la valve diode 42, est d'empêcher la captation de signaux de réponse retransmis par le répondeur du type en question qui redressés par le circuit de la valve diode 42 produiraient une tension positive sur la cathode 43 de la valve 42 suffisante pour provoquer l'arrêt intempestif du fonctionnement du répondeur. La résistance 40 et la self- capacité de la valve diode 42 agissent effectivement comme un filtre R F servant à éliminer de tels signaux captés par l'anode 41.
L'invention s'applique également à d'autres modèles de répondeurs du type indiqué par exemple, au modèle utilisant une valve commune à la fois pour la réception et la réémission au lieu des valves I et 12 distinctes de réception et d'émis- sion respectivement utilisées dans la réalisation décrite ci-dessus..
La figure 3 montre les modifications nécessaires pour une telle réalisation de l'invention. Dans cette hypothèse on se passe de la valve séparée d'émission 12 et la connexion de la cathode 33 de la valve 31 est prise pour contrôler la grille 9 de la valve I au moyen du circuit de contrôle de largeur d'impulsion 35, 36 et la bobine de choke à fréquence radio 37. Dans la réalisation de l'invention non seulement une liaison est faite de l'@node 51 de la valve 48 vers la grille de contrôle 9 de la valve I au moyen du condensateur 53, de la résistance 54 et de la bobine de choc à fréquence radio 55,
mais une autre connexion est également faite de l'anode 51 à la grille de contrôle 30 de la valve 31 au moyen de la liaison en série d'un condensateur 53'd'une résistan-
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ce 54' et d'une bobine de choc 55' à fréquence radio.
Cette dernière connexion est nécessaire par le fait que l'impulsion d'arrêt à alternance négative est également placée sur la cathode 33 de la valve 31 puisque dans ce cas la cathode 33 est reliée à la grille 9 de la valve 1 et à moins qu'une impulsion négative semblable ne soit appliquée à la grille 30 de la valve 31 afin d'être certain que pen- dant toute la durée de l'impulsion d'arrêt la polarisation négative de la grille par rapportà la cathode de la valve 31 ne soit pas diminuée il serait dépourvu de sens d'appli- quer l'impulsion sur la grille de contrôle 9 et la cathode interconnectée 33 puisque la valve 31 est à cathode accompa- gnée avec une faible impédance de charge sur son circuit cathodique.
Avec les dispositions ci-dessus décrites un fonction- nement satisfaisant peut être habituellement obtenu pouvvu que le front postérieur décroissant de l'onde d'impulsion d'arrêt soit convenablement étendu pour donner une transition gra- duelle demandée à la valve de réception à super régénération de son état d'arrêt à son état de fonctionnement rétabli. Un tel front postérieur décroissant étendu a cependant l'inconvé- nient de diminuer la proposition du temps total d'utilisa- tion réservé au radar associé et au répondeur temps pendant lequel ce dernier est pratiquement utile. Si l'on tente d'augmenter le temps utile en réduisant la durée du front postérieur décroissant le répondeur peut devenir instable et sujet à émettre de courtes impulsions sporadiques immédiate- ment après que la tension de polarisation est enlevée.
Dans ces modèles de répondeur du type en question qui comprennent une valve oscillante de blocage séparée, ces difficultés peuvent être évitées en appliquant une onde d'impulsion d'arrêt comme potentiel d'arrêt de fonctionnement cette valve oscillante de blocage séparée.
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La figure 4 montre une telle réalisation de l'inven- tion. La disposition du circuit de la valve de réception I à super-régénération, la valve d'émission séparée 12, la valve détectrice 18, la valve amplificatrice suivante 23 et la valve à cathode accompagnée 31 est pratiquement identique à celle déjà décrite en se reportant à la fig. 1. Les éléments composants correspondants sont indiqués par des chiffres de référence correspondants.Dans ce cas l'oscillateur séparé de blocage comprend une valve triode 77 montée en contre réaction négative habituelle.
La sortie de cette valve oscillante 77 est placée pour être amenée sur le circuit de la grille de contrôle de la valve de réception 1 à super- régénération par la résistance 78, le condensateur 79 et la bobine de choc à fréquence radio 55. La grille 80 de la valve 77 est reliée au négatif de l'alimentation à haute tension par la résistance de fuite de grille 81.
L'appareillage prévu pour empêcher la retransmission d'impulsion de signaux de réponse pendant les périodes de fonctionnement de l'équipement radar voisin est généralement semblable à celui déjà décrit conformément à la fig. I à cette exception près que l'anode 51 de la valve 48 est reliée par le circuit série du condensateur 53 de la résistance 54 à la grille de contrôle 80 de la valve 77 au lieu de l'être à la grille de contrôle 9 de la valve redresseuse I.
Dans le fonctionnement de cette disposition particu- lière d'appareillage d'arrêt, la forme d'onde reçue de l'équi- pement radar voisins indique au diagramme (a) de la fig. 5, se compose comme dans la disposition précédente, d'une série de changement de potentiel à alternance positive sous la forme d'impulsions à front carrée p chacune étant séparée par des intervalles de temps t I avec le front postérieur x de chaque impulsion qui coïncide dans le temps avec le début @
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de la période d'exploration active mentionnée' t 2 du tube de radar à rayon cathodique .
L'application de chaque impulsion p produit, comme indiqué au diagramme (b) fig. 5 une montée soudaine du potentiel de l'anode 41 de la valve diode 42 qui coïncide avec le front antérieur de l'impulsion et la retombée soudaine correspondant au front arrière de l'impulsion. Les potentiels résultants de la cathode 43 de la valve 42 sont indiqués au diagramme (c) où l'on peut voir qu'il y a une montée corres- pondante au front antérieur de l'impulsion dont l'ascension est plutôt moins brutale que celle de l'anode par le fait de la résistance placée en série avec la valve diode conjointe- ment avec la capacitance du réseau 44.
A la fin de l'impulsion entrante cependant la diode devient non conductive et la capaci. tance du réseau 44 est abandonnée en décharge à un taux fixé par la constante de temps du réseau de façon à donner un front postérieur en pente ayant une forme à décrément exponen- tiel comme indiqué en y au diagramme (c). La décroissance dans le temps de ce front postérieur en pente est calculée, comme indiqué, de façon à être légèrement en excès sur la pé- riode de temps t 2 du diagramme (o).
Cette impulsion sortante est placée par la bretelle à courant continu de la résistance 46 sur la grille de contrô- le 47 de la valve 48. Cette valve est normalement polarisée de façon à ne pas avoir de courant d'anode par la batterie G B de telle sorte que, lors de l'application de l'impulsion, le potentiel d'anode tombe rapidement, comme indiqué au diagram- me (d) à partir d'une valeur pratiquement égale à la tension d'alimentation en haute tension, pour se maintenir à une valeur basse pendant la durée de l'impulsion et alors monte plus graduellement, en suivant le front postérieur étendu et décroissant de l'impulsion du diagramme (c).
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Cette forme d'onde du diagramme (d) est appliquée à la grille de contrôle 80 de la valve oscillante à fréquence de blocage 77 ou elle empêche le fonctionnement de cette valve en provoquant son arrêt pendant la plus grande partie de la période de temps de chaque impulsion. Ceci est indiqué sous forme de période t 3 au diagramme (d), S étant le niveau de tension pour lequel la valve 77 est hors service. Pendant que la valve 77 est hors service il n'y a pas d'admission de fréquence de blocage sur la. grille de contrôle 9 de la valve I et le circuit du récepteur pour cette raison cesse de fonctionner comme amplificateur à super-régénération.
L'amplitude des oscillations de blocage appliquées à la grille de contrôle 9 de la valve I est telle que la course totale de la tension de la fréquence de blocage appliquée à la grille 9 n'est pas aussi grande que la polarisation de la valve 1 et, par conséquent, la suppression du signal de fréquence de blocage de la grille 9, provenant de l'application de l'impulsion négative d'arrêt sur la grille 80 de la valve 77 provoque peu ou pas de changement dans la tension moyenne de polarisation de la valve I et par le fait peu ou pas de changement du courant moyen traversant la résistance de polari- sation 3.
Donc le potentiel de la cathode 2 de la valve I est pratiquement inchangée et lors de la fin de l'impulsion d'ar- rêt le renouvellement de l'oscillation de fréquence de blo- cage se produit sans troubler la polarisation normale de la grille par rapport à la cathode de la valve I. La constante de temps du réseau 44 peut être rendue relativement courte et la reprise par une impulsion d'arrêt peut être disposée de façon à se produire rapidement après la fin de la période d'arrêt minimum demandée t 2 sans danger d'auto-oscillations de la valve I.
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Dans certaines circonstances il peut se faire que les signaux de sondage par impulsion reçue par l'équipement radar voisin sont si forts qu'aucun des dispositifs de sup- pression précédemment décrits n'est suffisant pour assurer une protection adéquate contre des amorçages indésirables du répondeur par celles-ci.
Dans ce cas on peut prendre des dispositions pour qu'une ou plusieurs ondes de tension de contrôle approprié soient appliquées dans le but de couper la tension simultané- ment sur la valve de réception à super-régénération, sur une valve d'amplification suivante et sur la valve détectrice du répondeur.
La figure 6 montre une réalisation de l'invention dans laquelle un tel arrêt simultané du récepteur, du détecteur et des valves d'amplification peut se faire. Dans ses grandes li- gnes les circuits de la valve de réception 1, de la valve d'émission 12, de la valve détectrice 18, de la valve ampli- ficatrice 23 et de la valve à cathode accompagnée 31 sont semblables à ceux déjà décrits suivant la fig. 1, les éléments correspondants étant indiqués par des numéros de référence cor- respondants. Dans cette hypothèse cependant l'anode 17 de la valve diode détectrice 18 est reliée à la grille de contrôle 22 de la valve 23 au moyen des résistances placées en série 60 et 61 en même temps que la valve 23 à sa cathode 24 reliée directement au négatif de l'alimentation à haute tension au lieu de l'être par un réseau de polarisation.
La résistan- ce de charge 20 de la valve diode 18 est également modifiée, vu qu'elle est maintenant placée entre le point de jonction de la résistance 60, 61 et une résistance 67 dont le but sera décrit ultérieurement. Le fonctionnement de ce répondeur dans le cas de réponse normale est dans ses grandes lignes analogue à la description antérieure suivant la fig. I.
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L'appareillage destiné à empêcher une réémission parasite pendant le fonctionnement de 1'équipement radar voisin est de même dans ses grandes lignes analogue à celui décrit en se reportant à la fig.. 1, avec cependant;, l'addition dans ce cas d'une valve diode supplémentaire 63 et un réseau de charge associé 66. L'anode 64 de la diode 63 est reliée en parallèle à l'anode 41 de la diode 42 en même temps que la cathode 65 de cette valve est reliée au point à potentiel le plus bas de la résistance de charge 20 ce qui fait que la résistance 67 du réseau 66 fait partie du réseau de résistance de charge pour la valve détectrice 18.
Chacun des réseaux 44 et 66 sont calculés pour avoir des constantes de temps grandes et légèrement différentes comme décrit ultérieurement.
Lors du fonctionnement de cet appareillage d'arrêt l'onde indiquée au diagramme (d) fig. 2 est reçue sur la fiche P par un cable de liaison approprié venant de l'équipe- ment radar voisin.
L'application de chaque impulsion p produit, comme indi qué au diagramme (b) fig. 2,. une montée verticale de la tension des anodes 41 et 64 des valves diodes 42 et 63 qui coïncide avec le front antérieur de l'impulsion etune chute raide correspondante au front postérieur de l'impulsion. Les ten- sions résultantes sur la cathode 43 de la valve 42 sont in- diquées au diagramme (c) où l'on peut voir qu'il y a une ascension correspondante au front antérieur de l'impulsion dont la montée est cependant plutôt moins raide que celle de l'anode à cause de l'action de la série de résistances du circuit de la valve diode conjointement à la capacitance du réseau 44.
A la fin de l'impulsion d'entrée cependant la diode devient non conductive et la capacitance du réseau 44 est laissée en décharge à un taux fixé par la constante de
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temps du réseau de façon à donner un front postérieur en pente d'une forme à décrément logarithmique comme il est indiqué en y au diagramme (c) fig. 2. Le décrément dans le temps de ce front postérieur en pente est calculé, comme indiqué, de façon à présenter un excédent de temps sur la période de temps t 2 du diagramme (o) fig. 2.
Cette impulsion de sortie est appliquée par la bre- telle à courant continu de la batterie G B et la résistance 46 sur la grille de contrôle 47 de la valve 48. Cette valve est normalement polarisée par la batterie G B de façon à couper le courant d'anode de telle façon que, lors de l'application de l'impulsion, la tension d'anode tombe rapidement, comme indiqué au diagramme (d) fig. 2, à partir d'une valeur pra- tiquement égale à celle de l'alimentation à haute tension, se maintient à une valeur basse pendant la durée de l'impul- sion et ensuite monte progressivement, suivant le front postérieur décroissant étiré de l'impulsion du diagramme (c) fig. 2.
Cette impulsion de sortie, apparaissant sur l'anode 51 de la valve 48 est appliquée à la grille de contrôle 9 de la valve 1 ou elle empêche le fonctionnement normal de celle-ci provoquant une polarisation en dessous du point de coupure du courant d'anode pendant la plus grande partie de la période de l'impulsion appliqué à alternance négative.
Ceci est indiqué au diagramme (e) de la fig. 2, ou le niveau de tension S indique le niveau de coupure pour la valve I et l'intervalle de temps t 3 celui pendant lequel le fonc- tionnement de la valve I est arrêté.
Comme il a été expliqué plus haut le front postérieur en pente étiré de l'impulsion négative qui lui est appliquée donne au condensateur 4 du réseau de polarisation de la valve de réception I le temps de se recharger par l'absorption du flux de courant anodique à travers la lampe et de replacer
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ainsi automatiquement la tension normale et entière de polarisation négative prévu pour elle avant que la tension négative de polarisation due . l'impulsion d'arrêt ait été finalement enlevée.
Les tensions sur la cathode 65 de la valve 63 résultant de l'application de l'onde d'impulsion du diagramme (a) sont pratiquement semblables à celles précédemment décrites et expo- sées au diagramme (c) quoique la constante de temps du réseau 66 peut être sensiblement plus court et le temps résultant de décrément du front postérieur décroissant comme il s'en suit plus petit. Cette forme d'onde cathodique est utilisée pour réaliser d'autres arrêts du répondeur en l'appliquant sur l'anode 17 de la valve diode détectrice 18 par les résistan- ces 20 et 60 et sur la grillade contrôle 22 ac la valve 23 par les résistances 20 et 61.
L'application d'une telle forme d'onde d'impulsion à alternance positive sur l'anode de la diode 17 provoque le pas- sage du courant à travers cette valve. Ceci réduit la résis- tance de la diode et comme, pour les fréquences radio, la diode sc trouve effectivement en parallèle avec le circuit d'accord 6, il en résulte un amortissement considérable des oscillations dans le circuit d'accord. L'application correspon- dante de cette tension d'impulsion à alternance positive à la grille de contrôle de la valve amplificatrice suivante 23 entraine un passage du courant de grille puisque cette valve amplificatrice fonctionne normalement avec une polarisation de grille voisine de zéro.
Ce courant de grille réduit considéra- blement l'impédance d'entrée grille/cathode de la valve 23 et fait en sorte que tout signal d'entrée qui pourrait naître sur la résistance de charge 20 soit affaibli sur la grille de contrôle 22 dans une mesure fixée par les valeurs relatives du potentiomètre composé des résistances 60 et 61 et de la
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résistance grille/cathode de la valve 23. La forme d'onde d'impulsion à alternance positive tend également à contrarier tout potentiel négatif qui pourrait naitre sur le circuit de la charge de la diode du au redressement des signaux entrants, qui peuvent être considérables malgré l'affaiblisse- ment du circuit d'accord 6 déjà décrit.
Il est indispensable que les valves 42 et 63 soient des diodes distinctes parceque les réseaux 44 et 66 doivent avoir des caractéristiques quelque peu différentes, entrainant par ce fait la nécessité d'avoir des circuits cathodiques dis- tincts. L'utilisation de diodes et de circuits cathodiques distincts écarte également la difficulté qui se produisait, par le fait de couplages nuisibles entre étages entre les valves 1, 18 et 23, si seulement une seule diode et son circuit cathodique était utilisée. Les deux diodes peuvent bien entendu, être comprises dans une seule enceinte si on le désire.
Le but de la résistance 40, qui se trouve placée en série avec les valves diodes 42 et 63 est comme dans les réa- lisations antérieures, d'éviter la captation possible des signaux de réponse retransmis par le répondeur du type en question, redressé par les circuits des valves diodes et par ce fait produisant un potentiel positif sur chacune des cathodes 43, 65 suffisant pour produire l'arrêt intempestif du fonctionnement du répondeur.
Cet arrêt simultané de la valve réceptrice, détectrice et amplificatrice est également applicable à d'autres formes de répondeurs du type en question par exemple à la forme qui comprend une valve commune à la fois pour les fonctions récep- trices et émettrices comme indiqué à la fig. 3.
De la même façon l'application simultanée de tensions d'arrêt de fonctionnement à l'oscillateur à fréquence de
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blocage et à la détectrice et aux valves amplificatrices suivantes peut être utilisé. Par exemple la disposition indiquée à la fig. 6 peut être modifiée suivant les directi- ves indiquéesà la fig. 4 par les grilles l'impulsion négative avec un front postérieur décroissant étiré est traitée exac- tement suivant la description ci-dessus compte tenu que les valves 42 et 48 au lieu d'être directement en liaison avec la valve réceptrice, sont en liaison avec la valve oscilla- trice à fréquence de blocageentraînant par l'arrêt la cons- tante de la valve réceptrice pour la raison que les oscilla- tions de blocage en sont écartées.
Dans chacune des réalisations ci-dessus décrites de l'invention, la disposition indiquée à la fig. 7 peut être employée au lieu de la batterie G B de polarisation de grille, de façon être certain que la valve 48 est polarisée au delà du point de coupure du courant anodique lors de la fin de l'impulsion de suppression de l'équipement radar localeDans cette variante une seconde résistance 71 est placée entre la résistance de charge 52 et le pole positif de l'alimentation à haute tension.
Le point commun de ces résistances est alors réuni par une autre résistance 72 à la cathode 49 de la valve 48. Les valeurs des résistances 50, 72 et 71 sont telles qu'elles empêchent la grille 47 de devenir positive par rap- port à la cathode 49 et ce jusque près de la fin de l'alter- nance positive qui nait sur le réseau 44 au début de la pério- de active de l'équipement de radar local.
Différentes modifications sauteront aux yeux des gens de métier. Par exemple d'autres formes de changement de tension pour provoquer l'arrêt du répondeur par le radar voisin peu- vent être utilisées comme par exemple une impulsion à alter- nance négative, d'autre part le front postérieur décroissant peut être réalisé par d'autres moyens par exemple par la @
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charge ou décharge contrôlée d'un condensateur par une valve telle qu'une pentode. L'invention s'applique également à des répondeurs du type en question ayant des circuits d'accord séparés pour la réception et l'émission à des fréquences soit égales soit différentes.
REVENDICATIONS --------------------------- 1.- Répondeur du type spécifié dans lequel, dans le but d'empêcher des interférences. de celui-ci avec un équipement voisin de radar à modulation par impulsion, on a prévu un appareillage comprenant des moyens de recevoir un changement de potentiel de cet équipement de radar se produisant en liai- son de temps avec lui et un peu avant l'instant du début de chaque période de fonctionnement de cet équipement radar, des moyens de tirer de ce changement de potentiel au moins une forme d'onde de tension de contrôle comprenant une impulsion de tension dont le temps pendant lequel il se produit,
couvre la période de fonctionnement de cet équipement radar et des moyens de placer cette forme d'onde ou ces formes d'onde de tension de contrôle sur une ou plusieurs valves de ce répondeur pour arrêter le fonctionnement de ce dernier pen- dant chaque période de fonctionnement de cet équipement radar.
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