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Noyaux magnétiques cette invention se rapporte à des structures de noyaux magnétiques destinées à des appareils à induction électrique tels que des transformateurs*
Dans les appareils à induction électrique tels que les transformateurs de distribution ou de puissance,, il a été de pratique usuelle d'employer un noyau en matière magnétique, formé d'une pile de couches de feuilles fines ou tôles de matière magnétique telle par exemple que l'acier au silicium laminé à chaud.
Une partie du corps magnétique est employée comme colonne d'enrou- lement autour de laquelle sont enroulées les spires conductrices du circuit de cuivre du transformateur. De manière àmaintenir le prix des transformateurs aussi bas que possible, il est dési- rable que la longueur d'enroulement du conducteur transportant
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le courant autour de la colonne soit aussi petite
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qutil est pratiqueuit.nt possible ou égard aux pertes adt'âissibles et à la puissance du tx.aaisrox.àata3ai* Plus est >#tit> i section transversale de la iùatléié jtagnétique, plus berna grande la densité de flux néCt;:8saiX'e fiOUl" dvlo:r uns force électro-i<iotrica donn-µu et plus grand sera lE' courant d'excitation circulant dans 1 ' em . oul;>.ùfi;
nt primaire..
Le courant d'excitation adniissible pour une taille donnés du transformateur a été un facteur de limitation de la réduction
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posal:oie de la section transversale de la Entiers magnétique.
Le courant d'excitation est fait de deux composante ou parties, à savoir le courant magnétisant qui est nécessaire pour
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forcer les lignes de flux llla@1étlque à tiavers la circuit de fer du noyau et le courant de parte dans le òr nécessaire pour subvenir aux pertes d'énergie dans la structure du noyau en fer,
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telle que celles au",g à l'hyetérisis et aux pertes de courant de 2oucaulte La composante du courant nagnétisant est très largement contrôlée par la .!:>6rméabi11té de la matière utilisée dans la structure du noyau, et la composante de pertes en watt$ du courant est contrôlée par la Caxact''rl6tiqUe de perte dans le fer de la matière.
Le 1'181; magnétique ou acier employé naD3taeiiewent dansa la structure du noyau des transformateurs est un acier au silicium laminé à chaud de qualité élevée, ayant une Valeur de perméabilité et de pertes en watts par volume cubique d'une valeur pratiquement constante sans considération de l'axe de la feuille, le long duquel les lignes de flux magnétisant passent pour une part consi- dérable venant de la direction de laminage. Des aciers plus coû-
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teux, tels que 1"Xipersil" ont été développés, ayant une perméa- bilité beaucoup plus grande et des pertes beaucoup plue faibles
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dans la direct ion de laminage.
Dans de telles matières, la par- méabilité varie considérablement à mesure que la direction des lignes de force magnétique s'écarter de la direction de laminage de la matière et est la plus élevée dans la direction de laminage La perte en watts par volume cubique ou par poids cubique de la matière varie @ également de façon sensible lorsque la direction du flux magnétisant varie de la direction de laminage de la matière et est la plus basse dans la direction de laminage.
La perméabilité du nouvel acier dans la direction de laminage est considérablement plus forte aux densités d'opération (c'est-à-dire 13 à 15 kilogauss par cm2) que la perméabilité de qualités commerciales d'acier au silicium laminé à chaud aux mêmes densités* De même, la perte en watts par unité de volume ou unité de poids aux densités d'opération, lorsque cet acier magnétisé aima la direction de laminage, est plue faible que pour les qualités commerciales d'acier au silicium laminé à chaud pour la même densité.
On verra ainsi que si un noyau de transformateur est formé de feuilles d'acier ayant une perméabilité préférée ou plus grande et une perte en watts préférée ou plus faible par unité de volume lorsque le courant du flux passe à travers l'acier dans la direction de laminage que lorsqu'il s'effectue à travers la matière dans une autre direction et que, si les feuilles sont ''-reposées de sorte que les lignes du flux magnétique passent à travers l'acier dans la direction de laminage, une perméabilité plus grande et une perte en watts plue faible en résulteront, permettant l'emploi de densités de flux plus grandes que celle admissible pour une qualité usuelle d'acier au silicium et une réduc- tion de la section transversale de la matière magnétique demandée par ailleurs.
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Des noyaux magnétique ont été COl1fJt:mits avea un acier qUalité éli1Vé3 ayànt #, pr;,t>àéàDilité pi éîéréé; # des .il8:rt±3s '.va-tta faiolea dit-'-t-i .
YattB la ai.t..ion ààr; lux:ànagi;, Gaàix lesquels la 1,t-ructur>, au noyaU est îo:1>iée> #ii. é>nxoU1*zit mi ##, i i uai,er - ma.a.ihe è. :rdci.li,;)Qx' aes couci,, 8 darH3 lf;JqU81l\:;$ ls iigxi.>s àe Îorce JJ1à.i6llétiqu c irculsn't ,1d.n8 la dL,;\':oction du..;ubaJ:l.. Il y cej)611aant Cel"t,Ün8S c.t.o . iexqu:;ii<.:s il e.st , i"àài<e de forme./: 1<;) nOyau # COUchas ù<9 culii;#s âe Ratiëi:e iem1née particUllH'f)r1\3)'lt dans If::!s 8t:t'uctures de llOJraux d ta,:!<3L; dliaenolons dam3 lesquelles l,:;e 'boucles de j;u-nan continu sont pas aussi raciii:;-ient adatabl';;;s" L 'ObjrJt principe l iinVlltion est tl8 réali3er un a,ppa,zc;jîl à Induction ayant un.<3 structure de noyau for- "Îlé <id feuilles d'acte u'pu;r,,josée8 aYd.f.Jt un,,; bzz rê(;
ou uns Jllagé!étÜ>ation p'lu> 1'<:1.011'3 dans Id tlLr,;:;ction. de laulinage et dla O-qée de telle 80.l't<:: que i:;a ligl1l3f3 Ut:: ilLd.gn.êtisél.tiol1 cor,;crspol'laent j)..ratiqu0Jr;nt b, la J.i:r. ,:otion dG la.ul1na.g!;3 ,10 lé;, L linvel1tion conaiBte 'pl'1l.!C1pa.li31U21:lt en un a.J.poxEtil électrique COlUPI'8nant un ïloyau Àilagnétlque ayant des élêm'3rJ.'ts COnsij1tuQ.Jlt des C010YUlëS et des êlêlll'jnt conat1tua.nt dGa cUlass(;.Js qui fox'1J.ent ferletre pratlquciùsnt ces éléJJlf;11'te étant fo;;.m.ê5 de COUCl'ws dl:: i';;;uilles (';!l:'J, .lllatih'e magnétique;: rait.95 ayant uriz perméabilit é 'pr:têJ;;'é{-; pius g:i:'aJ'ldG' une 'p8rte en watta Plus falbl aa:le 1;:& alrection ue que dan8 las aut:res d1:rectiO.iJ.8 t leG f;Jxt.'JUi tés cOllt1gur.1S u;#s #.......: :-r:::
obliqua aa a:.<ér=lr*nae ie PJ:'at iqUeJ.lf:mt 45. l)aJ.' .aa o.z.t à la '-"".-. la d.i::::ection d(;;; la.i11.1nage de 'aai.e"', 119a , eontigu<;s ài ces t(milles dans une couche donnée ou ér U9e ù étant décalâss 'par rapport aux extra1tês cont1g'Uës des feuilles d!une COUche
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adjacente de manière à former un recouvrement.
L'invention apparaîtra plus clairement par la descrip- tion suivante d'un certain nombre de forces de réalisation repré- sentées à titre d'exemple, .sur, le dessin annexé dans laquai:
Les figuras 1 et 2 représentent la manière selon laquelle le flux magnétique passe à travers les éléments de noyaux de conformations différentes.
Les figures 3 à 7 inclusivement montrent les parties
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d'un noyau de trau!3fonuateu:r: à phase unique agencé conformément à l'invention). les ..figures 8 à 12 inclusivement représentent les parties d'un noyau à trois phases et, les figures 13 et 14 représentent des courbes montrant en comparaison les pertes dans deux types de construction.
La figure 1 représente une disposition usuelle des feuil-
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les ou tôles d'acier découpées, utlliséc8 à la .Manière habituelle dans uns structure de noyau, faites d'acier au silicium de qua-
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lité élevée, coriiprenaiit dans chaque couche de la structure qua- tre tôles 1, 2, 3, 4 disposées dans le même plan, les tôles 1 et
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3 étant semblables et les tôles 2 et,-,'4 étant aujubidblese Les diverses tôles sont de forme rectangulaire, la tôle l s'éten-
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dant de 1 .à à la 1 la tôle 2 s'étendant de 2a à 2.â'. la tôle 3 s'étendant de 3A à. 3a' et la tôle 4 s'étendant do 4 à à 4a' de sorte que l'extrémité de chacune des quatre tôles est contiguë au coté de la tôle suivante.
Dans cette forme de construction, la position des quatre tôles sera changée dans la couche suivante pour fournir un enevaucheia--nt des tôles des couches adjacentes, de sorte que la tôle 1 s'étendra de 3 à 7b, la tôle 2' de 2b à 2'b , la tôle 3 de 3b à 3 et la tôle 4 de 4b à 4b . Les tôles dans la seconde couche décrite forment le même dessin général que celles dans la première couche décrite, mais les
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positions des bords contigus étant déplacées de la position
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représentée en la1 ira,, 3, et 4 à la ,fIo,;1t 1 on représentée en pointillés 1)2.' t 2],'. 3J. 2, 4h$ Dans la structure iprëeentës à let fi.gu:t.'f2:
l, les colonD-:;:.3 du noyau 2 et 4 peuvent conet 1 tUi;.::r lue colonnes r1 or,oulalrxrt du noyau autour desquelles les czïxou7.saa:nia .!}l'1m.ai:;-''O (;t Sboondire du transformateur sont d1spo;s t:t les pa,tii de jonction 1 0t 3 formant les culasses reliant les colonnr;6 d'enrouPour comploter lm circuit t JJld!{.aét iqU0 du noyau..Dans cette structure, les lignes (le flux magnétique passent de fasou droite à, t:.'avers les parties droites des jdallbes et des c11lases et circulant autour des coins de cette atructurE3 à l!f.;)l1 près dé> la façon reposent ëa par les lignes fléchées Ó, de so't:3 que près de 1'e'xtrànit des tôles le flux doit passer sur le côté des éléLuents à ta.aii6:s les graine de 1'aci<5:
,, cette construction est entièrement saUafalSal1tc pour les noyaux employant
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de l'acier laminé a chaud habituel o la perméabilité n'est
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pas tibs dirr4r=:nt*, a angle droit de la direction de lainage) de celle dans la direction de lazaî3.ac rrlais 1'*xpé.tienc* a montré que ceci n,,;: convient pes à l'utilisation d13 nouveau type d'acier ayant une perméabilité prëfërës beaucoup plus grande et des postes en watts plus faiolMS lorsqu..! les liiex de flux magnétique pussent à travers la matière dans Ict. direction de laminage que lorsque ces lignes de flux passent à tiavoM la matière dans d'autres direct:!. ons, Pour de tels nouveaux types d'acier, de Manière à fa1J:
0 un usage efficace cites propriétés
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de la matière, il est nécessaire d'employer une construction
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dans laquelle les lignes de flux suivent la direction de larai-
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nage, ou de Magnétisation plus facile, en tous les points.
Dans la figure 2 des dessins, on notera que les bords continue
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des diverses feuilles ?t bzz et 10 formant une couche de la /\¯--
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matière du noyau sont coupés selon une diagonale ou à un angle à 45 par rapport à la direction des feuilles. Dans ce noyau, le flux tendra à suivre la direction de la plus facile magnétisa- tion comme il est représenté par les lignes portant des flèches 11, bien que ceci puisse ne pas être le chemin le plus court autour du coin..En suivant ce chemin, de la plus facile magnétisation ou de moindre résistance, les lignes de flux évitent la nécessité de passer de manière transversale à la direction de laminage près des extrémités des feuilles de chaque couche.
Le mérite de la construction dans laquelle les bords con- tigus des feuilles sont coupés en diagonale par rapport à la direction de la feuille d'après le principe représenté à la figure 2, en la comparant au jointement conventionnel par recou- vrement représenté à la figure 1, est facilement mis en évidence en se référant aux courbes des figures 13 et 14. A la figure 13, les valeurs des pertes véritables en watts sont portées en abscisses pour des densités de flux variables, portées en ordonnées et indiquées en kilogauss par cm2.
La courbe 1 représente les valeurs qui ont été obtenues d'expériences sur un noyau e ayant des joints coupés angulairement et correspondant au principe représenté à la figure 2, et la courbe II représente les valeurs obtenues d'expériences sur un noyau ayant le joint à recouvrement représenté à la figure 1, les deux noyaux étant de construction identique excepté en ce qui concerne la manière différente de réaliser les joints. Ces noyaux étaient d'une même matière identique à savoir le nouvel acier cité précédem- ment comme ayant la magnétisation la plus facile dans la direc- tion de laminage, qui est la direction des feuilles ou tôles telles qu'elles sont assemblées dans le noyau.
On notera par exemple que pour une densité de flux de 15 kilogauss par cm2, la perte du noyau pour une construction de joints coupés angulaire-
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ment représentée à la ±1 uJ.oi 2 est de 156 watts, et pour la construction représentée a, la figure l, la perte du noyau est de 212 watts, de sorte que la construction de lu. figure 2 a une perte en watts qui est de ?3,5 de celle pour la construc- tion représentée à la figure 1.
La figure 14 représente deux courbes III et IV. semblables à la figure 13. excepté que les abscisses représentent les watts apparents comprenant à la fois des pertes de puissance et réactives dans le noyau, ou la. caractéristique d'excitation voltampére de l'acier. Les watts apparente sont considérablement plus grands que les watts vrais, ca la composante déwattée du courant d'excitation est relativement grande, La composante défaites est
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également plus aensiblu aux différences dan.3 la densité as flux.
A la figure 14, la courbe III représente la caractéristique volta:mpèJ,'s du noyau ayant des joints coupés en diagonale ou angulairement, eoùhue à la figura 2 et la oouxbe IV représente la caractéristique vOlt-a.ru.pèr(';i d'un noyau semblable mais construit d'après la construction en recouvrement représentée a la figure i, les deux courbes étant établies pour les dzux ,Jl8ues noyaux représentés par les courbes de la figure 13. On notéox.a à la figure 14 que pour une densité de flux de 1,5 ki1ogduas les watts apparents pour un dessin des feuilles droites de la figure 1 sont de 2120 et les watts apparents de la figure 2 pour le dessin à joints
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coupés ànéNlal1t=>iient de la figure. 2 sont de 660 soit 31 1v des watts apparents de la construction de la figure 1.
Ce principe a été mis en réalisation dans les noyaux représentés aux figures suivantes et les tôles sont disposées de
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telle aorte que ,1(;)6 bords contigus dans les différentes couches sont décalés as lilanière à 1'ola. un jfhint i!clI' chevauchement imbriqué, ayant une reluctanc de joint plus faible que el toutes iss couches étaient constituées conß â la figure 2 dans laquelle
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les lignes diagonales fermant la jonction entre les couche sont superposées les unes aux autres.
En se référant à la structure du noyau représenté à la figure 3, comprenant quatre tôles 14, 15, 16 et 17 dans chaque couche du noyau, les tôles 14 et 16 sont semblables et sont re- présentées en détail a. la figure 5, et les tôles 15 et 17 sont semblables et sont représentées en détail à la figure 4. L'arran- gement des quatre membres de la structure du noyau, à savoir les deux colonnes d'enroulement formées de couches de tôle 15 et 17 et les culasses formées de couches de tôle 14 et 16, forme une fenêtre ayant une largeur W et une hauteur L.
La largeur des tôles 14 et 16 est légèrement plus grande que celle des tôles 15 et 17, cette dernière étant indiquée par la dimension M et la première par M + n. Le bord intérieur des tôles 14 et 16 qui est indiqué à la figure 5 comme W - m est également moindre que la largeur de la fenêtre, la dimension lacorrespondant à la quantité dont le bord diagonal de la tôle représentée à la figure 5 est déporté à partir du coin comme il est indiqué dans le coin gauche inférieur de la figure 5. On notera également que le bord intérieur (les tales 15 et 1? est quelque peu plus long que la longueur de la fenêtre comme il est indiqué à la figure 4 par la dimension L + m.
En se référant à la couche représentée par les positions en trait plein des tôles 14, 15, 16 et 17 de la fig.3, on notera que les bords contigus de deux tôles 16 et 17 s'étendent d'un point 18, qui est décalé du coin extérieur du noyau d'une dimension m, jusqutau point 19 correspondant au coin de la fenêtre et que, à l'extrémité opposée de la tôle 16, les bords contigus entre les tôles 15 et 16, s'étendent d'un point 21 situé au coin extérieur du noyau jusqu'à, un point 22 qui est décalé du coin inférieur de la fenêtre d'une dimension m.
on notera également que les coins opposée diagonalement sont semblables, c'est
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à-dire que dans les coins droit supérieur et gauche inférieur de
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la structU2'e représentée à la fig. 3e la jonction entré les bords contigus des tôles, figures en trait plein, s'étend vers l'estérieur à partir du coin de la fenête jusqu'à un point décalé du coin extérieur de la structure tandis que dans les coins
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droit 1nfé:riu' et gaucho supérieur de la. structure, les Doras contigus des tôles s'étendent du coin exté:'1.su,r de la structure jusque un point décalé du coin inférieur ";; 1;
felêtil4' On no- tera également que dans la couche adjacente dans laquelle les bords contigus entre les fôles dans la même couche sont indiqués en traits interrompus la situation des bords contigus est inver-
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se de sorte qu'à chaque coin où. une couche Blêcaxte, vers itax- térieur à partir du coin de la fenêtre la couche suivante s'écar-
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te vers l'intérieur à partir du coin ext odieux' de la atructure, En effectuant,cet inversement dans la situation des bords contigus entre les tôles d'une couche, les tôles 14, 16 comme il est représenté à la figure 5 seront retournés bout par bout de sorte
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que la partie décalée représentée par la di.l11eX1J:
IlOn .ci à la partie gauche inférieure de la fige 5 sera dans une couche adjacente à 11 angle Ixoit inférieur de la rixe 5 f':t albernera de la nz,,i,; rajon de l'angle supérieur droit à l'angle supérieur gauche pour la tôle 14. Les tôles 15 et 17 sont semblables aux deux extrémités et sont décalées dans des couches adjacentes d'une quantité indiquée par
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la dilenBion l!A de sorte que pour la tÔle 15.
par exemple dans la couche décrite tout d'abora, eu traits pleins à la tige 3, cet élément des pointe 18 et 19 à l'extrémité supérieure aux pointe 21 et 23 à l'extrémité taudis que dans la coucha décrite en second lieu, des tôles indiquées en
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traits interrompue, Il s'étendra des point.,i 21 et 23 à l'extrémité supérieure jusqu'aux points 18 et 19 à l'exti-émité inférieure. Les couches successives dus tôles 17, varient de la même façon que les
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tôles tôle étant dans position inférieure dans tôles 15, la tôle 17 étant dans sa position inférieure dans la couche dans laquelle la tôle 15 est dans sa position supérieure et vice-versa.
La figure 6 montre un arrangement de tôles 24, 25, 26 et 27 qui est d'une façon générale semblable à celui représenté à la Fig. 3 et dans lequel les tôles 25 et 27 correspondent à celle représentée à la fige 4 et les tôles 24 et 26 correspondent à celle représentée à la figure 7 et qui diffère de celle représentée à la fig. 5 en ceci que le bord intérieur de la tôle est d'une longueur W correspondant à la pleine largeur de la fenêtre et $'étend à angle droit sur une longueur a de aorte que la partie en biseau p est la même aux deux extrémités de la tôle correspondant à la dimension p du bord diagonal de la tôle représentée à la fige 4.
Avec cet arrangement de tôles supérieure et Inférieure qui sont utilisées pour former les partiesen culasse du noyau., le petit vide représenté par le triangle 19, 22, 23 à la fige 3 est supprimé et le noyau présente une surface Interne lisse autour des coins de la fenêtre.
On notera que les constructions représentées sur les figures 3 et 6 sont telles que, bien que les bords contigus des feuilles dans les différentes tôles de couches adjacentes sont étagées de manière à constituer un jointement par recouvrement aux coins du noyau, les bords intérieur et extérieui des couches de tôle sont en alignement, c'est-à-dire que les bords internes des tôles formant la fenêtre sont alignés avec les bords correspondants des couches adjacentes de manière magnétique, et que les borde externes des différentes tôles sont alignés de façon correspondante de manière à former une structure compacte ayant des di- mensions minima pour une quantité donnée de matière utilisée* Cette construction rend possible de "taper ou bloquer" le noyau,
c'est-à-dire d'appliquer une pression sur les bords des feuilles
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de la pile, de maniée à aligner les borda de toutes les feuilles,
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On notera, égale.h;JÏlt qU(;; les culasses àu-fiessus et aud8S'<WUS de la fenêtre comme Il est èpx.éae<ité à la figure 6 ont m-s largeur N + n, tandis que las colonnes -verticales d'enroulement
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du noyau ont une largeur N à: sorte qu" les culasses sont élargies paT x'appoxt aux colonnes d'c;n>:oulwuient , 0 ont une secLion transversale plus g.rar:1a.e que des colom18s d'enroulement de soite, que la densité du flux y est iaoinàx.e.
Cet élargispeut étr6: aug.-1enté si on le désire un changeant ,tangli;7 de coupe en.tre les éléments contigus des feuilles de 451le coaucie il est représenté)) sans introduire: aucun flux transversal* Le flux suivra ainsi les lignes de flux de plus facile magnétisation comme il est représenté par les lignes fléchées 11 à la fig.2.
On notera également qu'en coupant les bords contigus des
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feuilles de matlére magnétique 'poux réaliser les jolïita à coupure angulaire représentés aux figures 20 3 et 6, la reluctaaice du joint entre les feuilles adjacentes sera abaissée car la longueur des bords contigus est augmentée dans le rapport #2 à 1 par rapport à la coupe à angle droit représentée à la fige 1. Cette augmentation de la longueur de bord contigu entre ces éléadjacente réduit la densité du flux aux Joints en proportion correspondante.
Cette diminution de la leluctance de
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l'entrefer dans le joint diagonal à recouvrsuifsnt lepréaenté aux figures 3 et 6, élevé considérablement l'efficacité du noyau à l'entrefer au-dessus de celle d'un noyau ayant le recouvrement habituel représenté à la figure 1.
A la fige 8, on a représenté un arrangement de tôle pour la construction d'un noyau ayant trois colonnes tel qu'll peut
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étrr utilisé dans un transforuateur triphasée .La colonne centrale 32 est formée de tôles ayant le contour â epx'èsenté la figure 9, et les colonne-3 >sxte,mes µ3 et 34 de tôles ayant le con- toux représenté à la fig. 10, tandis que ses éléments de culasse
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25, 36, 3? et 38 sont formés de tôles découpées comme il est représenté aux figures 11 et 12.
Les éléments des colonnes extérieures 33 et 34 alternent leurs positions dans les différentes couches de la structure du noyau de la morne façon que les tôles des deux colonnes extérieures 15 et 17 à la figure 3, s'éten- dant des points 21 et 23 au sommet aux points 18 et 19 à la base sur une des couches comme il est représenté en traits pleins pour l'élément 34 et à partis des points 18 et 19 au sommet jus- qu'aux points 21 et 23 à labase comme il est représenté en traits'pleins pour l'élément 33 de la figure 8.
Les bords externes de l'élément 32 comme les bords intérieurs des éléments 33 et 34 sont plus longs que la fenêtre, dans la structure du noyau, d'une dimension m, le coin 42 sur un bord étant avancé de la dimension !il au-delà du coin 41 dans le sens opposé. La pente des borde depuis les points 41 et 42 vers les pointa 43 aux extrémités de l'élément 32 forment un angle de 45' par rapport à la direction de Isolément 32. En plaçant les éléments 32 dans le noyau de manière à alterner le côté qui est le plus haut, le point extrême 43 varie en position depuis le point 43 jusqu'au point 44 comme il est représenté à la fige 8, et les points 41 et 42 s'échangent.
Le point 41 coincide avec le point de la fenêtre et le coin 42 en est à une distance ni* Deux tôles différemment découpées sont requises par les culasses, comme il est représen- té pour les figs. 11 et 12 et deux éléments alternant d'un côté à l'autre. Par exemple, l'élément de la figure 11 est représenté en traits pleins en 37 et 36 à la fig. 8 et l'élément représenté à la fige 12 est dessiné en traits pleine en 35 et 38 à la figure 8.
Dans les positions des couches adjacentes,les positions raja¯ tives des éléments sont inversées de sorte que l'élément de la fige 11 est en 35 et 38 comme il est représenté en traits interrompus et l'élément de la figure 12 est en 37 et 36 comme il est
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représenté en traits interrompus., On notera qu'il la fi6" 12, la. t31e est aU:1- son côté 111té.:: 1uu1' d'un# .ll.,ll:; lOl1U,t')u:r VI que la largeur de la îca"t=: et les bords contigus ax t3les adjacentes clans la lJlEhae couche s'étendent verx 1p xtrbi;,u: , pax'tir du Cp1'1 intérieur do la fenêtre jusqu'à un point décalé du coin ue la tôle ou structure uu noyau d'une 1011;.u'.JUJ" .;J1..
La tûl:3 s."t:pd:iTlt::3 à, la figure 11 a sur aon côté intérieur une ùluldnsion W-2m, de aorte qu.J lo:qu 1,: Ist placée en position COlluile il est reréss.tô en traits pleins à la fig. a eu tant qu'éléments de culasse 31 et 3et les deux coins intérieurs sont décalés des coins de la fenêtre d'une dimension 71p st 13 oo-cd contigu. à la tôle adjacente de la colonne extérieure dans lé:!..jltltl:J ooucne s'étend d ce point décalé au coin xtx'.#u du noyau Dans le contour en traite .,il.;ins des t'c:llx,..l.s:;;;Wc3wx7,t"u' à la figt tey Isolément 33 du 1,)kaù1oi'nie extérieure est représenté à sa position basse, s'étendent des pointe 18 et 19 au sommet Vers les points 21 et 23 à la -L)a:3p-e t tanét1s que 1 t élélll,mt d.e colonne 34 est à sa position supérieure et :
.d.t dos coins 21 (et 23 au somnist jusqu'aux points 19 et 18 à la oase et l'élément de colonne centrale 32 est dans uni position dana laquells les coins 42 sont à J'extiéialté %ùpé#1;;u"± e droits et gaz l'extrémité inférieure gauche de 1 t élément t CO.illille on voit sur les figures 8 et 9p et les coins 41 sont à 1 wextJ.'é.lll1té supérieure gauone et à. 1'extrémité inférieure droite, comme on 1(;) voit sur ces figures.
De même, la tÔle représentée à la fil. Il est dessinée dane la position en traits pleins . la fig. 8 étant â la base de la , 'n, atre gauche et au dOllill8t de la fentx0 droite, tandis que la tôle représentée à. la fige 12 est deMinée au 80JJ.ill:;,t de la ±éenêtr.e gauche et à la base'de la f8ntl droite.
Dans la. couche de tôle présentant les borde contigus représentée ':.!n traita interrompus, les positions des diverses tôles sont éCl1aJ:16:::EI par rapport aux
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positions extraits pleins, la tôle de la colonne 33 étant représentée dans la position supérieure et la tôle de la colonne 34 étant représentée à sa position inférieure, tandis que dans la colonne médiane 32, la position de la tôle est inversée de sorte que les points externes 43,comme il est représenté à la fige 9, occupent les positions 44 indiquées à la fige 8 et les points 42 sont dans les coins supérieur gauche et inférieur droit de la tôle comme il est montré à la fige 8. De la même façon, les positions des tôles représentées aux figures 11 et 12 sont inversées.
La'tôle de la figure 11 étant représentée en traits interrompus sous la fenêtre droite et au-dessus de la fenêtre gauche et la tôle de la figure 12 étant dessinée en traits interrompus au-dessous de la fenêtre gauche et au-dessus de la fenêtre droite* Cet arrangement de couches de tôles alternées,
utilisées pour former la structure du noyau fournit une disposition dans laquelle les différentes feuilles ou tôles employées sont disposées dans la structure de façon telle que les lignes de fluxe magnétique s'étendent dans le sens des éléments jusqu'au bord contigu de l'élément adjacent suivant dans la même couche de tôles formant le noyau et les bords contins des tôles dans les couches adjacentes sont décaléss les unes des autres pour fournir un recouvrement diagonal adjacent au coin des fenêtres d'une manière semblable à celle des arrangements représentés aux figures 3 et 4.
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.