<Desc/Clms Page number 1>
MESURE DE LA DIFFERENCE DE FREQUENCE DE COURANTS ALTERNATIFS.
L'invention se rapporte à des dispositions électriques de mesure de différence de fréquence comportant également des moyens d'indication du signe de la différence mesurée.
Il existe un grand nombre de cas largement différents entre eux, dans lesquels il est nécessaire d'indiquer ou de mesurer la différence entre deux fréquences, dans le but d'obtenir un renseigne- ment, ou d'exécuter une fonction quelconque. Dans certains de ces cas, également, il est nécessaire de pouvoir déterminer le signe de la différence c'est à dire de savoir laquelle des fréquences est la plus grande. Une application intéressante, par exemple, est celle aux systèmes de détermination de route des avions et c'est en rela- tion avec un tel système que l'invention va être décrite. Il est bien entendu, cependant, que l'invention est d'intérêt général et qu'on n'entend nullement la limiter à une application particulière
<Desc/Clms Page number 2>
quelconque.
Les montages de mesure ou d'indication comportant certaines caractéristiques de l'invention font usage de dispositions suivant lesquelles des ondes de l'une des fréquences sont, en fait, modulées par des ondes de l'autre fréquence. Les processus mis en jeu peuvent être également considérés comme une "modulation", ou une "demodula- tion", au choix, aucune différence fondamentale n'existant entre ces deux processus. En conséquence, le terme de "modulation", ou celui de "modulateur" seront utilisés de façon uniforme au cours de la pré- sente description, pour indiquer toute combinaison, ou tout organe de combinaison de deux fréquences, en vue d'obtenir une fréquence- somme ou une fréquence-différence, ou l'ensemble de ces deux fréquen- ces résultantes.
L'invention comporte notamment l'emploi de dispositions de montage connues dans la technique sous le nom de Il modulateurs à bande latérale unique ", dont les caractériques seront expliquées plus loin. Il suffit actuellement d'établir que les modulateurs à bande latérale unique peuvent être faits de manière à avoir la propri- été de supprimer la bande latérale supérieure ou l'inférieure, ou les deux, dans certaines conditions, au moyen d'un processus de suppres- sion n'impliquant pas l'usage de filtres.
Conformément à certaines caractéristiques de l'invention, il est prévu un montage électrique destiné à mesurer, en grandeur et en signe, la différence entre les fréquences de deux ondes. Le- dit montage comporte des moyens d'application des deux fréquences à l'un et à l'autre de deux modulateurs à bande latérale unique, dis- posés de manière qu'une bande latérale inférieure soit produite seulement dans un des modulateurs quand la différence des fréquences a un signe déterminé et seulement dans l'autre modulateur quand la- dite différence est du signe opposé.
Conformément à un autre de ses aspects, l'invention prévoit
<Desc/Clms Page number 3>
un montage électrique destiné à l'obtention d'un courant, ou d'une tension électriques, dont la grandeur et le.signe dépendent de la différence entre les fréquences de deux ondes. Le montage comporte les moyens d'application des deux ondes à l'une et à l'autre de deux dérivations contenant des éléments modulateurs ou des réseaux déphaseurs fonctionnant en quadrature et disposés de façon telle qu'une bande latérale à la fréquence-différence soit obtenue seule- ment dans une branche quand la différence est positive et seulement dans l'autre branche quand la différence est négative.
A un autre point de vue, l'invention peut être considérée comme comportant un montage électrique de détermination de la gran- deur et du signe de la différence entre les fréquences de deux on- des. Le montage comporte deux dérivations modulatrices à bande laté- rale unique disposées de façon telle que, lorsqu'on leur applique des ondes aux deux fréquences, on obtient une bande latérale infé- rieure unique à la fréquence-différence, ladite bande latérale uni- que étant obtenue sur l'une des dérivations quand la différence est positive et sur l'autre dérivation quand la différence est négative.
Sous un autre de ses aspects, l'invention peut comporter un montage électrique de détermination de la grandeur et du signe de la différence entre les fréquences de deux ondes. Le montage com- porte un modulateur à bande latérale unique, dans lequel les énergies de sortie de deux voies modulatrices sont combinées, au moyen d'un montage termineur à quatre fils et disposées de manière qu'on ob- tienne une.bande latérale inférieure à deux bornes de sortie du mon- tage termineur quand la différence de fréquence a un signe déter- miné et a deux autres bornes de sortie dudit montage termineur, con- jugué avec les deux premières bornes, quand la différence de fréquen- ce est du signe opposé.
Considérée dans une de ses applications, l'invention peut comporter l'emploi d'un montage électrique de production d'un courant
<Desc/Clms Page number 4>
redressé dépendant de la, grandeur et du signe de la différence entre les fréquences de deux ondes. Ledit montage comporte deux paires de modulateurs et deux redresseurs de sortie, des moyens d'application des ondes de la première fréquence avec la même phase à l'un des mo- dulateurs de chaque paire et, avec la phase opposée, à l'autre modu- lateur de chaque paire, des moyens d'application des ondes à la se- conde fréquence, avec la même phase aux deux modulateurs d'une paire et a,vec une phase différant de celle-ci de 90 aux deux modulateurs de l'autre paire,
des moyens de combiner séparément les énergies de sortie des modulateurs de chaque paire et des moyens d'application de la somme des énergies de sortie combinées à l'un des redresseurs de sortie et de la différence desdites énergies à, l'autre redresseur de sortie, une desdites énergies combinées éta,nt tout d'abord dépha- sée de 90 .
Enfin, selon un autre mode de mise en oeuvre, l'invention peut prévoir un montage électrique de production d'un courant redres- sé dépendant de la grandeur et du signe de la différence entre les fréquences de deux ondes. Ledit montage comprend deux modulateurs et deux redresseurs de sortie, des moyens d'application des ondes à la première fréquence auxdits modulateurs, des moyens d'application des ondes à la seconde fréquence à chacun desdits modulateurs, avec une différence de phase de 90 , des moyens d'application des bandes la- térales obtenues à partir de l'un des modulateurs à chaque redres- seur de sortie et des moyens d'application des bandes latérales ob- tenues à partir de l'autre modula,teur à l'un des redresseurs de sor- tie avec une avance de phase de 90 et à l'autre redresseur de sor- tie avec un retard de phase de 90 .
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la descrip- tion suivante et à l'examen des dessins joints, qui en représentent schématiquement, à titre d'exemples non limitatifs, quelques modes de réalisation.
<Desc/Clms Page number 5>
La figure 1 représente symboliquement, à l'aide de rectan- gles, les caractéristiques principales de l'invention.
Les figures 2 et 3 sont des variantes de la figure 1 .
Les figures 4 et 6 sont des schémas de deux modes de mise en oeuvre comportant les mêmes caractéristiques principales que la figure 1 .
Les figures 5 et 7 représentent des détails des modulateurs utilisés respectivement aux figures 4 et 6 .
Le schéma symbolique de la figure 1 expose les caractéris- tiques principales de l'invention. Les courants aux fréquences FI et F2, (fixes ou variables) dont on désire déterminer la différence f, sont appliqués à deux filtres correspondants 1 et 2, qui ne sont nécessaires que s'il est possible qu'il se produise des fréquences de brouillage indésirables, qui doivent être supprimées.
Après avoir traversé le filtre-1, la fréquence FI est appli- quée, en parallèle, à deux dérivations semblables du montage. La dé- rivation supérieure comporte deux modulateurs semblables 3 et 5, connectés en parallèle et aboutissant à un réseau 7 produisant un déphasage en quadrature. Ce réseau comporte lui-même deux réseaux déphaseurs connectés en cascade l'un avec le modulateur 3 et l'autre avec le modulateur 5 et établis de manière à produire, à toutes les fréquences envisagées, une différence de phase de 90 entre les deux courants de sortie. Lesdits courants sont ensuite combinés et appliqués, à travers un filtre passe-bas 9 et un réseau conformateur 11, à un redresseur de sortie ou détecteur 13, à la sortie duquel est connecté une résistance RI, aux bornes de laquelle il produit une différence de potentiel continue.
La dérivation inférieure du montage comporte des éléments semblables, les modulateurs 4 et 6, le réseau déphaseur en quadra- ture 8, le filtre 10, le réseau conformateur 12 et le détecteur 14, connecté à une seconde résistance R2, égale à RI .
<Desc/Clms Page number 6>
Le courant de fréquence F2 est utilisé comme courant por- teur pour les modulateurs 3, 4, 5, 6, et il leur est appliqué par paires, à travers un réseau déphaseur en quadrature 15, de même na- ture que 7 et 8, de telle sorte que les modulateurs 5 et 6 sont ali- mentés au moyen de courant porteur dont la phase diffère de 90 de celle du courant porteur appliqué aux modulateurs 3 et 4 .
Un appareil indicateur 16 est connecté aux bornes extrêmes des résistances RI et R2, comme représenté. L'appareil 16 peut, par exemple, être un voltmètre à courant continu dont le zéro est au mi- lieu de la graduation. Les réseaux 7, 8 et 15 peuvent, par exemple, être éta,blis à la manière décrite dans le brevet anglais n 547.601, mais tous autres moyens convenables de produire un déphasage de 90 sur une bande de fréquences de la largeur nécessaire peuvent être utilisés. Les filtres passe-bas 9 et 10 sont utilisés pour éliminer les bandes latérales supérieures indésirables et on a introduit les réseaux conformateurs 11 et 12,afin que les tensions appliquées aux détecteurs 13 et 14 puissent varier de toute manière désirée avec la fréquence-différence f . La méthode d'établissement de ces réseaux est bien connue.
Les détecteurs 13 et 14 peuvent être de tout type convenable et les connexions aux résistances RI et R2 doivent avoir des polarités telles que des courants continus passent en sens inver- ses dans RI et dans R2, comme indiqué par les flèches à la figure 1 .
On peut signaler ici que, si l'on omet les réseaux confor- mateurs 11 et 12, le système peut encore être utilisé pour indiquer le signe de f, dans le cas où sa grandeur n'a pas besoin d'être con- nue.
A la figure 1, le réseau 15 est commun aux deux dérivations du montage. Aucune différence essentielle de fonctionnement ne sera,it obtenue si ce réseau était réalisé en double, de manière qu'on puisse affecter séparément un réseau à chaque dériva,tion. Chaque dérivation de la figure 1 comprend donc en réalité un modulateur à bande latérale
<Desc/Clms Page number 7>
unique fonctionnant conformément au brevet anglais n 260. 067 et également au brevet des Etats Unis d'Amérique n 2.248.250, et décrivant notamment divers montages de modulation à bande latérale unique au moyen desquels on peut faire pratiquement disparaître certaines bandes latérales.
Dans la présente description, une quel- conque de ces dispositions sera appelée un " modulateur à bande latérale unique ". Conformément à une caractéristique de la pré- sente invention, la disposition est telle qu'une des dérivations de la figure 1 produit la bande latérale inférieure FI F2, seulement si FI est plus grand que F2 et que l'autre dérivation produit la bande latérale inférieure F2 - FI seulement si F2 est plus grand que FI .
On suppose que chacun des réseaux 7,8, et 15, introduit un déphasage # dans la voie inférieure de la figure 1 et un dé- phasage # + 90 dans la voie supérieure. L'angle f peut dépendre de la fréquence, mais il est sans influence sur la suppression des bandes latérales. Dans l'explication de l'invention, on supposera, pour plus de simplicité que # est nul, de sorte que chacun des ré- seaux 7,8 et 15 peut être considéré comme consistany en un réseau unique de déphasage de 90 , disposé dans le circuit supérieur seu- lement. # a seulement pour effet de charger la phase du courant combiné de sortie appliqué aux filtres 9 et 10 et cette phase est sans importance, puisque ces courants sont ensuite redressés séparé- ment.
En se référant au brevet des Etats Unis d'Amérique cité plus haut, on voit que la dérivation supérieure de la figure 1 des dessins est pratiquement équivalente à la figure 2 dudit brevet, lorsque la transmission se fait de droite à gauche. Comme indiqué à ce brevet, on obtient seulement à la sortie une bande latérale in- férieure FI - F2 si FI est supérieur à F2 et'on n'obtient rien si FI est inférieur à F2 . De même, la dérivation inférieure de la
<Desc/Clms Page number 8>
figure 1 des dessins de la présente demande est pratiquement la même que la figure 1 du brevet a.méricain, dans le cas de la trans- mission de droite à gauche. La bande latérale inférieure F2 - FI n'est obtenue que si F2 est supérieur à.
Fl, mais elle est accom- pagnée par la bande latérale supérieure FI # F2. Si FI est supé- rieur à F2, on n'obtient que la bande latérale supérieure seule.
Ainsi, avec la, disposition de la figure 1 ci-jointe, on n'obtient la bande latérale inférieure FI - F2, dans la dérivation supérieure, que si FI est supérieur à F2 et la bande latérale infé- rieure F2 - FI n'est obtenue, dans la dérivation inférieure, que si F2 est supérieur à FI . Toutefois, dans les deux cas, la bande latérale supérieure FI # F2 est obtenue dans la dérivation infé- rieure, mais non dans la dérivation supérieure.
Les filtres 9 et 10 sont prévus en conséquence, pour élimi- ner les bandes latérales supérieures. Théoriquement le filtre 9 n'est pas nécessaire, mais, en pratique, l'élimination complète de la bande latérale supérieure FI + F2, dans la dérivation supérieure, est diffi- cile à obtenir, car elle nécessite que le réseau 7 soit établi de manière à donner un déphasage de 90 sur une gamme de fréquences très large, comprenant FI + F2 aussi bien que f . On voit donc qu'une bande latérale inférieure est appliquée à l'entrée du réseau conformateur 11 seulement quand FI est supérieur à F2 et à l'autre réseau conformateur 12, seulement quand FI est inférieur à F2 .
On obtient donc dans RI un courant redressé proportionnel à la dif- férence de fréquence dans le premier cas et, dans le second cas, le- dit courant est obtenu dans R2, de telle sorte que l'appareil de mesure 16 dévie d'un côté du zéro quand f est positif et de l'autre côté, quand f est négatif. Il est nécessaire d'expliquer qu'au prix de l'emploi d'un réseau supplémentaire de déphasage en quadra,ture l'élimination théorique de la bande latérale supérieure peut être obtenue dans les deux dérivations. Ceci est représenté à la figure 2,
<Desc/Clms Page number 9>
qui indique la modification nécessaire dans la partie gauche de la figure 1 pour produire ce résultat, tous les organes à droite des modulateurs 5 et 6 étant les mêmes qu'à la figure 1 .
Le réseau supplémentaire 18 peut être semblable à 15 et sa polarité est la même, de manière qu'il introduise un déphasage de 90 # # dans la voie supérieure. La dérivation inférieure du mon- tage est alors semblable à la figure 4 du brevet américain cité dans le cas de la transmission dans l'un ou l'autre sens. Toutefois, com- me, ainsi qu'il a déjà été expliqué, la suppression des bandes laté- rales supérieures dans les modulateurs n'est jamais complètement obtenue, les filtres 9 et 10 (figure 1) sont généralement nécessaires en pratique, de sorte que le réseau supplémentaire 18 ne donne que peu ou point d'avantage pratique.
Si l'on se reporte de nouveau à la figure 1, on voit que les deux composantes qui sont combinées à l'entrée de 7 sont les mêmes que celles qui sont combinées à la sortie de 8, mais, dans un cas, elles sont ajoutées entre elles et, dans l'autre cas, retran- chées. En d'autres termes, l'une des composantes est de même phase aux sorties de 7 et de 8 et l'autre composante est de phases oppo- sées en ces points. La constatation de ces faits permet de simpli- fier la figure 1 comme représenté à la figure 3 . Les modulateurs 3 et 5 et le réseau de quadrature 7 ne sont pas nécessaires. Les deux composantes à la sortie du réseau 8 sont respectivement appli- quées à deux paires conjuguées de bornes d'entrée d'un organe de terminaison à quatre fils TS, de type bien connu.
Les deux autres paires conjuguées de bornes de sortie de TS sont respectivement con- nectées aux côtés entrée des filtres 9 et 10, le reste du montage étant tel que représenté à la figure 1 . Conformément aux proprié- tés bien connues d'un organe de terminaison à quatre fils, les deux composantes en provenance de 8 s'ajoutent entre elles à l'entrée de l'un des filtres 9, 10 et se retranchent à l'entrée de l'autre, de
<Desc/Clms Page number 10>
sorte que l'effet sur l'appareil de mesure 16 est le même qu'à la figure 1 . La, disposition de la figure 3 permet ainsi d'économiser deux modulateurs et un réseau à quadrature, au prix d'un organe de terminaison à quatre fils.
Dans les montages pratiques basés sur le schéma symbolique de la figure 1, il est fréquemment possible d'économiser des appareils en combinant les fonctions de deux, ou de plus de deux des organes représentés, en un seul montage. Le résultat de ceci est que, dans le mode de réalisation pratique qui va être décrit, il ne sera pas pos- sible d'identifier séparément tous les éléments représentés à la fi- gure 1 .
La figure 4 montre un exemple de montage pratique comportant certaines caractéristiques de l'invention et adapté au système de re- pérage d'avions décrit à la demande de brevet n 2.026/41 du
Dans ce système, un avion poursuivant un a.utre appareil porte une antenne émettrice Z, produisant une onde porteuse de fréquence F et ledit avion porte également deux antennes réceptrices X et Y, dispo- sées à quelque distance l'une de l'autre. Les antennes réceptrices recueillent les ondes réfléchies sur l'appareil poursuivi, ondes qui seront, en général, de fréquences légèrement différentes de celle transmise et légèrement différentes entre elles, à cause de l'effet Doppler. Ces fréquences seront dénommées respectivement F + FI et F + F2. FI et F2 étant petits comparés à, F .
En mesurant la diffé- rence FI - F2, en grandeur et en signe, il est possible, comme expli- qué à ladite demande de brevet, de permettre à l'appareil poursuivant de se régler sur la meilleure route.
Le montage de la figure $ comprend deux parties, dont la première est représentée symboliquement, sous forme de rectangles, et montre une manière dont les ondes des fréquences FI et F2 peuvent être commodément obtenues, par des moyens connus, à partir des ondes reçues séparément par les antennes X et Y . La seconde partie
<Desc/Clms Page number 11>
représente une disposition conforme aux principes exposés à propos , de la figure 1, pour la mesure de FI - F2 .
Le rectangle 20 de la figure 3 représente l'oscillateur porté par l'avion pour la production des ondes F, fournies à l'en- tenne émettrice Z . 21.22. 23. sont trois'changeurs de fréquence semblables, de tout type convenable, alimentés à partir de 20 en fréquence F .
Parmi ces derniers, 21 et 22 sont alimentés directement, mais 23 est alimenté à travers un réseau 30, introduisant un dépha- .sage de 90 . Si l'oscillateur 20 est relié à 23 par un câble plus long d'un quart de longueur d'onde que celui qui'relie 20 à 21 et à 22, le réseau 30 n'est pas nécessaire, sa fonction étant remplie par la longueur supplémentaire du câble. Le changeur de fréquence 21 est connecté à l'antenne X et 22 et 23 sont connectés en parallèle à l'antenne Y . Les filtres 24, 25, 26 sont agencés de manière à supprimer les fréquences indésirables provenant des changeurs de fréquence et 27,28, 29, désignent des amplificateurs, de préférence pourvus d'organes de maintien d'un niveau de sortie constant.
..On voit que des ondes de fréquence F2, mais différant en phase de 90 , seront obtenues à la sortie des'amplificateurs 28 et 29 . On suppose, pour plus de simplicité, que F2, obtenu à partir de l'amplificateur 28 a la phase zéro, de sorte que l'autre F2 à la phase 90 . Les ondes FI peuvent avoir une phase quelconque.
Les énergies de sortie des trois amplificateurs 27.28.
29. sont respectivement appliquées aux enroulements primaires de trois transformateurs TC, TB, TA . Parmi ceux-ci, TA et TB ont deux enroulements secondaires égaux et TC a quatre enroulements secondaires égaux.
La polarité de ces enroulements secondaires est indiquée à la figure 2 par les signes + et-, qu'on doit interpréter comme suit.
<Desc/Clms Page number 12>
Quand un courant alternatif est appliqué à l'enroulement primaire d'un transformateur quelconque, les potentiels aux bornes de tous les enroulements dudit transformateur marquées + sont de même phase.
Le montage de mesure comporte deux tubes électroniques V1 et V2, disposés comme des redresseurs en opposition. Ces tubes cor- respondent aux redresseurs 13 et 14 de sortie de la figure 1 . Les résistances RI et R2, correspondant aux résistances de mêmes désigna- tions de la figure 1, sont respectivement connectées en série avec les anodes et la batterie d'anode BI (ou autre source de haute ten- sion convenable) est connectés au point de jonction de ces résistances.
L'appareil de mesure 16 est connecté comme représenté à la figure 1 et il est shunté par un condensateur convenable C, destiné à suppri- mer les composantes de courant alternatif de l'énergie de sortie redressée des tubes.
Deux résistances égales R5 et R6 sont connectées en série avec une partie du circuit des grilles de commande commune aux deux tubes et il est également prévu une batterie de polarisation conve- nable, ou autre source de polarisation B2 . Les deux cathodes peu- vent être mises à la terre comme indiqué.
Les références R7 et R8 désignent des résistances égales en shunt sur les grilles de commande et la chute de potentiel aux bornes de deux autres résistances égales R3 et R4 est appliquée entre les grilles de commande, à travers des condensateurs égaux C7 et C8 .
Les résistances R3, R4, R5 et R6 constituent respectivement les charges de quatre modulateurs semblables MI. M2. M3. M4 . La figure 5 indique les détails de l'un de ces modulateurs M, qui com- porte quatre redresseurs (tels que des redresseurs à, l'oxyde de cuivre, ou au sélénium) disposés en pont, dont deux angles en dia- gonale sont reliés aux bornes d'entrée 1, 2, et les deux autres angles en diagonale, aux bornes de sortie 3, 4 . Ces nombres ont
<Desc/Clms Page number 13>
été reportés sur la figure 3, de manière à définir les polarités relatives des redresseurs.
On voit que MI et M2 sont alimentés à la fréquence F2 avec la même phase, mais à la fréquence FI avec des phases opposées. Il en est de même de M3 et de M4, si ce n'est que la phase de F2, appli- quée à MI et à M2 est de 90 en avance par rapport à la phase appli- quée à M3 et à M4. De plus, les sorties des deux paires de redres- seurs sont respectivement connectées en série et en opposition.
Les réseaux C7, R7 et C8, R8, du type en L, accomplissent les fonctions combinées des éléments 7 et 11 et 8 et 12 de la fi- gure 1, respectivement. Les résistances R7 et R8 doivent être de faible valeur, par rapport aux impédances des condensateurs C7 et C8, sur la gamme de fréquences intéressante. Dans ce cas, la tension aux bornes de R7 et de R8 sera pratiquement de 90 en avance de phase sur la tension aux bornes de R3 et de R4 et, de plus, elle sera proportionnelle à la fréquence.
Par suite, la tension appliquée aux grilles de commande de VI et de V2 sera égale à la chute de tension aux bornes de R5 et de R6, plus ou moins, respectivement, une tension proportionnelle . à la chute aux bornes de R3 et de R4, en avance de phase de 90 .
Les réseaux C7. R7 et C8. R8 ne représentent qu'une des manières d'obtenir le déphasage désiré de 90 . Des résultats ana- logues pourraient être obtenus, par exemple, au moyen d'un couplage par induction mutuelle.
Les tubes VI et V2 sont disposés en fait, comme un modula- teur équilibré. Les tensions d'entrée appliquées en parallèle aux grilles de commande, tensions obtenues à partir des résistances R5 et R6, si elles étaient seules, ne causeraient aucune déviation de l'appareil de mesure 16, puisque les courants dans RI et R2 seraient égaux et opposés. L'effet de la tension d'entrée en push-pull sur les grilles, tension obtenue à partir des résistances R7 et R8 est
<Desc/Clms Page number 14>
de déséquilibrer les tensions appliquées en parallèle aux grilles, dans un sens qui dépend des phases relatives des tensions d'entrée en push-pull et en parallèle. Les tensions d'entrée en push-pull et en parallèle sont de même phase ou de phases opposées, suivant 'que c'est FI ou F2 qui est le plus grand.
Le courant de déséquilibre in- diqué par l'appareil 16 est proportionnel à FI - F2, par suite de l'usage des réseaux C7, R7 et C8. R8, tant que les amplificateurs 27,28 et 29 donnent une amplitude de sortie constante. Si le mon- tage n'est nécessaire que comme indicateur de zéro ( c'est à dire pour indiquer l'égalité entre F1 et F2 ) les amplificateurs n'ont pas besoin de donner une amplitude de sortie constante, mais une comman- de automatique de sortie quelconque sera généralement à désirer.
VI et V2 sont également, en fait, disposés en démodulateur équilibré. La tension d'entrée aux bornes de R5 et R6 (en parallèle) ne cause aucune déviation de l'appareil de mesure 16, puisque les courants dans RI et R2 tendent à s'équilibrer. L'effet de la tension d'entrée aux bornes de R7 et de R8 (en push-pull) est de déséquili- brer la tension d'entrée des tubes, dans un sens dépendant de la phase de la tension d'entrée en push-pull par rapport à, la tension d'entrée en parallèle. La tension d'entrée en push-pull est de même phase que la tension d'entrée en parallèle, ou de phase opposée, suivant que c'est FI ou F2 qui est le plus grand. Le courant de dé- séquilibre indiqué par l'appareil 16 est proportionnel à FI - F2 .
Ceci est obtenu grâce à l'utilisation en 27,28 et 29, d'amplifica- teurs à tension de sortie constante et à l'usage du montage C7. C8, R7 R8 .
Si le système est principalement utilisé comme indicateur de zéro, les amplificateurs 27. 28. 29. n'ont pas besoin d'être du type à tension de sortie constante, mais une commande automatique quelconque est généralement à désirer à la sortie. Comme expliqué à propos de la figure 1, les bandes latérales non désirées FI + F2
<Desc/Clms Page number 15>
apparaîtront. Elles peuvent être éliminées, comme indiqué, par des filtres appropriés. Dans le cas de la figure 4, ces bandes latérales sont pratiquement éliminées au moyen des condensateurs C3. C4. C5.
C6 connectés en shunt sur les résistances de charge R3. R4. R5. R6 .
Cette disposition est entièrement satisfaisante quand FI + F2 est grand par rapport à f . Dans les autres cas, ces condensateurs peu- vent être remplacés par une ou plusieurs cellules de filtres d'ondes appropriés, placés au même point.
Selon une variante, on peut également supprimer C3 et C4 et connecter un condensateur unique entre les points H et K,-ou bien un filtre d'ondes peut être inséré en ce point. De même, C5 et C6 peuvent être supprimés et l'ensemble de R5 et de R6 peut être shunté par un condensateur unique, ou bien ces deux résistances peuvent être reliées au circuit des grilles de commande à travers un filtre d'ondes. Aucune de ces variantes n'est indiquée à la figure 4 .
Une version simplifiée de la figure 4 est représentée à la figure 6 et permet d'obtenir pratiquement les mêmes résultats. Sur ces deux figures, les mêmes références désignent les mêmes organes, qui n'ont pas besoin d'être décrits à nouveau. Deux modulateurs en anneau RMI et RM2 sont utilisés au lieu de quatre redresseurs en pont et des transformateurs à prise milieu secondaire sont employés.
La partie de gauche de la figure 4, dans laquelle les fréquences FI et F2 sont recueillies sur les antennes, n'est pas reproduite sur la figure 6, mais on comprendra que lesdites fréquences peuvent être obtenues de cette manière, ou de toute autre manière désirée.
Les transformateurs TTA et TTB, qui fournissent la fré- quence F2 comportent chacun un enroulement secondaire à prise mé- diane et le transformateur TTC, qui fournit FI comporte deux en- roulement secondaires analogues à prise milieu. Les deux modulateurs en anneau RMI et RM2 peuvent avoir la disposition représentée à la
<Desc/Clms Page number 16>
figure 7 . Chacun desdits modulateurs est alimenté par l'un des en- roulements de TTC et RMI est également alimenté à partir de TTA et RM2 à partir de TTB . Les deux grilles de commande sont alimentées en série à partir des prises milieu secondaires des transformateurs TTA et TTC et en parallèle à partir des prises de TTB et de TTC.
Les condensateurs C9 et CIO ont été introduits dans le but d'éliminer les bandes latérales supérieures indésirables FI + F2.
On comprendra que les figures 4 et 6 n'indiquent que deux des manières dont l'invention peut être appliquée comme indiqué à propos de la figure 1 . Bien que l'application à l'aviation présente un intérêt particulier, l'invention peut être appliquée partout où il est nécessaire de déterminer la différence, en grandeur et en sens, entre deux fréquences, dans un but quelconque. De plus, l'ap- pareil de mesure 16 peut être remplacé par un relais, ou par tout autre organe destiné à accomplir une fonction quelconque, devant être commandée par la différence de fréquence.
On peut encore indiquer que n'importe quels redresseurs convenables peuvent être utilisés au lieu des tubes électroniques VI et V2, le montage étant alors modifié de façon appropriée.