PERFECTIONNEMENTS AUX ALIMENTATIONS DE SYSTEMES DECOMMUNICATIONS ELECTRIQUES A COURANT PORTEUR.
La présente invention concerne des perfectionnements aux moyens d'alimentation des systèmes de communications électriques
à courant porteur particulièrement pour des systèmes à courant porteur à multivoies et un de ses objets est de prévoir un tel
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bes thermoioniques du système, est exécuté d'une façon perfectionnée
Un arrangement bien connu pour le réglage du voltage comprend un régulateur à décharge spatial, ayant la forme d'un tube
à trois électrodes en série, avec le circuit de charge, l'impédance de ce tube étant contrôlée pour compenser les changements
dans le voltage sur le circuit de charge. Dans ce but, la grille
de ce tube est contrôlée par un potentiel variant suivant celui existant aux bornes de la charge. On a proposé de façon à éviter la variation des batteries de polarisation de grille avec le temps. d'accroître le potentiel de la cathode de ce tube jusqu'à un potentiel standard ou normal par rapport à l'une des bornes du circuit de charge et ce au moyen d'un potentiel obtenu à partir du potentiel existant aux bornes du tube à décharge dans les gaz, connecté en shunt sur l'alimentation. On a trouvé cependant que le potentiel aux bornes du tube à décharge dans les gaz est instable et que l'on ne peut s'appuyer sur lui dans ce but�
Suivant une caractéristique de la présente invention, on prévoit une source de puissance pour un système de courant porteur à multivoie dans laquelle le voltage à courant continue à haute tension, ou les voltages, sont obtenus à partir d'une source à courant alternatif par l'intermédiaire d'un redresseur ou
de redresseurs qui est ou sont contrôlés en appliquant à une é-
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l'impédance d'un régulateur à décharge spatial en série avec le circuit de charge, un potentiel de référence et, en opposition avec celui-ci, un potentiel variant suivant celui qui existe aux bornes du circuit de charge, dans lequel ledit potentiel de référence est obtenu à partir du courant alternatif d'alimentation après passage à travers un régulateur statique du type à bobine de satura.tion et à travers l'enroulement secondaire séparé d'un transformateur redresseur séparé de celui ou de ceux fournissant ladite haute tension à voltage ou voltages continus.
Par régulateur statique du type à bobine de saturation, on entend un régulateur n'ayant pas de parties mobiles mais dépendant pour son action de régulation d'un noyau qui est actionné au voisinage de la courbure supérieure de sa courbe mécani-que de saturation. Des exemples sont décrits dans les brevets
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Une réalisation de l'invention sera décrite dans le cas de son application à une source de puissance pour un système té-légraphique à multivoies à courant porteur dans lequel les exigences en de qui concerne le réglage du voltage sont particulièrement sévères.
Dans un système télégraphique à courant porteur à multivoies, des voltages à courant continu à haute tension sont nécessaires non seulement pour être appliqués aux anodes des tubes
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récepteurs, mais aussi pour les voltages par lesquels les relais des voies télégraphiques à courant continu modulent les courants porteurs et pour les voltages à appliquer aux voies télégraphiques à courant continu, en accord avec les signaux porteurs reçus.
Ces voltages à courant continu sont plus ou moins également éloignés de zéro et on préfère obtenir les valeurs + et - séparément, c'est à dire par des enroulements secondaires séparés et des ponts redresseurs, et de régler chacun de ceux-ci par des régulateurs à décharge spatiale individuelle dont l'impédance est contrôlée par un tube thermo-ionique individuel. Le potentiel de polarisation pour la grille du tube thermoionique pour le réglage de l'un de ces voltages, c'est-à-dire le voltage négatif-, est obtenu directement par le courant alternatif de la manière susmentionnée, mais préférablement le potentiel de polarisation pour le réglage de l'autre de ces Voltages, le voltage +, est obtenu
à partir du débit réglé du voltage -, de façon que s'il y a quelques légères variations des voltagèsn+ ou -, ceux-ci varieront ensemble.
Le système montré dans les dessins ci-joints est le premier système d'alimentation pour un système télégraphique multivoies à courant porteur dans lequel un fonctionnement satisfaisant a été obtenu sans l'emploi de batteries. Ce système s'est montré meilleur que les systèmes antérieurs utilisant des batteries.
En se référant au dessin, la source de courant alternatif est connectée aux bornes Al et lorsque le commutateur SI est fermé, un courant alternatif est fourni par une pluralité d'enroulés* ment primaire de transformateurs en parallèle. La source de puissance pour les éléments chauffants des cathodes, des tubes du transmetteur télégraphique à courant porteur et des récepteurs est obtenu par un transformateur Tl et un pont redresseur Wl, l'alimentation étant égalisée par l'inductance Ll et le condensateur Cl. Les voltages d'anode pour le tube dans les transmetteurs télégraphiques à courant porteur et dans les récepteurs sont fournis
à travers des transformateurs T3 et un pont redresseur W3 ajusté de la manière qui sera décrite ci-après. Des voltages de + 80
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télégraphiques à courant continu qui modulent les transmetteurs
à ondes porteuses et pour les voltages à appliquer aux voies à courant continu par les circuits récepteurs d'ondes porteuses, sont obtenus par les transformateurs T5, T7 et les ponts redresseurs W4 et W5 respectivement et ajustés de la. manière décrite ci-après. Un voltage de polarisation de 100 volts négatif nécessaire pour le voltage d'anode d'un régulateur et pour le voltage négatif à courant continu du transmetteur télégraphique est obtenu à travers le transformateur T2 et le pont redresseur W2, les résistances Rl et R2 et le condensateur C2, qui est connecté au delà du pont redresseur W2 dans un but qui sera exposé plus loin. Les côtés négatifs des débits redressés des transformateurs Tl et
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le côté positif du débit redressé du transformateur T2.
Les bornes primaires du transformateur Tl et les bornes du transformateur T2 sont connectées aux bornes d'alimentation
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fonctionnant sur le principe des bobines de choc saturées, lequel fournit un débit qui est stable à l'intérieur de limites étroites, malgré les variations dans l'alimentation principale et à travers un commutateur SI" Les bornes al, all de l'enroulement primaire du transformateur T3 et les bornes el, ell des primaires des transformateurs T5 et T7 sont connectées à travers le commutateur Sl aux bornes d'alimentation A, Al sans l'interposition de régulateurs, mais sont interposées dans un des conducteurs normalement ouvert aux contacts B3 d'un relais B qui forme une partie d'un arrangement retardateur qui sera décrit ci-après.
La fourniture de -'00 volts pour les transmetteurs télégraphiques à courant continu est obtenue par le transformateur
T7 et le pont redresseur V5, suivi par un filtre égalisateur L4,
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pour être résonnants à 100 périodes par seconde et pour décroître ainsi le voltage aux bornes C5 pour de faibles charges. Le débit de ce filtre est réglé de la manière suivante : Dans l'un des' conducteurs est connectée une résistance R23 et un régulateur à tube thermoionique VII en série. Bien que seulement une phase soit représentée, on doit comprendre qu'une pluralité de phases
ou de tubes en parallèle, dont le nombre dépend de la charge, peuvent être employées par exemple pour un courant de 0,55 ampère, six tubes étaient connectés en parallèle et il y avait six résistances R23. Le but de ces résistances est de permettre que
le courant à travers chacun des tubes séparés puisse être mesuré; la grille du tube VII est connectée à travers la résistance R17
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y a de tubes Wll) dont la cathode est connectée à l'autre conducteur du pont WR. Le tube V19 est montré comme une pentode dont la grille de suppression est connectée à la grille de contrôle et la grille écran est polarisé-e par un potentiomètre RIO, R19, placé sur le débit égalisé du pont redresseur W5. La grille de contrôle est connectée par des résistances R20, R27 à un voltage de référence obtenu à partir d'un point sur un potentiomètre P3 qui est connecté entre le côté positif de la charge, c'est-à-di-. re la terre, et le côté négatif de l'alimentation redressée et égalisée à partir du transformateur p2 et du pont redresseur W2.
Le voltage sur la charge est appliqué entre la borne mise à la terre et la cathode du tube V19. Ainsi le voltage sur la grille de ce tube V19 est la résultante du voltage de polarisation obtenu par le voltage de référence et par un voltage en opposition avec lui, variant suivant celui qui existe aux extrémités de la charge.
Toute diminution ou augmentation dans le voltage de la source à courant alternatif (secteur) provoque une augmentation dans le voltage entre les bornes du condensateur d'égalisation
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re et la cathode V19 à augmenter. La grille du tube V19 tendra
à devenir plus positive et le potentiel d'anode du tube V19 diminuera. La polarisation grille sur Wll, qui est la différence entre le potentiel de l'anode de V19 et le voltage de sortie, aug-
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balander l'augmentation dans le voltage, qu'elle soit due à un changement dans l'alimentation ou dans la charge. Etant donné qu'un voltage de référence standard est fourni à la. grille du tube V19, au lieu de l'être à la cathode, comme dans les arrangements les plus usuels, aucune résistance n'est nécessaire dans
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elle a un effet d'autopolarisation affectant de façon adverse le fonctionnement des tubes de contrôle.
De plus, en appliquant le voltage de référence comme une
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T2 devient un haut voltage et à faible courant (P3 étant une haute résistance), ce qui est plus aisément égalisé par un fil de résistance capacité Rl, R2, C2 qu'une alimentation à bas voltage et à plus haut courant qui serait nécessaire si un potentiel fi-
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Des fluctuations entre la charge totale et l'absence de charge se produiront dans les circuits télégraphiques à courant continu et sont réduites en fait en prévoyant une résistance R22 de 8.000 ohms comme charge artificielle.
Pour la simplicité et l'économie, le voltage pour chauf-
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rectement, alimenté par les bornes g, g du secondaire du trans-formateur T6, le point h de l'élément de chauffage étant connecté au point h du secondaire de T6. La cathode du tube V19 est chauffée indirectement, l'élément de chauffage étant connecté aux bornes k, k sur le secondaire du transformateur T6. L'émission d'électrons des cathodes de ces tubes change avec les variations dans le secteur et, pour compenser le voltage de polarisation négatif, des augmentations dans le voltage du secteur sont désirables et peuvent être aisément obtenues lorsque, comme dans l'arrangement montré, le voltage de référence est appliqué comme polarisation sur la grille.
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potentiel est appliqué sur son anode et le courant sur son filament, tandis que V19 nécessite un intervalle, tandis que la cathode est en train de chauffer pour devenir conducteur, des précautions doivent être prises pour empêcher l'alimentation d'être connectée au primaire du transformateur T7 jusqu'à ce que la cathode du tube V19 ait eu le temps de s'échauffer complètement. En d'autres termes, le voltage appliqué à la charge pourrait fluctuer considérablement dans l'absence de contrôle par le tube V19. Dans
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à courant alternatif immédiatement aux bornes du primaire du transformateur T6, mais la connection de courant alternatif aux bornes el, ell du transformateur T5 et du transformateur T7 est retardée parce que les contacts b3 du relais B sont initialement ouverts. Un moteur synchrone M est mis en mouvement par des contacts normalement fermés b2 du relais B. Attaché au rotor du moteur, se trouve un bras tournant qui établit des contacts momentanés avec deux tiges ou protubérances à succession. Dans la position montrée, rien ne se produit mais lorsque le bras vient
sur la tige ou protubérance suivante, le relais A opère et ferme un circuit de verrouillage pour lui-même par le contact al au travail et le contact bl au repos. Lorsque le bras atteint de nouveau la position montrée, le relais B opère, ferme un circuit de verrouillage pour lui-même, ouvre le circuit du relais 2 par les mêmes contacts et pour le moteur M, au contact b2 et au contact de travail b3, il connecte le courant alternatif sur les bor-
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lais A de rester actionné jusqu'à ce que le relais B ait eu le temps de fermer son circuit de verrouillage.
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obtenu à partir de la sortie égalisée du transformateur Tl et du pont redresseur Wl. Ainsi, si une panne principale se produit, le relais B relâche, ouvre les contacts b3 et ferme les contacts b2. Lorsque le secteur est rétabli, un délai dans la connection du voltage au transformateur T7 se produit de la. même manière que celle qui a été décrite. Ce délai est disposé pour être de l'ordre de 50 secondes.
Dans l'alimentation d'un télégraphe, il est nécessaire de maintenir la différence entre les voltages sur les côtés positifs et négatifs des circuits à courant continu à l'intérieur de limites très rapprochées et bien que le voltage utilisé doit être maintenu approximativement à une valeur nominale, plus les déviations tolérées sont grandes, plus les côtés positifs et négatifs des circuits à courant continu sont équilibrés avec précision. Dans l'arrangement montré, la polarisation sur la grille
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circuits à courant continu, est polarisé par le potentiomètre R14, P2, R21, connectée sur les sorties des alimentations à courant continu positif et négatif dans la. série. Tous changements dans la charge sur le circuit négatif conduisent à un changement dans le voltage qui sera réfléchi sur le régulateur de la charge positive et une équilibration des voltages en résultera.
Le voltage + 80 volts nécessaire pour les transmetteurs télégraphiques à courant continu est obtenu à partir du transformateur T5 et du pont redresseur W4, et est égalisé par les inductances L3 et les condensateurs C9 ,et C4 disposés de la même
<EMI ID=21.1> contrôlé par un tube VIS. Le voltage de polarisation sur la gril-
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de charge. Une charge artificielle R15 est utilisée de la même manière que R22. Les points d et e sur la cathode chauffée directement de V10 sont connectés à des points correspondants sur le secondaire du transformateur T6.
Le voltage nécessaire pour les anodes des tubes dans le système à courant.porteur est obtenu à partir d'un transformateur T3 et d'un pont redresseur W3, égalisé par une inductance L2 et un condensateur C3 régulé par un tube V4 qui est contrôlé par un
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la même manière que celle du tube V19, la grille étant connectée
à un point sur un potentiomètre Tl entre le côté positif de la charge et le - 100 volts obtenu à partir du transformateur T2 et du pont redresseur W2. La cathode chauffée directement du tube V4 et l'élément de chauffage du tube V17 sont connectés au secondaire du transformateur T4.
On devra observer que les tubes V4 et V10 sont en pratique constitués chacun par une pluralité de tubes connectés en parallèle.
Comme indiqué ci-dessus, le potentiel de polarisation pour
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tandis que l'alimentation pour les éléments de chauffage des cathodes de ces tubes n'est pas soumise à un tel réglage ou contrôle. Une augmentation dans le voltage du secteurbprovoque une augmentation dans le voltage aux bornes des éléments de chauffage des
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dans la chute de potentiel, dans les résistances R4, R9, R16 et aussi une augmentation dans la polarisation appliquée aux tubes
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sulte. Le potentiel de polarisation appliqué aux grilles des tu- <EMI ID=28.1>
voltage du secteur. Cette augmentation dans le potentiel de polarisation sert à compenser l'augmentation d'émission des cathodes.
Les alimentations pour les divers voltages nécessaires ont été montrées comme étant obtenues à travers des enroulements séparés, mais ceci est simplement une question de convenance et des transformateurs Tl et T2 d'un coté et T3, T4, T5, T6 et T7 de l'autre coté peuvent avoir un enroulement commun et des enroulements secondaires séparés.
L'invention n'est pas limitée à l'exemple décrit. On peut évidemment y apporter des modifications et des changements sans sortir de son domaine.