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Système de relais à déphasage par courant porteur.
La présente invention est un perfectionnement apporté aux systèmes de relais de protection du type dans lequel on uti- lise un courant porteur pour faire une comparaison directe des angles de phase des courants aux deux extrémités, ou à plusieurs extrémités, de la section de ligne protégée d'un système de trans- mission de courant alternatif.
Plus spécialement, l'invention est un perfectionnement apporté au type d'un système connu de relais à déphasage par cou- rant porteur qui comprend une paire de tubes à gaz qui s'amorcent alternativement et produisent des ondes de tension rectangulaires pendant les demi-périodes alternatives du courant de ligne à la
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station de relais, un de ces tubes servant à transmettre des impulsions de freinage à l'extrémité opposée de la section de ligne protégée, au moyen d'un courant porteur, et l'autre tube à gaz servant à appliquer des impulsions de commande au relais sensible aux déphasages.
Ce système connu utilise un seul détecteur de défauts pour mettre en route le tube à gaz de com- mande par courant porteur, et l'autre tube à gaz est polarisé de façon qu'il ne répond pas avec la même sensibilité que le détecteur de défauts, aux courants anormaux. Ce système connu utilise encore un réseau sensible au courant de ligne pour dé- river une quantité de courant alternatif monophasé fonction des différents cas de défauts de ligne dans une ligne triphasée.
Dans un autre système de relais à déphasage, connu antérieurement, on fait une comparaison d'angles de phase, sans utiliser une paire de tubes à gaz fonctionnant alternativement pour produire deux séries d'impulsions de tension rectangulaires d'amplitude constante pendant les demi-périodes alternées de courant de ligne, pour créer respectivement les impulsions de commande et de freinage. Ce système emploie deux détecteurs de défauts de sensibilités différentes; le plus sensible des détec- teurs de défauts, à bas niveau, étant utilisé pour contrôler la transmission d'un courant porteur pendant des demi-périodes al- ternées de courant alternatif, tandis que le moins sensible, à haut niveau, sert à contrôler le relais à déphasage.
Ce système nécessite l'emploi d'un courant porteur de fréquence différente pour chaque extrémité de ligne, et pose un problème difficile pour l'adaptation des réglages de différents types de disposi- tifs commandés par le courant et limiteurs de courant.
La présente invention concerne plus spécialement le système mentionné en premier lieu qui fut un des meilleurs systèmes de relais à déphasage par courant porteur antérieurs à l'invention.
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La caractéristique principale qui contribue le plus au succès de ce système anterieur consiste en l'utilisation de deux tubes à gaz alternativement amorcés et commandés par un courant mono- phasé dérivé répondant à tous les genres de défauts se presentant dans n'importe quelle phase d'un système de transmission triphasé.
La présente invention, cependant, supprime deux désavantages du système antérieur qui ne pouvaient être évités jusqu'ici, parce qu'il n'existait aucun moyen de le faire, sans sacrifier la ca- ractéristique la plus importante ou essentielle dont il vient d'être question.
Dans le système anterieur, il faut polariser le second tube à gaz de façon que son point d'amorçage soit au-dessus, 125% par exemple, du point de fonctionnement du détecteur de défauts. Ceci a le désavantage de transmettre continuellement le courant porteur, à la suite de l'amorçage du premier tube à gaz, dans des cas de défauts non suffisamment importants pour amorcer le second tube à gaz pendant les autres demi-périodes du courant de ligne, ce qui provoque dans le relais un "à-coup muet", qui non seulement ne fait pas déclencher le relais de déphasage à l'extrémité où le défaut se présente, mais encore, à cause de la transmission continuelle d'un signal porteur de blocage, qui empêche le fonctionnement du relais à n'importe quelle autre extrémité de la section de ligne considérée.
Il y avait en plus le difficile problème de maintenir la bonne corré- lation entre le seuil de fonctionnement d'un relais mécanique déclenché seulement par la sévérité du courant de ligne dérivé, et le seuil d'amorçage d'un tube à gaz qui est sensible en plus à toute variation de la tension continue d'alimentation du tube.
L'action plus rapide du tube pose aussi une difficulté au point de vue de la corrélation entre le seuil d'amorçage du second tube à gaz et le seuil de fonctionnement du relais de détection de défauts mécanique à cause de la sensibilité du tube à des
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transients de très courte durée soit dans la source du courant alternatif soit dans le réseau à courant continu auquel le tube est relié.
Le but principal de l'invention est de créer un système de la classe générale décrite, dans lequel il est impossible de transmettre continuellement du courant porteur à la suite d'un défaut.
L'invention, dans sa forme d'exécution préférée, com- prend un système de relais dans lequel les seuils d'amorçage des deux tubes à gaz se trouvent plus bas que le seuil de fonction- nement d'un premier relais de détection de défauts, lui-même à bas niveau. Un second relais mécanique de détection de défauts, à niveau plus élevé, sert à empêcher le fonctionnement réel du relais de déphasage à moins que ce second relais ne fonctionne aussi.
Cette disposition des éléments assure donc toujours l'envoi d'une succession d'impulsions de freinage au relais de déphasage avant, ou au moins en même temps qu'une succession d'impulsions de commande envoyées au même relais.
Une forme d'exécution préférée de l'invention est représentée à titre d'exemple au dessin annexé, dont l'unique figure est un schéma très simplifié d'un système conforme à l'in- vention.
Au dessin, une extrémité d'une section de ligne 1 d'une ligne de transmission triphasée est connectée aux barres-omnibus 2 d'une station triphasée au moyen d'un coupe-circuit 3 ayant une bobine de déclenchement TC et un contact de travail auxiliaire 3a.
Une extrémité seulement de la section de ligne 1 est représentée, en sous-entendant que l'autre extrémité est, ou peut être, une réplique de l'équipement terminal représenté.
Un groupe de transformateurs de ligne 4 répond au cou- rant de ligne triphasé dans la section de ligne protégée 1 et n
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transmet ce courant à un réseau ou filtre approprié quelconque, marqué HCB, pour dériver une tension alternative monophasée ap- pliquée à l'enroulement primaire d'un transformateur à satura- tion ST. Un réseau approprié quelconque, tel que HCB, peut être utilisé, pour deriver une tension ou un courant monophasé de relais fonction de plusieurs genres et sévérités de défauts dans n'importe quelle phase où un défaut se présente. L'enroulement secondaire 6 du transformateur à saturation ST est shunté par un tube à gaz GT1 de limitation de tension.
L'enroulement secondaire 6 sert à commander deux relais mécaniques de détection de défauts FD1 et FD2 et deux tubes à gaz Vl et V2 fonctionnant alternativement. Les bobines d'excitation des deux relais de détection de défauts FD1 et FD2 sont repré- sentées alimentees en serie l'une avec l'autre à partir des bornes de sortie d'un pont de redressement RB recevant son énergie de l'enroulement secondaire 6 du transformateur à saturation ST.
Les tubes a gaz V1 et V2 sont commandés par l'enroulement secon- daire 6 précité, les grilles G1 et G2 étant attaquées, à travers les résistances R1 et R2, par deux enroulements secondaires 11 et 12 d'un transformateur d'entrée IT, dont le primaire est ali- menté par le secondaire 6. Les enroulements secondaires 11 et 12 du transformateur d'entrée IT sont représentés reliés ensem- ble dans un circuit 14 qui est relié à une prise intermédiaire sur une résistance de polarisation R3 dans les circuits de cathode des tubes à gaz V1 et V2.
Comme indiqué au dessin, une extrémité de la résistance de polarisation du circuit de cathode R3 est reliée à la barre négative (-) d'une source de tension continue pour les tubes, l'autre extrémité de cette résistance étant reliée à un conduc- teur 15 à fonctions multiples. Le circuit 15 est utilisé pour alimenter une extrémité d'une résistance de charge dans le circuit de cathode R4, dont l'autre extrémité est reliée à la borne de
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cathode 21 du premier tube à gaz V1. Le circuit 15 sert aussi à alimenter une extrémité d'une autre résistance de charge dans le circuit de cathode R5., dont l'autre extrémité est reliée au cir- cuit de cathode 22 du second tube à gaz V2.
Les deux bornes de grille des tubes Vl et V2 sont re- liées à leurs circuits de cathode respectifs 21 et 22 par des condensateurs Cl et C2, de manière connue. Les deux circuits de plaque P1 et P2 de ces deux tubes sont reliés ensemble par un con- densateur C3 qui aide la transmission de l'amorçage. Les deux résistances de charge de circuit de cathode R4 et R5 sont shuntées respectivement par les condensateurs C4 et C5, qui aident aussi à la transmission de l'amorçage. Le circuit 14, relié à une prise intermédiaire de la résistance de polarisation de circuit de cathode R3, est aussi relié aux circuits des grilles-écrans SG1 et SG2 des tubes à gaz respectifs V1 et V2.
Les deux circuits de plaque ou d'anode Pl et P2 des deux tubes à gaz sont reliés, respectivement, par l'intermédiaire des résistances R6 et R7., au conducteur commun 24 relié lui-méme à la barre positive (+) à travers une résistance R8.
Les deux tubes à gaz Vi et V2 amorcés alternativement sont contrôlés par le détecteur de défauts à bas niveau FD1, le circuit de tube positif 24 étant connecté à la borne négative (-) par le contact de repos 25 normalement fermé du détecteur de défauts à bas niveau FD1.
Les circuits des différents relais utilisés dans la pré- sente invention sont disposés, dans la mesure du possible suivant l'ordonnance d'un dessin schématique. Dans chaque cas, la bobine principale ou d'excitation porte une référence ou une lettre qui est appliquée également à tous les contacts du relais. Les relais et les commutateurs sont toujours représentés dans leur position ouverte ou de repos. Des flèches ou des lignes interrompues sont utilisées pour montrer symboliquement comment les différentes parties de chaque relais sont reliées entre elles.
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Le contact de repos 25 du détecteur de fautes à bas niveau FDl est aussi employé pour commander l'alimentation d'un relais auxiliaire K, la bobine d'excitation K de ce relais auxi- liaire étant reliée par l'intermédiaire d'une résistance R9 aux bornes du relais de repos FD1. Le relais auxiliaire K a un seul contact de repos K mis en série avec une clé de télémétrage TM indiquée à titre d'exemple de commande par courant porteur destiné à d'autres fins que le relais. Le contact de repos du relais auxi- liaire K agit donc comme un contact de repos placé sur le détec- teur de défauts à bas niveau FD1, ce relais auxiliaire K étant uti- lisé pour alimenter ce contact, de manière à ne pas surcharger le détecteur de défauts à courant faible FD1.
Les circuits de cathode 21 et 22 respectifs des tubes Vl et V2 sont utilisés comme des sources de deux séries alternées d'impulsions rectangulaires de tension positive ayant deux utili- sations différentes. Ces impulsions de tension positive sont les chutes de tension dans les résistances de charge R4 et R5 des circuits de cathode respectifs, ces chutes de tension se produi- sant au moment où. les tubes V1 et V2 sont amorcés.
Le circuit de cathode 21 du premier tube à gaz V1 sert à alimenter le circuit de plaque P3 d'un tube maître-oscillateur de courant porteur OSC, à travers une self de choc haute fréquence RFC1. Dans les conditions normales du système de transmission, les tubes à gaz V1 et V2 ne sont pas amorcés, à cause du court-circuit par le contact de repos FD1, et l'oscillateur de courant porteur OSC peut être alimenté par la clé de télémétrage TM et le contact de repos K, qui connecte le circuit 21 à la barre positive (+) par l'intermédiaire d'une résistance R10.
L'oscillateur-émetteur OSC a sa grille-écran SG3 reliee au circuit d'alimentation de plaque 21 de cet oscillateur. Le cir- cuit de cathode de l'oscillateur OSC est relié, par un condensateur de blocage BC1, à une borne intermédiaire 29 d'un circuit accordé
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à fréquence porteuse, comprenant le conducteur 29, un condensateur C6, un conducteur 28, un condensateur C7, le circuit de cathode 15, un condensateur C8, le circuit de grille G3, et un variomètre Li dont l'autre extrémité est reliée au point de départ 29 du circuit accordé.
Les conducteurs 28 et G3 de ce circuit accordé servent respectivement à appliquer des tensions de commande à haute fré- quence ou fréquence porteuse, par l'intermédiaire respectivement des condensateurs de blocage BC2 et BC3, aux grilles des deux tubes amplificateurs A1 et A2. Les cathodes des amplificateurs A1 et A2 sont reliées au circuit de cathode 15 de l'oscillateur OSC. Les grilles des tubes amplificateurs A1 et A2 sont reliées, par les résistances de grille GR1 et GR2, à la barre négative (-), de façon à appliquer une polarisation négative égale à la chute de tension dans la. résistance de polarisation du :circuit de cathode R3. Les deux plaques des amplificateurs A1 et A2 sont reliéesaux extrémités de l'enroulement primaire d'un transformateur de sor- tie haute fréquence OT.
Le primaire de ce transformateur de sortie OT a une prise médiane 30 reliée à la borne d'alimentation positive (+) et aux grilles-écrans des deux amplificateurs A1 et A2.
Le transformateur de sortie haute fréquence OT a un secondaire 31 dont une des extrémités est mise à la terre et qui est muni de deux prises 32 et 33. La prise 32 du secondaire du transformateur de sortie est reliée à la phase C de la ligne 1, par l'intermédiaire d'un variomètre L2, un conducteur 34 et un condensateur de couplage CC. Le conducteur 34 est de plus mis à la. terre par une self de mise à la terre GC. La prise 33 du secondaire du transformateur de sortie haute fréquence OT sert à alimenter l'enroulement primaire d'un transformateur récepteur de liaison à travers un condensateur d'accord TC. Le primaire du transformateur récepteur de liaison RCT est aussi protégé, de préférence, par un tube à gaz limiteur de tension GT2 mis en
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parallèle.
L'enroulement secondaire 36 du transformateur récepteur de liaison RCT fait partie d'un circuit accordé de réception, comprenant ce secondaire 36, la connexion de grille G, du tube récepteur REC, un condensateur d'accord C9, le circuit ou conduc- teur 15 et retour au secondaire 36.
Le tube recepteur REC est un tube à saturation qui laisse passer un courant plaque-cathode d'amplitude pratiquement constan- te, chaque fois que le tube est conducteur, pratiquement indépendam- ment de la tension appliquée au circuit de grille G4, pourvu que cette tension de grille soit suffisamment élevée pour faire passer le courant plaque.
Le circuit de cathode 37 du tube récepteur REC est alimenté par une prise sur un potentiomètre PO4 inséré entre le circuit 15 et la barre positive (+). Le tube récepteur REC a un circuit plaque P4 alimenté par la borne positive (+) à travers une self haute fréquence RFC2. Dans le dessin représen- tant l'invention, les relais télémétreurs 38 sont montés symbo- liquement en série avec le circuit plaque P4, quoiqu'il est évi- dent qu'en général les relais télémétreurs 38 ne seront utilisés qu'à une seule extrémité de la ligne, tandis que la clé de télé- métrage TM sera utilisée à l'autre extrémité. Le tube récepteur a aussi un circuit de grille-écran SG4 relié à la borne positive (+).
Le circuit plaque du relais de réception P4 est utilisé pour appliquer une tension de freinage au circuit de grille G5 d'un tube relais RT, par l'intermédiaire d'un condensateur de cou- plage C10, un conducteur 39, un doubleur de tension désigné dans sa généralité par 40, et une résistance de circuit de grille R12. Le doubleur de tension consiste en une résistance R13 insé- rée entre le conducteur 39 et un circuit 41, une redresseuse à double circuit RV, et une résistance de charge R14. Celle-ci est insérée entre le circuit de cathode 22 du tube à gaz V2 et le cir-
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cuit d'anode 42 de la redresseuse de droite de la valve RV. Le circuit 42 forme aussi une des extrémités de la résistance de circuit de grille R12 du tube récepteur RT.
La cathode de la moi- tié droite de la redresseuse double RV est reliée au conducteur 41, auquel se trouve reliée aussi l'anode de la moitié gauche de la redresseuse double RV. La cathode de la moitié.gauche de la redresseuse double RV est reliée, en 43, au circuit de cathode 22 du second tube à gaz V2. La résistance de charge R14 est shuntée par un condensateur de by-pass haute fréquence BPC.
Le tube relais RT a son circuit de cathode 44 alimenté par une prise sur un potentiomètre P05 inséré entre le conducteur 15 et la borne positive (+). Le circuit de plaque P5 du tube relais RT passe par l'enroulement primaire d'un transformateur de sortie de relais ROT, un conducteur 45, un contact de travail 46 du détecteur de défauts à haut niveau FD2 et de là à la borne positive (+). Le circuit de grille-écran RG5du tube relais RT est aussi relié au conducteur susmentionné 45.
Le transformateur de sortie de relais ROT a un secon- daire 47, qui sert à alimenter la bobine d'excitation R du relais R à un seul contact de travail 48 qui est représenté, près de la partie supérieure de la barre négative (-), comme étant inséré dans le circuit de déclenchement de la bobine de déclenchement TC du coupe-circuit 3, ce circuit de déclenchement allant de la barre négative (-) à la barre positive (+) et comprenant aussi le contact auxiliaire 3a du coupe circuit.
Dans la description du fonctionnement de l'invention, l'attention sera particulièrement attirée sur les caractéristiques qui distinguent la présente invention du système anterieur cité en premier lieu. Lorsqu'un défaut d'une importance donnée se déclare sur la section de ligne protégée 1, un ou deux des dé- tecteurs de défauts FD1 et FD2 vont fonctionner. Le détecteur à bas niveau FD1 est le plus sensible des deux et quand il fonctionne,
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il ouvre son contact de repos 25 et supprime ainsi le court- circuit qui paralysait les deux tubes à gaz V1 et V2. Le réglage de grille de ces deux tubes V1 et V2 est tel qu'ils sont toujours prêts à se décharger en réponse à des tensions alternatives appli- quées à leurs grilles respectives G1 et.G2.
Si l'un ou l'autre des deux tubes à gaz Vi et V2 reçoit sur sa grille une tension positive, au moment de l'ouverture du contact de repos 25 de FD1, il déchargera instantanément, dévelop- pant une certaine tension positive dans son circuit de cathode 21 ou 22, suivant le cas, rendant ce circuit de cathode positif par rapport au conducteur 15. Pendant la demi-période suivante du courant de ligne, ou de la sortie du secondaire 6 du transforma- teur à saturation ST, une tension de grille positive est appli- quée à l'autre des deux tubes à gaz V1 et V2, amorçant ainsi l'autre tube et éliminant le tube à gaz qui s'est amorcé le pre- mier.
Les deux tubes à gaz V1 et V2 agissent donc comme des sour- ces de deux séries différentes d'ondes de tension rectangulaires d'amplitude constante, un des tubes à gaz fonctionnant avec les demi-périodes de fréquence de ligne positives, l'autre avec les négatives.
Le courant porteur est transmis lorsque le tube maître- oscillateur OSC s'amorce pendant les impulsions de tension rec- tangulaires venant du circuit de cathode 21 du premier tube à gaz V1, transmettant ainsi une succession d'impulsions d'énergie de courant porteur, qui sont appliquées à la ligne par l'intermédiaire des condensateurs de couplage CC, pendant les demi-périodes de courant de ligne d'une polarité. Pendant les demi-périodes de courant de ligne de l'autre polarité, une tension positive de commande est appliquée au circuit de grille G5du tube relais RT par l'intermédiaire du circuit de cathode 22 du second tube à gaz V2, la tension du circuit 22 étant appliquée au circuit de grille G5 par la résistance R14,le conducteur 42 et la résistance
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R12.
Cette tension de commande tend à faire passer le courant de plaque dans le tube relais RT.
Les impulsions de courant porteur qui sont transmises des deux extrémités de la section de ligne protégée, sont reçues dans le tube de réception REC à chaque bout de la section de ligne, mais les seules impulsions de courant porteur importantes reçues, à chaque bout, sont celles qui viennent de l'extrémité opposée de la section de ligne, parce que les impulsions de cou- rant porteur ou pointes ou periodes de fonctionnement qui sont émises par la station de relais elle-même le sont toujours pendant les demi-périodes de courant de ligne pendant lesquelles aucune tension de commande n'est appliquée au circuit de grille G5 du tube relais RT, provenant du circuit de cathode 22 du second tube à gaz V2.
A l'extrémité opposée de la section de ligne pro- tégée, au contraire, les impulsions ou pointes d'énergie de courant porteur sont transmises à intervalles de demi-périodes de fréquen- ce de ligne en réponse au circuit de cathode 21 du premier tube à gaz V1 de cette station, de sorte que, si le courant de ligne à l'extrémité opposée à la station est en phase avec le courant de ligne à la station de relais (ce sera le cas puisqu'il n'y a pas de défauts sur la section de ligne protégée), les périodes de transmission de courant porteur à l'extrémité opposée coinci- deront alors exactement avec les demi-périodes de tension de com- mande à la station de relais, et bloqueront donc une réponse du tube relais RT.
L'énergie de courant porteur reçue est appliquée, de façon à bloquer, au circuit de grille G5du tube relais RT, par l'intermédiaire du condensateur de couplage C10 et le doubleur de tension 40, de manière à former aux bornes de la résistance de charge R14 une tension négative qui est au moins égale et de signe opposé à la tension de grille positive appliquée par le circuit de cathode 22 du second tube à gaz V2.
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Le resultat des opérations précédentes est que le tube relais RT deviendra conducteur uniquement lorsqu'il y a un défaut intérieur, ou un défaut dans la section de ligne protégée 1, au- quel cas le tube deviendra périodiquement conducteur, par impul- sions courtes ou longues, suivant les rapports de phase existant entre les courants de ligne aux extrémités opposées de la section de ligne protégée. La composante en courant alternatif du courant plaque du tube relais RT est appliquée à la bobine d'excitation d'un relais R sensible au déphasage, par l'intermédiaire du transformateur de sortie de relais ROT. Le contact 48 du relais R est alors utilisé pour déclencher le coupe-circuit 3.
Pour assurer le fonctionnement correct du relais R, en vue de sa dépendance d'opérations de relais suite à des dé- fauts en deux points très distants l'un de l'autre, notamment aux deux extrémités opposées de la section de ligne protégée, il est necessaire de s'assurer que les impulsions de freinage, qui sont appliquées au tube relais RT, sont appliquées au plus tard dès que, et habituellement un rien avant que les impulsions de commande soient effectivement appliquées au circuit de grille G5 du tube relais RT.
Dans le système anterieur connu, cette coordination est obtenue en polarisant le second tube à gaz V2 de manière à situer son seuil de fonctionnement à peu près 25% au-dessus de l'amplitude du courant de court-circuit qui provoque le déclen- chement du détecteur de défauts unique utilisé dans le système antérieur connu precité, ce qui entraîne des difficultés à cause de l'impossibilité de coordonner convenablement le seuil d'amor- çage du tube à gaz et le seuil de fonctionnement du relais mécani- que, difficultés dues à ce que le fonctionnement du tube dépend de la tension de la batterie de station représentée par les bornes (+) et (-),
et aussi au fait que letube est beaucoup plus sensi- ble à des transients de courte durée aussi bien dans la tension
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de commande en courant alternatif que dans la source de tension continue de plaque. Même en laissant ces problèmes de coordina- tion de côté, le système connu est sujet à la possibilité d'un "à-coup muet" pendant le fonctionnement, dans le cas d'un défaut à peine assez sévère pour amorcer le second tube à gaz V2, et aussi dans le cas où les courants de court-circuit qui sont appelés des extrémités opposées de la section de ligne protégée vers un défaut,sont de valeurs inégales, de sorte que le second tubeà gaz, se trouvant à l'extrémité ayant le courant le plus faible, ne s'amorce pas,
ce qui donne la transmission continue ou inin- terrompue de courant porteur qui bloquera le déclenchement du coupe-circuit aux deux extrémités de la section de ligne pro- tégée.
Conformément à la présente invention, ces défauts de co- ordination et ces "à-coups muets" sont évités en ayant les deux tubes à gaz Vi et V2 en fonctionnement, ou prêts à fonctionner, au plus faible courant de court-circuit qui fera déclencher le détec- teur de défauts FD1 à bas niveau ou le plus sensible. Donc, lors- que le courant porteur est transmis, il l'est toujours toutes les deux demi-périodes du courant de ligne à la station où le courant porteur est transmis.
Conformément à l'invention, le fait de détecter les défauts avec une sensibilité moindre est assuré en utilisant un second relais mécanique de détection de défauts FD2 qui répond au même courant de court-circuit dérivé utilisé pour alimenter le premier détecteur de défauts FD1, mais qui a un seuil de fonctionnement légèrement relevé, répondant, par exemple, à un courant valant approximativement les 125% du cou- rant correspondant au seuil de fonctionnement du premier détec- teur de défauts FD1.
Conformément à l'invention, on utilise aussi un con- tact de repos 25, (plutôt qu'un contact de travail) sur le pre- mier détecteur de défauts FD1, parce qu'un contact de repos ne
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rebondira pas, en réponse à un défaut, évitant ainsi la possibilité d'une interruption momentanée de la transmission d'un signal de blocage ou de freinage au début de l'apparition d'un défaut, ré- sultant donc en un déclenchement erroné à l'autre extrémité.
On utilise aussi un contact de travail 46 sur le second détecteur de défauts FD2, de sorte que même si les deux détecteurs de défauts déclenchent simultanément, le détecteur ayant son contact de repos, ouvrira celui-ci avant que l'autre détecteur se soit déplacé suf- fisamiaent pour fermer un contact de travail normalement ouvert, assurant donc la disponibilité d'une tension de freinage, sur le tube relais RT, un rien avant l'application effective d'une ten- sion de commande au circuit de grille G5de ce tube relais RT.
Il est évident qu'aucune tension de grille n'agit sur aucun tube avant qu'il y ait été une tension plaque convenable sur le tube, de sorte que le blocage de la tension de commande du tube peut être réalisé en empêchant l'application soit d'une tension de grille positive suffisante au tube, soit d'une tension plaque suffisante au tube.
Enfin, il faut remarquer que l'invention évite les défauts d'excitation par chocs, provoqués par les transients, en utilisant le même type de relais mécaniques pour les deux détecteurs de défauts FD1 et FD2, de sorte que le nouveau système de relais à déphasage fonctionne de manière satisfaisante, sans aucun des inconvénients inhérents au système anterieur.
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