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ACIERS AU CUIVRE ET AU NICKEL RESISTANT A LA CHALEUR ET PRCCEDE POUR
LEUR TRAITEMENT
L'invention se rapporte à des aciers au cuivre et au nickel, qui sont particulièrement propres à la construction d'organes tels que des bal- lons de chaudières soumis à des contraintes mécaniques à des températures élevées allant jusqu'à 4000 environ.
En particulier, l'invention concerne la composition de tels aciers au cuivre et au nickel, un procédé pour leur traitement thermique, et le procédé approprié à l'augmentation de leur résis- tance aux contraintes aux températures élevéeso
Comme mesure pour la résistance aux contraintes à chaud, on choi- sit la limite d'écoulement à 350 C (la température de service des ballons de chaudières à haute pression est au voisinage de cette valeur), ainsi que le rapport de cette limite d'écoulement à la résistance à la traction à la tem- pérature ordinaire (20 C)o
L'invention découle de la constatation nouvelle que la limite d'écoulement à chaud, pour une température de 350 des aciers, est considéra- blement accrue par une faible addition de Tantale-Niobium, (lors de la fusion)
et que le rapport de la limite d'écoulement à chaud à la résistance à la trac- tion augmente de même. On obtient ce résultat avec des additions tellement faibles qu'il suffit généralement dans l'acier fini de simples traces de Tan- tale-Niobium. Pratiquement il n'y a pas lieu de dépasser une teneur en Tan- tale-Niobium de 0,06 %.
Selon l'invention, on propose par suite, pour la construction d'objets résistant à la chaleur, en particulier de ballons de chaudières, des aciers au cuivre et au nickel avec des teneurs en Tantale-Niobium allant des , traces décelables jusqu'à une 'valeur d'environ 0,06 %. Le rapport du nickel au cuivre doit être de préférence de 1 : 1,5 à 2.
La composition de tels aciers est de préférence la suivantes
<Desc/Clms Page number 2>
environ
EMI2.1
<tb> 0,1 <SEP> à <SEP> 0,3 <SEP> % <SEP> Carbone
<tb>
<tb>
<tb> 0, <SEP> 6 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> % <SEP> Manganèse
<tb>
<tb>
<tb> 0,6 <SEP> à <SEP> 1,2 <SEP> % <SEP> Cuivre
<tb>
<tb>
<tb> 0,5 <SEP> à <SEP> 1,2 <SEP> % <SEP> Nickel
<tb>
<tb>
<tb> 0,3 <SEP> à <SEP> 0,5 <SEP> % <SEP> Silicium
<tb>
<tb>
<tb> 0,0 <SEP> à <SEP> 0,3 <SEP> % <SEP> Molybdène
<tb>
<tb>
<tb> Traces <SEP> à <SEP> 0,06 <SEP> % <SEP> Tantale-Niobium
<tb>
Le reste Fer avec les faibles teneurs usuelles en Phosphore et Soufre.
De tels aciers permettent de réaliser, par exemple, des ballons de chaudières, en particulier soudés, avec une augmentation correspondante de la limite d'écoulement à chaud, et avec une épaisseur de paroi réduite, ou, à épaisseur égale, avec une résistance accrue aux contraintes appliquéeso
On obtiendra des résultats particulièrement bons avec des aciers de ce genre, contenant de 0,15 à 0,25 % de molybdène, les autres teneurs étant, avantageusement, environ les suivantes:
EMI2.2
<tb> 0,12 <SEP> à <SEP> 0,2 <SEP> % <SEP> Carbone
<tb>
<tb>
<tb> 0,7 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> % <SEP> Manganèse
<tb>
<tb>
<tb> 0,35 <SEP> à <SEP> 0,45 <SEP> % <SEP> Silicium
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 0,8 <SEP> à <SEP> 1,2 <SEP> % <SEP> Cuivre
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 0,5 <SEP> à <SEP> 0,9 <SEP> % <SEP> Nickel
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Traces <SEP> à <SEP> 0,06 <SEP> % <SEP> Tantale-Niobium
<tb>
Le reste fer et faibles teneurs en phosphore et soufre. , Les teneurs particulièrement préférées sont d'environ.
EMI2.3
<tb>
0,14 <SEP> à <SEP> 0,18 <SEP> % <SEP> Carbone
<tb>
<tb>
<tb> 0,8 <SEP> à <SEP> 1 <SEP> % <SEP> Manganèse
<tb>
<tb>
<tb> 0,35 <SEP> à <SEP> 0,45 <SEP> % <SEP> Silicium
<tb>
<tb>
<tb> 0,9 <SEP> à <SEP> 1,1 <SEP> % <SEP> Cuivre
<tb>
<tb>
<tb> 0,5 <SEP> à <SEP> 0,7 <SEP> % <SEP> Nickel
<tb>
<tb>
<tb> 0,15 <SEP> à <SEP> 0,25 <SEP> % <SEP> Molybdène
<tb>
<tb>
<tb> Traces <SEP> à <SEP> 0,06 <SEP> % <SEP> Tantale-Niobium
<tb>
De tels aciers, recuits jusqu'à l'état stable, présentent une li- mite d'écoulement à chaud à 350 C de 35 à 60 % de la résistance à la traction à la température ordinaire.
En dehors de la limite élevée d'écoulement à chaud et de la possibilité corrélative de réduire en conséquence les épaisseurs de parois, les aciers décrits présentent une bonne tenue à la soudure, ce qui ce remarque en particulier par l'absence de phénomènes de trempe et par l'ab- sence de criques. Ils constituent, par conséquent une matière particulière- ment appropriée pour les ballons à haute pression soudés avec une épaisseur de paroi favorable pour la soudure.
Il est possible, pour des objets résistant à la chaleur, par exem- ple des ballons à haute pression et des électrodes, de garantir une limite d'écoulement à 350 G de 30 kg/mm2 et au-dessus. Les aciers selon l'invention surpassant donc les aciers au chrome-molybdène utilisés pour les ballons sans joint traités, cependant, contrairement à ces derniers, ils ne demandent aucu- ne trempe et ne sont pas influencés par la soudure, (par exemple, suivant la norme de matériaux 600 de l'Association des métallurgistes allemands - (Ve- rein Deutscher Eisenhütten leute) - pour les ballons sans joint traités en acier au chrome-molybdène, est garantie, à 350 G, une limite d'écoulement de 25 kg/mm2 pour une limite de rupture de 53 à 65 kg/mm2)
.
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Ce résultat représente un progrès considéré jusqu'à présent com- me impossible dans le domaine des propriétés de résistance à la chaleur, en particulier pour les objets soudéso @
Dans les aciers au carbone utilisables pour les ballons de chau- dière, la résistance à chaud à 350 C atteignait environ 18 kg/mm2, et le rap- port de cette limite d'écoulement à la résistance à la traction était en chiffres ronds de 38 %, et, dans le cas des aciers au carbone et au manganèse du type St 52, d'environ 40 %.
Dans les aciers au cuivre-nickel connus, sans tantale-niobium, le rapport de la limite d'écoulement à chaud à 350 , à la résistance à la traction était d'environ 45%.
Il y a encore lieu de remarquer qu'il est avantageux que les aciers mentionnés ci-dessus renferment jusqu'à environ 0,4 % de chrome. Cela est avantageux par exemple en ce qu'il est possible d'ajouter aux aciers, le tantale-niobium, sous forme de mitrailles contenant du tantale-niobium, qui généralement, renferment aussi du chrome.
De plus, il est possible, dans les aciers au cuivre-nickel, ou au cuivre-nickel-molybdène de la composition donnée ci-dessus, de remplacer le tantale-niobium en partie ou en totalité par du bore, du zirconium ou du titane, isolément ou en mélange. La quantité totale de ces éléments ne doit pas dépasser environ 0,06%. Avec ces éléments, l'effet est également parti- culièrement marqué, si les aciers renferment de petites teneurs en molybdè- ne, par exemple 0,15 à 0,25 % de molybdène.
Le reste de la composition doit correspondre à celle des aciers au cuivre-nickel mentionnés au début. Les aciers peuvent cependant renfermer de même jusqu'à 0,4 % environ de chrome.
Les aciers au cuivre-nickel résistant à la chaleur pour objets stables aux températures élevées sont usuellement stabilisés par recuit à environ 650 C. Les aciers selon l'invention doivent également être utilisés à l'état stable par recuit. Il peut être avantageux d'exécuter ce recuit de stabilisation à des températures inférieures à la température usuelle de stabilisation par recuit, et de déterminer la durée du recuit de façon que l'état stable soit atteint directement Les propriétés de l'acier peuvent également être adaptée aux diverses exigences posées, par variation de la rapidité de refroidissement entre le refroidissement au four et le refroidis- sement à l'air.
Un traitement thermique des aciers, en particulier des aciers au cuivre-nickel (ou au cuivre-nickel-chrome) avec addition de molybdène, sui- vant l'invention et particulièrement actif, est le suivant.
On constate que les aciers présentent une limite particulièrement élevée d'écoulement à chaud, et un rapport particulièrement favorable de la limite d'écoulement à chaud (à 350 ) à la résistance à la traction (à la tem- pérature ordinaire) bien qu'ils soient refroidis lentement (par exemple de 7 /mino environ jusqu'à 2 /mino environ) de la température de normalisation jusqu'à des températures inférieures à 300 C, par exemple 150 C, puis ré- chauffés jusqu'à la température de stabilisation par recuit, soit environ 600 C à 675 C,et stabilisés à ces températureso La durée du recuit est alors d'autant plus courte que la température de stabilisation est plus élevée.
Exemple.
Un acier suivant l'invention, ayant la composition suivantes 0,16 % C.
0,93 % Ou
1 % Mn
<Desc/Clms Page number 4>
0,7 % Ni 0,24 % Mo et 0,015 % Ta-Nb.
EMI4.1
est traité thermiquement comme suit, e'i? présente les propriétés indiquées dans le tableau suivants
EMI4.2
<tb> Traitement <SEP> Normalisé <SEP> Refroidi <SEP> Vitesse <SEP> de <SEP> re- <SEP> Recuit <SEP> de <SEP> Refroidisse-
<tb>
<tb> jusque <SEP> froidissement <SEP> stabilisa- <SEP> menta
<tb>
<tb>
<tb> tion
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 1 <SEP> 880 <SEP> 150 <SEP> 2,5 /mino <SEP> 675 4 <SEP> h <SEP> Four
<tb>
EMI4.3
II 880 500 2250/inin.
625 8 h Four
EMI4.4
<tb> puis <SEP> Air
<tb>
<tb>
<tb> 20 /
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> III <SEP> 880 <SEP> 600 <SEP> 7 / <SEP> min <SEP> 625 8 <SEP> h <SEP> Four
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> puis
<tb>
<tb>
<tb> 20 / <SEP> Air
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> IV <SEP> 880 <SEP> 150 <SEP> 2,5 /min <SEP> 675 4 <SEP> h <SEP> Air <SEP> , <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> V <SEP> 880 <SEP> 150 <SEP> 2,
5 /min <SEP> 4 <SEP> h <SEP> Four
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Traitement <SEP> Tempo <SEP> Limite <SEP> Résistance <SEP> Limite <SEP> Allonge- <SEP> Striction
<tb>
<tb>
<tb> d'essai <SEP> d'écoule- <SEP> traction <SEP> d'écoule- <SEP> ment
<tb>
<tb>
<tb> C <SEP> ment <SEP> kg/mm2 <SEP> kg/mm2 <SEP> ment
<tb>
<tb>
<tb> Résistance
<tb>
EMI4.5
¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯%¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯
EMI4.6
<tb> 1 <SEP> 20 <SEP> 49,3 <SEP> 67 <SEP> 73,3 <SEP> 22,5 <SEP> 37,5
<tb> 350 <SEP> 45,7 <SEP> 64,7 <SEP> 68,1 <SEP> 21,9 <SEP> 45
<tb>
<tb>
<tb> II <SEP> 20 <SEP> 47,5 <SEP> 65,2 <SEP> 73 <SEP> 21,2 <SEP> 55,5
<tb> 350 <SEP> 38,2 <SEP> 59,1 <SEP> 58,6 <SEP> 18,8 <SEP> 42
<tb>
<tb>
<tb> 111 <SEP> 20 <SEP> 46,3 <SEP> 68,4 <SEP> 67,8 <SEP> 23,1 <SEP> 57,8
<tb> 350 <SEP> 41,3 <SEP> 64 <SEP> 60,5 <SEP> 21,9 <SEP> 45,
7
<tb>
<tb>
<tb> IV <SEP> 20 <SEP> 53,9 <SEP> 69,8 <SEP> 77,2 <SEP> 20,6 <SEP> 58,5
<tb> 350 <SEP> 45,5 <SEP> 64,0 <SEP> 65 <SEP> 19,4 <SEP> 43,6
<tb>
<tb>
<tb> V <SEP> 30 <SEP> 49,3 <SEP> 67 <SEP> 73,3 <SEP> 22,5 <SEP> 37,5
<tb> 350 <SEP> 45,7 <SEP> 64,7 <SEP> 68,1 <SEP> 21,9 <SEP> 45
<tb>
<Desc / Clms Page number 1>
HEAT RESISTANT COPPER AND NICKEL STEELS PRECEDED FOR
THEIR TREATMENT
The invention relates to copper and nickel steels which are particularly suitable for the construction of components such as boiler balls subjected to mechanical stress at high temperatures of up to about 4000.
In particular, the invention relates to the composition of such copper and nickel steels, to a process for their heat treatment, and to the process suitable for increasing their resistance to stress at elevated temperatures.
As a measure for resistance to hot stresses, we choose the flow limit at 350 C (the operating temperature of high pressure boiler tanks is in the vicinity of this value), as well as the ratio of this limit d 'tensile strength flow at room temperature (20 C) o
The invention stems from the new finding that the hot flow limit, for a temperature of 350 steels, is considerably increased by a small addition of Tantalum-Niobium (during melting).
and the ratio of hot flow limit to tensile strength likewise increases. This result is obtained with additions so small that, in the finished steel, simple traces of Tan- tale-Niobium are generally sufficient. There is practically no need to exceed a content of Tantal-Niobium of 0.06%.
According to the invention, there is therefore proposed, for the construction of heat-resistant objects, in particular boiler flasks, copper and nickel steels with tantalum-niobium contents ranging from, detectable traces up to a value of about 0.06%. The ratio of nickel to copper should preferably be 1: 1.5 to 2.
The composition of such steels is preferably as follows
<Desc / Clms Page number 2>
about
EMI2.1
<tb> 0.1 <SEP> to <SEP> 0.3 <SEP>% <SEP> Carbon
<tb>
<tb>
<tb> 0, <SEP> 6 <SEP> to <SEP> 1 <SEP>% <SEP> Manganese
<tb>
<tb>
<tb> 0.6 <SEP> to <SEP> 1.2 <SEP>% <SEP> Copper
<tb>
<tb>
<tb> 0.5 <SEP> to <SEP> 1.2 <SEP>% <SEP> Nickel
<tb>
<tb>
<tb> 0.3 <SEP> to <SEP> 0.5 <SEP>% <SEP> Silicon
<tb>
<tb>
<tb> 0.0 <SEP> to <SEP> 0.3 <SEP>% <SEP> Molybdenum
<tb>
<tb>
<tb> Traces <SEP> to <SEP> 0.06 <SEP>% <SEP> Tantalum-Niobium
<tb>
The rest Iron with the usual low levels of Phosphorus and Sulfur.
Such steels make it possible to produce, for example, boiler tanks, in particular welded, with a corresponding increase in the hot flow limit, and with a reduced wall thickness, or, for equal thickness, with an increased resistance. to the constraints applied
Particularly good results will be obtained with steels of this type, containing from 0.15 to 0.25% of molybdenum, the other contents being, advantageously, approximately the following:
EMI2.2
<tb> 0.12 <SEP> to <SEP> 0.2 <SEP>% <SEP> Carbon
<tb>
<tb>
<tb> 0.7 <SEP> to <SEP> 1 <SEP>% <SEP> Manganese
<tb>
<tb>
<tb> 0.35 <SEP> to <SEP> 0.45 <SEP>% <SEP> Silicon
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 0.8 <SEP> to <SEP> 1.2 <SEP>% <SEP> Copper
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 0.5 <SEP> to <SEP> 0.9 <SEP>% <SEP> Nickel
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Traces <SEP> to <SEP> 0.06 <SEP>% <SEP> Tantalum-Niobium
<tb>
The rest iron and low levels of phosphorus and sulfur. Particularly preferred contents are approximately.
EMI2.3
<tb>
0.14 <SEP> to <SEP> 0.18 <SEP>% <SEP> Carbon
<tb>
<tb>
<tb> 0.8 <SEP> to <SEP> 1 <SEP>% <SEP> Manganese
<tb>
<tb>
<tb> 0.35 <SEP> to <SEP> 0.45 <SEP>% <SEP> Silicon
<tb>
<tb>
<tb> 0.9 <SEP> to <SEP> 1.1 <SEP>% <SEP> Copper
<tb>
<tb>
<tb> 0.5 <SEP> to <SEP> 0.7 <SEP>% <SEP> Nickel
<tb>
<tb>
<tb> 0.15 <SEP> to <SEP> 0.25 <SEP>% <SEP> Molybdenum
<tb>
<tb>
<tb> Traces <SEP> to <SEP> 0.06 <SEP>% <SEP> Tantalum-Niobium
<tb>
Such steels, annealed to steady state, exhibit a hot flow limit at 350 ° C of 35 to 60% of the tensile strength at room temperature.
Apart from the high hot flow limit and the correlative possibility of reducing the wall thicknesses as a consequence, the steels described have good resistance to welding, which is particularly noticeable by the absence of hardening phenomena. and by the absence of coves. They are therefore a particularly suitable material for high pressure welded balloons with favorable wall thickness for welding.
It is possible, for heat resistant objects, eg high pressure balloons and electrodes, to ensure a yield limit at 350 G of 30 kg / mm2 and above. The steels according to the invention therefore surpass the chromium-molybdenum steels used for the treated seamless balloons, however, unlike the latter, they do not require any quenching and are not influenced by welding, (for example, according to the material standard 600 of the Association of German Metallurgists - (Ve- rein Deutscher Eisenhütten leute) - for seamless flasks treated with chromium-molybdenum steel, is guaranteed, at 350 G, a flow limit of 25 kg / mm2 for a breaking strength of 53 to 65 kg / mm2)
.
<Desc / Clms Page number 3>
This result represents a progress considered until now as impossible in the field of heat resistance properties, in particular for welded objects.
In carbon steels usable for boiler tanks, the hot strength at 350 C reached about 18 kg / mm2, and the ratio of this yield point to tensile strength was in round figures of 38%, and, in the case of carbon and manganese steels of the St 52 type, about 40%.
In known copper-nickel steels without tantalum-niobium, the ratio of hot flow limit at 350 to tensile strength was about 45%.
It should also be noted that it is advantageous for the steels mentioned above to contain up to about 0.4% chromium. This is advantageous, for example, in that it is possible to add tantalum-niobium to steels in the form of scrap containing tantalum-niobium, which generally also contains chromium.
In addition, it is possible, in copper-nickel, or copper-nickel-molybdenum steels of the composition given above, to replace the tantalum-niobium in part or in whole with boron, zirconium or titanium , singly or in combination. The total amount of these elements should not exceed about 0.06%. With these elements, the effect is also particularly marked, if the steels contain small contents of molybdenum, for example 0.15 to 0.25% molybdenum.
The rest of the composition should match that of the copper-nickel steels mentioned at the beginning. However, steels can also contain up to about 0.4% chromium.
Heat resistant copper-nickel steels for objects stable at high temperatures are usually stabilized by annealing at about 650 C. The steels according to the invention should also be used in the stable state by annealing. It may be advantageous to perform this stabilization annealing at temperatures below the usual annealing stabilization temperature, and to determine the duration of the annealing so that the steady state is reached directly. The properties of steel can also be adapted to the various requirements, by varying the cooling rate between furnace cooling and air cooling.
A heat treatment of steels, in particular copper-nickel (or copper-nickel-chromium) steels with addition of molybdenum, according to the invention and particularly active, is as follows.
Steels are found to exhibit a particularly high hot flow limit, and a particularly favorable ratio of hot flow limit (at 350) to tensile strength (at room temperature) although they are cooled slowly (for example from approximately 7 / min to approximately 2 / min) from the standardization temperature to temperatures below 300 C, for example 150 C, then reheated to the temperature of stabilization by annealing, ie approximately 600 ° C. to 675 ° C., and stabilized at these temperatures. The duration of the annealing is then all the shorter as the stabilization temperature is higher.
Example.
A steel according to the invention, having the following composition 0.16% C.
0.93% or
1% Mn
<Desc / Clms Page number 4>
0.7% Ni 0.24% Mo and 0.015% Ta-Nb.
EMI4.1
is heat treated as follows, e'i? has the properties shown in the following table
EMI4.2
<tb> Treatment <SEP> Standardized <SEP> Cooled <SEP> Speed <SEP> of <SEP> re <SEP> Annealing <SEP> of <SEP> Cooling-
<tb>
<tb> until <SEP> cooling <SEP> stabilized <SEP> menta
<tb>
<tb>
<tb> tion
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 1 <SEP> 880 <SEP> 150 <SEP> 2,5 / min <SEP> 675 4 <SEP> h <SEP> Oven
<tb>
EMI4.3
II 880 500 2250 / inin.
625 8 a.m. Oven
EMI4.4
<tb> then <SEP> Air
<tb>
<tb>
<tb> 20 /
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> III <SEP> 880 <SEP> 600 <SEP> 7 / <SEP> min <SEP> 625 8 <SEP> h <SEP> Oven
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> then
<tb>
<tb>
<tb> 20 / <SEP> Air
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> IV <SEP> 880 <SEP> 150 <SEP> 2.5 / min <SEP> 675 4 <SEP> h <SEP> Air <SEP>, <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> V <SEP> 880 <SEP> 150 <SEP> 2,
5 / min <SEP> 4 <SEP> h <SEP> Oven
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Treatment <SEP> Tempo <SEP> Limit <SEP> Resistance <SEP> Limit <SEP> Extension- <SEP> Striction
<tb>
<tb>
<tb> test <SEP> of flow- <SEP> traction <SEP> of flow- <SEP> ment
<tb>
<tb>
<tb> C <SEP> ment <SEP> kg / mm2 <SEP> kg / mm2 <SEP> ment
<tb>
<tb>
<tb> Resistance
<tb>
EMI4.5
¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯% ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯
EMI4.6
<tb> 1 <SEP> 20 <SEP> 49.3 <SEP> 67 <SEP> 73.3 <SEP> 22.5 <SEP> 37.5
<tb> 350 <SEP> 45.7 <SEP> 64.7 <SEP> 68.1 <SEP> 21.9 <SEP> 45
<tb>
<tb>
<tb> II <SEP> 20 <SEP> 47.5 <SEP> 65.2 <SEP> 73 <SEP> 21.2 <SEP> 55.5
<tb> 350 <SEP> 38.2 <SEP> 59.1 <SEP> 58.6 <SEP> 18.8 <SEP> 42
<tb>
<tb>
<tb> 111 <SEP> 20 <SEP> 46.3 <SEP> 68.4 <SEP> 67.8 <SEP> 23.1 <SEP> 57.8
<tb> 350 <SEP> 41.3 <SEP> 64 <SEP> 60.5 <SEP> 21.9 <SEP> 45,
7
<tb>
<tb>
<tb> IV <SEP> 20 <SEP> 53.9 <SEP> 69.8 <SEP> 77.2 <SEP> 20.6 <SEP> 58.5
<tb> 350 <SEP> 45.5 <SEP> 64.0 <SEP> 65 <SEP> 19.4 <SEP> 43.6
<tb>
<tb>
<tb> V <SEP> 30 <SEP> 49.3 <SEP> 67 <SEP> 73.3 <SEP> 22.5 <SEP> 37.5
<tb> 350 <SEP> 45.7 <SEP> 64.7 <SEP> 68.1 <SEP> 21.9 <SEP> 45
<tb>