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PROCEDE DE RAFFINAGE PERFECTIONNE, ET PRODUITS OBTENUS.
La présente invention est-relative à un procédé destiné à produi- re des huiles combustibles résiduelles améliorées à faible quantité de sédiment à des conditions rigoureuses de cracking, et destiné aussi à augmenter les productions totales de gazoline et d'autres fractions de distillation de valeur que l'on peut obtenir à partir d'huile brute.
L'invention a trait plus particulièrement à un procédé complet dans lequel un gasoil léger, un gasoil lourd et un résidu ou une matière brute réduite sont séparés à partir d'une huile lourde, chacune des fractions susdites étant séparément convertie de manière à obtenir une augmentation dans la production des fractions de distillation de valeur aussi bien' qu'une qualité 'améliorée de gazoline et quune charge de courant ou de flux amélioré pour.un mélange d'huile combustible.
En particulier, on a découvert que, par cracking séparé des fractions légères et lourdes de gasoil plutôt que par cracking d'un gasoil de lar- ge fraction ou tranche contenant les fractions légères et lourdes en mélange, une huile de cycle contenant une proportion substantielle de matières aromatiques peut être récupérée du gasoil lourd, fractionné, et on a trouvé que cette huile de cycle était une charge de flux efficace pour un mélange avec le goudron produit par l'opération de réduction de viscosité du résidu (visbreaking); et une huile de cycle relativement paraffinique convenant comme huile de chauffage de haute qualité ou*comme alimentation pour un autre cracking est récupérée du gasoil de distillation léger fractionné.
Par contre, si du gasoil de fraction large est craqué, le gasoil de cycle résultant contient apparemment des matières paraffiniques pures et des matières aromatiques craquées, en mélange intime qui.ne permet pas une séparation des matières aro- matiques et des matières paraffiniques par des moyens économiques. De plus, la qualité de la gazoline est également.améliorée et sa quantité est augmentée dans le cracking séparé, comparativement à la quantité de produit obtenue par cracking d'un gasoil à large fraction.
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Dans la pratique courante de raffinage, de l'huile lourde est d'abord distillée pour produire des fractions de distillat et un résidu lourd, et les fractions bouillant au-dessus de la gamme de températures de la gazo- line sont, de préférence, soumises à un cracking catalytique ou à un cracking thermique, de manière à obtenir des productions maxima de combustibles de mo- teurs de haute qualité. Cependant, comme le résidu lourd habituel bouillant au-dessus d'environ 800 F ne représente pas, comme tel, une charge d'alimen- tation convenable pour un cracking catalytique, de tels résidus doivent être à nouveau traités pour être transformées en charges d'alimentation satisfaisan- tes de cracking par diverses méthodes.
Habituellement, ceci est réalisé par distillation sous le vide du résidu, de manière à fournir un distillat de ga- soil pour un cracking catalytique, et des dépôts de brai pour un cracking ther- mique ou "visbreaking", comme décrit dans une autre demande de brevet apparen- tée, à laquelle on se référera pour des détails de fonctionnement.
Dans les opérations de réduction de viscosité (visbreaking), des résidus lourds sont convertis par un cracking thermique léger à environ 780 à 950 F et à des pressions d'environ 200 à 1500 livres par pouce carré de pres- sion effective de manière à produire environ 5 à 15% eh volumes de gazoline, 5 à 15% en volumes de gasoil, et environ 85 à 70% de goudron ou d'huile com- bustible (fuel oil) lôurde qui est habituellement mélangée avec une charge de flux de courant de la gamme du gasoil pour donner un produit vendable.
Parmi ces produits, la gazoline a le'\plus de valeur tandis que le fuel oil lourd en a le moins, et, de ce fait, il est avantageux d'augmenter les produc- tions de gazoline et de gasoil pour les rendre maxima et de garder minima les productions des huiles combustibles lourdes. D'une façon générale, ceci peut être réalisé en augmentant la rigueur du traitement de cracking thermique réa- lisé dans l'étape de réductuon de viscosité. Cependant, en augmentant la ri- gueur de ce traitement, la qualité de l'huile combustible produite est dimi- nuée de plus en plus, particulièrement en ce qui concerne ses-caractéristiques de sédimentation, de sorte que l'huile lourde peut être rendue inacceptable pour bien des buts, si le résidu ou le brai est craqué trop amplement.
Cet effet contraire de la rigueur de la réduction de viscosité sur la qualité de l'huile lourde a, jusqu'à présent, représenté une'limite plus ou moins défi- nie pour la quantité de produit de tête que l'on peut récupérer économiquement à partir de résidus lourds par "visbreaking".
L'objet de la présente invention est de procurer un procédé com- plété dans lequel la quantité totale des produits de tête que l'on peut obtenir à partir d'une huile lourde donnée aussi bien que la qualité de la gazoline produite à partir de cette huile peuvent être augmentées sans diminution de la qualité du fuel oil. Un autre objet est la production d'une charge de flux amélioré pour lé mélange avec des huiles combustibles lourdes. Un autre objet . encore est la production d'une charge de flux capable d'améliorer les carac- téristiques de sédimentation des mélanges d'huile combustible et, de ce fait, de permettre des opérations de réduction de viscosité, de rigueur accrue.
Ces objets et avantages de l'invention, et d'autres encore, ap- paraîtront de la description suivante, dans laquelle on se référera au dessin annexé. Le dessin est un plan schématique simplifié montrant un système type convenant pour la mise en oeuvre d'une forme de réalisation préférée de l'in- vention. Les unités individuelles constituant le système illustré peuvent être de conception courante, en se rendant compte que l'invention consiste d'abord à intégrer les pièces d'équipement individuellement connues en un système unique et à faire fonctionner les unités intégrées de manière à pro- duire les résultats avantageux décrits ci-après.
Le système illustré au dessin comprend essentiellement une unité de distillation de matière brute comprenant un étage atmosphérique 1 et un étage à vide 2, une unité de réduction de viscosité (visbreaker) comprenant un serpentin 30 dans un fourneau 31 et une tour de séparation 32, des unités de cracking catalytique "fluide" qui comprennent des récipients de réaction
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10 et 10', des récipients de régénération 11 et 11', et des tours de distilla- tion 12 et 12', de même que l'équipement auxiliaire habituel tel que des sou- papes, pompes, échangeurs de chaleur, etc.
Les fonctions et la co-action de ces éléments seront décrites par après conjointement avec le traitement de matières brutes natives et de distillats divers, ainsi que des courants cycli-' ques que l'on en obtient. On comprendra, cependant, que le système peut être utilisé d'une manière sensiblement similaire pour le traitement de courants hydrocarbonés obtenus d'autres sources et par d'autres procédés que ceux qui sont particulièrement décrits ici. De même, des- parties équivalents d'équi- pement peuvent être employées au lieu de celles qui sont représentées.
En particulier;, au lieu d'utiliser les dispositifs préférés de cracking cataly- tique fluide, il est possible d'utiliser des unités de cracking contenant un lit fixe ou un lit mobile utilisant du catalyseur granulée ou bien on peut même réaliser la phase de cracking d'une manière non catalytique. De plus, il entre aussi dans la portée de la présente invention d'employer un système ne contenant qu'une seule unité de cracking et d'envoyer à un emmagasinage temporaire le courant de gasoil de distillation léger, pendant--que le courant de gasoil lourd est en cours de cracking, et vice versa.
Lors du fonctionnement, une huile lourde native préchauffée dans le fourneau 3 est distillée (topped) ou fractionnée dans un appareil de dis- tillation à tuyauterie qui est, de préférence, une unité à deux étages contenant un appareil de disoillatiuon atmosphérique 1 et un appareil de distillation à vide 2. L'appareil-de distillation.atmosphérique fonctionne normalement à la pression atmosphérique ou à de basses pressions jusou'à environ 5 à 10 livres par .pouce carré de pression effective,et les dépôte de cet étage sont réchauffésdans un serpentin chauf- fé 4 etsoumis a distillation instantanée dans une tour à vide 2 qui fonctionne à une pression d'environ 90 à 110 mm de Hg absolu.
Ou bien, cependant, une unité de distillation à étage unique peut aussi être utilisée. Quand une telle dis- tillation est ainsi réalisée,une huile lourde produira du gaz, du naphte lé- ger ou gazoline qui peut comprendre des hydrocarbures se rangeant des hydro- carbures C4 jusqu'à ceux bouillant aux environs de 300 ou 350 F, du naphte lourd ou kéroséne qui peut comprendre des hydrocarbures bouillant entre 350 Fet430 ou 450 F, un gasoil léger qui peut bouillir entre'environ 430 et 700 F, de préférence 450 à 650 F, un gasoil lourd bouillant entre 600 F et.1000 ou 1100 F, de préférence environ 650 à 1100 F, et des matières brutes réduites ou dépôts de brai à vide bouillant au-dessus de la gamme d'ébullition du ga- soil lourd, aussi bien que d'autres courants latéraux intermédiaires, si et quand on le désire.
Une distribution type de produits obtenue par distilla- tion d'une huile lourde 'N'est Texas de la manière décrite ci-avant est donnée au tableau 1 ci-après :
TABLEAU I.
EMI3.1
<tb>
Alimentation <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯Produits¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯
<tb>
<tb>
<tb> Gamme <SEP> % <SEP> en <SEP>
<tb>
<tb> Huile <SEP> lourde <SEP> West <SEP> Texas <SEP> Fraction <SEP> d'ébullition <SEP> volumes
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité <SEP> 31,9 <SEP> API <SEP> Gaz <SEP> jusqu'à <SEP> C3 <SEP> 0,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre <SEP> 1,71 <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> Gazoline <SEP> C4 <SEP> - <SEP> 350 <SEP> F <SEP> 23,2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Viscosité <SEP> 49 <SEP> unités <SEP> 100 F <SEP> Kérosène <SEP> 3500 <SEP> - <SEP> 450 F <SEP> 10,0
<tb>
<tb>
<tb> saybolt <SEP> Gasoil <SEP> léger <SEP> 450 <SEP> - <SEP> 650 F <SEP> 22,0
<tb>
<tb> Gasoil <SEP> lourd <SEP> 650 <SEP> - <SEP> 1100 F <SEP> 31,0
<tb>
<tb> (y <SEP> compris
<tb>
<tb> Gasoil <SEP> à
<tb>
<tb> vide)
<tb>
<tb> Dépôts <SEP> de <SEP> brai <SEP> 11000 <SEP> F <SEP> et <SEP> plus <SEP> 13,
0
<tb>
Suivant l'invention, les courants de gasoils de distillation lé-
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gers et lourds sort évacués des appareils .de distillation 1 et 2 et craqués séparément dans les appateils de cracking catalytique fluides 10 et 10' à environ 900 à 1000 F,de préférence à environ 9750 F, et à 15 livres par pouce carré de pression effective, en utilisant un catalyseur synthétique courant de silice-alumine. Ou. bien, évidemment, d'autres catalyseurs de fractionnement connus peuvent aussi être utilisés, tels que les diverses argiles ou les catalyseurs synthétiques de silice-magnésie....Les produits craqués résultants sont fractionnés dans des tours 12 et 12'.
Le gasoil-de distillation léger, lorsque il est craqué, produit principalement de la gazoline et un gasoil de cycle léger, en même temps que de petites quantités de dépôts de goudrons et de gaz. Le gasoil de distillation lourd produit principalement du naphte, un gasoil de cycle léger et un gasoil de cycle lourd, en même temps qu'une certaine quantité de gaz.
Le brai en provenance de l'appareil de distillation à vide 2 est craqué thermiquement dans le serpentin. de réduction de viscosité 30 (visbreaker. De cette manière, d'autres quantités dé gazoline de valeur et d'autres courants de tête sont récupérés. La rigueur de l'opération de visbreaking n'est limitée que par les caractéristiques de sédimentation éventuelles du goudron résultant et du combustible mélangé préparé à partir de ce goudron, car la rigueur de cracking a un effet direct sur la formation de matière carbonée dans le goudron produit. Finalement,-le goudron est mélangé avec une charge de flux pour donner une huile combustible ayant une viscosité convenable qui peut se ranger entre environ 25 et 200 secondes Saybolt Furol à 122 F, suivant l'usage.
La charge de courant ou de' flux utilisée suivant la présente invention est particulièrement le gasoil de cycle léger obtenu par cracking du gasoil de distillation lourd. On a trouvé que cette huile de cycle était tout à fait aromatique et qu'elle avait un effet solubilisant favorable sur les constituants, formant sédiments, du goudron de "visbreaker", et, par conséquent, ce flux permet une opération très rigoureuse de réduction de viscosité sans excéder les spécifications de sédimentation maxima, mentionnées précédemment, du combustible mélangé.
Par contre, quand un gasoil à large fraction bouillant, par exemple, entre 4500 et 1100 F, est craqué comme, par exemple, suivant la technique antérieure, plutôt-'que par un cracking séparé de ses parties à faibles et à hauts points d'ébullition, une charge de flux d'efficacité comparable ne peut pas en être récupéré et, par conséquent, il est impossible dans un tel procédé de réduire la viscosité du brai, de la même quantité.
Les résultats pertinents sont résumés au tableau 11.
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T A B L E A U II .
-------------------- PRODUCTION DE CHARGES DE FLUX A FAIBLE INDICE DIESEL A PARTIR DE GASOILS.
EMI5.1
<tb>
Traitement
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 1 <SEP> 2
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<tb>
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb> Matière <SEP> d'alimentation <SEP> Gasoil <SEP> à <SEP> large <SEP> Gasoil <SEP> Gasoil
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb> fraction, <SEP> non <SEP> léger, <SEP> . <SEP> lourd
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> séparé <SEP> : <SEP> (craqués <SEP> séparément) <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> sépare <SEP> :
<SEP> (craques <SEP> séparément)
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> (ancienne,technique)
<tb>
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<tb> Alimentation <SEP> totale
<tb>
<tb>
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<tb> barils/j <SEP> our <SEP> -------------------60.000------------------------
<tb>
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<tb>
<tb>
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<tb> Conversion <SEP> totale <SEP> 55 <SEP> @ <SEP> 57
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Conversions <SEP> individuelles <SEP> 62,0 <SEP> 53,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 4,6 <SEP> 4,6
<tb>
<tb>
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<tb>
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<tb>
<tb> Gazoline
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
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<tb>
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<tb>
<tb>
<tb>
<tb> (10 <SEP> livres <SEP> de <SEP> pression
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> de <SEP> vapeur <SEP> Reid)
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> en <SEP> volumes <SEP> 40,5 <SEP> 42,
1
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Barils/j <SEP> our <SEP> 24.300 <SEP> 25.280
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Augmentation <SEP> de <SEP> quan-
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> tité <SEP> sur <SEP> traitement <SEP> 1 <SEP> - <SEP> +980
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Rapport <SEP> gazoline/carbone <SEP> 8,8 <SEP> 9,2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> d'octane <SEP> CFRR
<tb>
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Courants <SEP> individuels <SEP> 98,1 <SEP> 96,7
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Pool <SEP> 94,8 <SEP> 97,2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Amélioration <SEP> sur <SEP> trai-
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> tement <SEP> 1 <SEP> - <SEP> 42,
4
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gasoil <SEP> catalytique
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> (Température <SEP> de <SEP> vapeur
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> de <SEP> 430 <SEP> à <SEP> 650 F)
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> en <SEP> volumes <SEP> 36, <SEP> 0 <SEP> 27, <SEP> 6 <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Barils/jour <SEP> 21.600 <SEP> 16.580
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Différence <SEP> de <SEP> quantité <SEP> - <SEP> -5020
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 37,2 <SEP> 40,0 <SEP> 17,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Barils/jour <SEP> - <SEP> 9.020 <SEP> 7.560
<tb>
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TABLEAU II (suite)
.
EMI6.1
- - --- - ----7 ----- 7- - - - - - -
EMI6.2
<tb> Traitement
<tb> 3 <SEP> 4
<tb>
<tb> Matière <SEP> d'alimentation <SEP> Gasoil <SEP> Gasoil <SEP> Gasoil <SEP> Gasoil
<tb> léger <SEP> lourd <SEP> léger <SEP> lourd
<tb>
EMI6.3
(craques sépar"éniei2t) '¯ ' (craqués séparément) Alimentation totale, barils/jour ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯60.000--¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯
EMI6.4
<tb> Conversion <SEP> totale <SEP> 55' <SEP> 48,7
<tb>
<tb> Conversions <SEP> individuel-
<tb>
<tb>
<tb> les <SEP> 57,2 <SEP> 53,5 <SEP> ses <SEP> 42,0 <SEP> 53,5 <SEP> ses
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> .
<SEP> 4,1 <SEP> 3,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gazoline
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> (10 <SEP> livres <SEP> de <SEP> pres-
<tb>
<tb>
<tb> sion <SEP> de <SEP> vapeur <SEP> Reid)
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> en <SEP> volumes <SEP> 41,9 <SEP> 40,5
<tb>
<tb>
<tb> Barils/jour <SEP> 25.120 <SEP> 24.300
<tb>
<tb>
<tb> Augmentation <SEP> de <SEP> quan-
<tb>
<tb>
<tb> tité <SEP> sur <SEP> traitement <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 820 <SEP> 0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Rapport <SEP> gazoline/car-
<tb>
<tb>
<tb> bone <SEP> 10,2 <SEP> 12,3
<tb>
<tb>
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> d'octane <SEP> CFRR
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> courants <SEP> individuels <SEP> 98,0 <SEP> 96,7 <SEP> 97,5 <SEP> 96,7
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Pool <SEP> 97,2 <SEP> 97,0
<tb>
<tb>
<tb> Amélioration <SEP> sur
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> traitement <SEP> 1 <SEP> + <SEP> 2,
4 <SEP> + <SEP> 2,2
<tb>
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb> Gasoil <SEP> catalytique
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> (Température <SEP> de <SEP> vapeur
<tb>
<tb>
<tb> de <SEP> 430 <SEP> à <SEP> 650 F)
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> en <SEP> volumes <SEP> 29,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Barils/jour <SEP> 17.840 <SEP> 21.600
<tb>
<tb>
<tb> Différence <SEP> de <SEP> quantité <SEP> -3. <SEP> 760 <SEP> 0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> *** <SEP> 42,2 <SEP> 17,5 <SEP> 47,0 <SEP> 17,5
<tb>
<tb>
<tb> Barils/jour <SEP> 10.280 <SEP> 7.560 <SEP> 14.040 <SEP> 7. <SEP> 560
<tb>
* deux unités cat. égales de 30.000 B/jour avec la meme alimentation catal.
EMI6.5
de gasoil à large fraction West Texaa,a 55% de conversion (limitée par la vitesse de brûlage de carbone à 18.000 %? /heure chacune).
ses une unité d'alimentation 35.000 B/jour de gasoil lourd West Texas à 53,5% de conversion (limitée par le brûlage de carbone à 18.000 # / heure); une 'autre unité d'alimentation 25. 000 B/jour de gasoil léger West Texas avec conversion variée comme montré.
EMI6.6
:ie6f Indice Diesel = Gravité (OAPI) x Point d'aniline (OF) 100
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Le traitement 1 illustre un procédé de technique antérieure uti- lisant le gasoil habituel à large fraction tandis que, dans le traitement 2; les gasoils à fraction étroite séparés étaient fractionnés séparément avec la même production de carbone que dans le traitement-1; dans le traitement 3, les gasoils séparés étaient craqués séparément à la même conversion totale que dans le traitement 1; et dans le traitement 4, les fractions séparées étaient craquées séparément à la même production moyenne de distillat (430 - 650 F temp. de vapeur) que dans le traitement 1.
On peut voir, d'après les résiliais, que le cracking séparé des portions à points d'ébullition bas et élevés du gasoil à large fraction a plusieurs avantages importants sur le cracking du courant à large fraction contenant en mélange les portions à points d'ébullition bas et élevés. En particulier, des quantités importantes, qui peuvent être égales à environ 10 à 15% basés sur le gasoil total alimenté, d'une charge de flux aromatique de valeur,ayant un indice Diesel de 17,5 seulement, peuvent être obtenues à par- tir du gasoil de distillation lourd, tandis que des gasoils de cycle types, obtenus à partir des opérations de traitements "mélangés" habituels, ont un indice Diesel compris entre environ 37 et 39, comme on le voit par l'indice Diesel 37,2 du traitement 1.
En second lieu, environ 10 à 30% du gasoil de distillation total sont convertis en un gasoil de cycle, ayant un indice Die- sel relativement élevé compris entre environ 40 et 50, qui convient particu- lièrement comme huile de chauffage de qualité élevée, et qui peut aussi être utilisé comme matière d'alimentation pour un cracking ultérieur.
En troisième lieu, les fractions de gazoline craquées obtenues à la fois à partir du gasoil de distillation lourd et du gasoil de distillation léger ont des indices d'oc- tane sensiblement supérieurs à celui de la gazoline obtenue par cracking du gasoil à large fraction, l'amélioration de l'indice d'octane se rangeant de 1 à 4 ou 5 points; et, en.plus de cette amélioration en qualité, dans les traite- ments de cradcing séparés, on peut facilement produire une quantité totale plus grande de gazoline que dans le traitement habituel non séparé;
et, d'au- tres quantités encore de gazoline peuvent être récupérées du brai qui, du fait de Inefficacité de flux du gasoil aromatique obtenu dans le présent pro- cédé,peut être soumis à un traitement de réduction de viscosité plus rigou- reux que cela n'était précédemment possible lorsque seuls des charges à indice Diesel élevé étaient disponibles pour un mélange avec le goudron de "visbreaker".
De plus, le rapport de production gazoline/carbone est augmenté, d'une manière significative, en opérant avec des fractions.séparées suivant la présente in- vention.
L'effet avantageux de la charge de flux à faible indice Diesel de l'invention, lorsqu'on étend les limites pratiques de l'opération réductri- ce de viscosité est montré au tableau III. Dans tous ces essais, le brai à vide à 1100 F et plus (gravité : 7,5 API; viscosité : 1000 secondes Saybolt Furol à 210 F) enlevé de l'appareil de distillation à vide 2, comme décrit précédemment, était craqué thermiquement pour diverses conversions dans le dispositif de. réduction de viscosité 30, la viscosité des produits goudronneux respectifs était réduite avec diverses charges de flux au même niveau de vis- cosité convenant pour l'utilisation comme huile combustible, et les caracté- ristiques de sédimentation des mélanges combustibles respectifs étaient déter- minées .
Dans le tableau, on n'a repris que ces mélanges qui remplissent précisément les caractéristiques de sédimentation tolérables maxima choisies cornue standard de référence.
TABLEAU III .
-------------
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MELANGE DE GOUDRONS DE "VISBREAKER" AVEC DIVERSES CHARGES DE FLUX
EMI8.1
<tb> Charge <SEP> Indice <SEP> Rapport <SEP> Conversion <SEP> maxim. <SEP> @ <SEP> Gravité
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Essai <SEP> de <SEP> Diesel <SEP> flux/ <SEP> telle <SEP> que <SEP> limitée <SEP> du <SEP> goudron
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> N <SEP> flux <SEP> ' <SEP> de <SEP> flux <SEP> goudron <SEP> par <SEP> la <SEP> sédimenta- <SEP> de
<tb>
<tb>
<tb> en <SEP> volu- <SEP> tion <SEP> du <SEP> combustible <SEP> "visbreaker"
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb>
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<tb>
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<tb>
<tb>
<tb>
<tb> tableau <SEP> II <SEP> 37,2 <SEP> 1/2 <SEP> 13,0 <SEP> 1. <SEP> 915 <SEP> 5,0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 2 <SEP> Gasoil <SEP> de
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> cycle <SEP> aro-
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> matique <SEP> des
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> traitements
<tb>
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<tb> 2,3 <SEP> ou <SEP> 4,
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<tb> tableau <SEP> II <SEP> 17,5 <SEP> 1/2 <SEP> 16,0 <SEP> '2.360 <SEP> 4,3
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<tb> 3 <SEP> Extrait <SEP> phé-
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<tb> nol <SEP> spécia-
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<tb> lement <SEP> mélan- <SEP> 10,0 <SEP> 1/2 <SEP> 17,0 <SEP> 2.510 <SEP> 4,0
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<tb> gé
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* Conversion maximum = production de gazoline (C4 jusqu'à temp.-de vap.
de 450 F) basée sur alimentation de "visbreaker" ses Base : 14.750 barils/jour du brai alimenté au dispositif de réduction de viscosité ou "visbreaker" (taux de 60.000 barils/jour de ga- soil alimente aux dispositifs de cracking cat., correspondant aux 113.250 barils/jour d'huile lourde alimentée au procédé).
Une comparaison des essais 1 et 2 montre que l'utilisation de de la charge de flux à plus faible indice Diesel, plus aromatique, obtenue suivant la présente invention, permet une augmentation importante dans la ' rigueur de la réduction de viscosité sans altérer les caractéristiques de sédimentation'de l'éventuel mélange combustible. Comme résultat direct de cette augmentation de rigueur, on peut obtenir dans le traitement 2 une augmentation de 445 barils/jour ou 23,2% dans la production de gazoline de "visbreaker" comparativement à ce qu'on peut obtenir dans le traitement 1.
Une comparaison des essais 2 et 3 du tableau III montre aussi que le gasoil aromatique produit facilement dans le présent procédé est presque aussi efficace cornue flux d'huile combustible que les extraits de phénol spécialement mélangés, coûteux, d'aromaticité encore plus élevée, ce qui montre encore par là le grand avantage technique et économique de la présente invention.
De plus, il doit être rappelé que, en plus du gain de gazoline de "visbreaker" rendu possible par la charge de flux combustible amélioré, des quantités accrues de gazoline catalytique sont produites par la technique de cracking séparé qui produit la charge de flux amélioré, par opposition à la technique de cracking non séparé.
Cette caractéristique était signalée en rapport avec le tableau II et est à nouveau illustrée dans le tableau IV dans lequel les quantités respectives de gazoline obtenues par distillation de matières brutes, cracking catalytique et réduction de viscosité sont montrées à la fois pour un procédé habituel pratiquant un cracking non séparé et pour le procédé de l'invention pratiquant un cracking séparé, en même
<Desc/Clms Page number 9>
temps qu'avec une réduction de viscosité plus rigoureuse, l'huile combustible mélangée produite dans ces deux cas étant de la même qualité.
TABLEAU IV.
PRODUCTION TOTALE DE GAZOLINE ET DISTRIBUTION.
Base : 113.250 barils/jour d'huiles brutes West Texas (60.000 barils/jour de gasoil de distillation)
EMI9.1
<tb> Gazoline
<tb>
EMI9.2
iCt,. iusqu'à 450 F) Natif Catalytique Visbreaker Total Cracking non séparé .3 7 . 600 B/J 24.300 13/:i 1.915 B/j 630815 B/j Cracking séparé 37.600 B/j 25:280 'B/j 2.360 B/, 65.240 B/j Différence, B/j - 98fl ' " Ê45 ' 1.425 - 490- .'- "'"'23,2 2,2
Ainsi, il est visible.du tableau.
IV que la présente invention permet la production de gazoline en.des quantités de 2% supérieures à celles qui étaient possibles précédemment, sans diminution de la' qualité des sous- produits tels que le 'fuel cil.A ce 'point de'vue, il doit être remarquée vu
EMI9.3
que la gazoline est le seul courant" -de'' 'raffinerie ayant une valeur matériel- lement supérieure au coût de l'alimentation brute, que des augmentations même légères de la production de gazolinesont dé très grande importance pour cha- que raffineur.
La description et les opérations éxemplatives précédentes ont servi à illustrer des modes de réalisation de'l'invention, mais il doit être compris que la portée et l'esprit de cette invention ne 'sont pas limités à ces réalisations.
Légende
Pour aider à la compréhension de l'installation représentée au dessin, une'liste des notations de référence, non reprises dans la description est donnée ci'-après avec indication, ën regard,'de la partie d'installation désignée :
EMI9.4
<tb> 5 <SEP> entrée <SEP> de <SEP> l'huile <SEP> brute
<tb>
<tb> 6 <SEP> : <SEP> Gas <SEP> + <SEP> C4
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<tb> 7-: <SEP> naphte <SEP> léger
<tb>
<tb> 8 <SEP> : <SEP> naphte <SEP> lourd
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<tb> 9 <SEP> : <SEP> gasoil <SEP> léger
<tb>
<tb> 13 <SEP> : <SEP> huile <SEP> de <SEP> chauffage
<tb>
<tb> 14 <SEP> : <SEP> gaz <SEP> de <SEP> combustion
<tb>
<tb> 15: <SEP> vapeur
<tb>
<tb> 16: <SEP> vapeur
<tb>
<tb> 17: <SEP> air
<tb>
<tb> 18: <SEP> gaz
<tb>
<tb> 19: <SEP> naphte
<tb>
<tb> 20: <SEP> gasoil <SEP> (huile <SEP> de <SEP> chauffage)-
<tb>
<tb> 21 <SEP> :
<SEP> goudron
<tb>
<tb> 22: <SEP> gasoil <SEP> lourd
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<Desc/Clms Page number 10>
EMI10.1
<tb> 23: <SEP> brai
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<tb> 24: <SEP> gaz
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<tb>
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<tb> 25 <SEP> : <SEP> naphte
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<tb>
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<tb> 26: <SEP> gasoil <SEP> (huile <SEP> de <SEP> chauffage)
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<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 27: <SEP> goudron
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<tb>
<tb>
<tb> 28: <SEP> gaz <SEP> de <SEP> combustion
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 29 <SEP> : <SEP> vapeur
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<tb>
<tb>
<tb> 33 <SEP> : <SEP> vapeur
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<tb>
<tb> 34: <SEP> air
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<tb>
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<tb> 35: <SEP> gaz
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<tb>
<tb> 36: <SEP> naphte
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<tb>
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<tb>
<tb> 37 <SEP> : <SEP> gasoil <SEP> (flux <SEP> de <SEP> fuel <SEP> oil)
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<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 38: <SEP> gasoil <SEP> lourd <SEP> (fuel <SEP> oil)
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<tb>
<tb>
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<tb> 39 <SEP> :
<SEP> fuel <SEP> oil <SEP> mélangé
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REVENDICATIONS.
1. Procédé de raffinage comprenant : l'introduction d'un pétrole brut dans une zone de distillation fractionnée: l'enlèvement d'une fraction de gazoline, d'un gasoil de distillation léger ayant un point d'ébullition final inférieur à environ 650 F, d'un gasoil de-distillation lourd ayant un point d'ébullition supérieur à environ 650 F, et d'un résidu lourd comme fractions séparées à partir de ladite zone de distillation; le passage de la fraction de gasoil de distillation léger à travers une zone de cracking à une température comprise entre environ 850 et 1100 F et la séparation d'une frac- tion de gazoline et d'une fraction de gasoil de cycle à partir des produits craqués résultants ;
passage séparé du gasoil de distillation lourd à tra- vers une zone de cracking à une température comprise entre environ 850 F et 1150 F, et la-séparation d'une fraction de gazoline et d'un gasoil de cycle aromatique à partir des produits résultants du cracking du gasoil de distil- lation lourd; le passage du résidu lourd à travers une zone de cracking ther- mique à une température comprise entre environ 780 et 950 F pour produire une matière de viscosité réduite; la séparation d'une fraction de gazoline et de dépôts de goudron à partir des produits craqués résultants;
et le mélange desdits dépôts de goudron avec le-gasoil de cycle aromatique susmen- tionné pour produire un combustible mélangé ayant une viscosité Saybolt Furol d'environ 25 à 200 secondes à 122 F.
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.