BE528333A - - Google Patents

Description

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   La présente invention concerne une tête transductrice électro- magnétique perfectionnée et a particulièrement trait à une tête reproduc- trice électromagnétique capable de réponse à un degré élevé même pour la fréquence nulle. 



   La présente invention présente un dispositifdestiné à reprodui- re des signaux enregistrés sur un organe d'enregistrement d'impulsions magnétiques et qui fonctionne suivant un principe semblable à celui qui est employé dans les magnétomètres et les gradiomètres du type à saturation employés pour mesurer les distorsions du champ magnétique terrestre. En se   basant   sur les études de l'analyse des fréquences, on peut montrer que si une bobine à noyau de fer porte une onde sinusoïdale de courant, la tension à ses bornes ne comporte que des composantes harmoniques impaires en l'absenoe d'un flux polarisant constant (courant continu). Toutefois, si le noyau comporte une composante de courant continu, la tension aux bornes comporte les harmoniques pairs en plus des harmoniques impairs.

   L'absence   d'harmoni-   ques pairs en l'absence d'un flux polarisant de courant continu est due au fait que, tandis que la courbe de magnétisation pour les matières ferromagnétiques n'est, en général, pas linéaire, les parties de la courbe dans les premier et troisième quadrants sont symétriques par rapport à l'origine. 



   Toutefois, lorsqu'un flux polarisant est présent, la variation du champ n'est plus symétrique par rapport à   l'axe   du temps et l'onde de la tension induite n'est pas symétrique par rapport à l'axe du temps. 



  Elle comporte donc des harmoniques d'ordre pair. 



   On peut montrer d'une manière semblable qu'avec une onde sinusoïdale de tension appliquée aux bobines, le courant passant dans les bobines comporte des harmoniques fondamental et d'ordre impair seulement lorsqu'aucune polarisation n'existe et que lorsqu'une polarisation est présente le courant contient aussi des harmoniques d'ordre pair. 



   La présente invention tire avantage de cet effet et présente un dispositif destiné à séparer et à mesurer une ou plusieurs de ces harmoniques d'ordre pair du courant ou de la tension dans une tête reproductrice excitée par une source de fréquence relativement élevée, créant grâce à cela un dispositif sensible destiné à mesurer des flux polarisants très petits. 



   Un des buts de la présente invention est de présenter un assemblage transducteur magnétique perfectionné qui est sensible à des signaux de très basse fréquence. 



   Un autre but de la présente invention est de présenter une tête reproductrice magnétique perfectionnée capable de détecter des signaux enregistrées de très basse fréquence, y compris la fréquence nulle. 



   Un autre but de la présente invention est de présenter une tête reproductrice magnétique perfectionnée présentant un signal de sortie ou "output" sensiblement plus élevé que les têtes reproductrices magnétiques ordinaires. 



   Un autre but de la présente invention est de présenter un système transducteur magnétique perfectionné comprenant une tête transductrice du type susmentionné. 



   Les particularités que les demandeurs estiment constituer des caractéristiques de l'invention sont exposées particulièrement dans les revendications annexées. L'invention elle-même, en ce qui concerne son organisation, sa manière de construire et son mode de fonctionnement, ainsi que d'autres buts et avantages de celle-ci peuvent être compris le mieux en se référant à la description suivante qui s'appuie sur les dessins annexés. 



   La figure 1 représente un schéma de circuit d'un assemblage reproducteur magnétique utilisant un circuit équilibré. 



   La figure 2 représente un schéma de circuit du modulateur de 

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 phase inclus dans le circuit de la figure 1. 



   La figure 3 représente un schéma de circuit comprenant la tête électromagnétique perfectionnée selon la présente invention et les autres éléments associés de l'assemblage transducteur magnétique. 



   La figure 4 est une élévation d'une variante de forme de l'invention, représentant une réalisation préférée de la construction de la tête. 



   La figure 5 est une élévation latérale de la tète de la figure   4, Otée   de l'enveloppe et représentant la manière dont les bobines sont disposées autour de la structure formant noyau. 



   La figure 6 représente schématiquement un autre agencement dans lequel des bobines supplémentaires sont prévues dans le noyau. 



   La figure 7 représente une variante de la structure formant tête qui est particulièrement avantageuse pour l'enregistrement. 



   La figure 8 représente schématiquement un autre type d'agencement destiné à produire un circuit magnétique équilibré. 



   La figure 9 est une section (certaines parties étant en élévation) d'une tête perfectionnée du type annulaire, employée dans les circuits de la présente invention. 



   La figure 10 est une élévation latérale de la tête de la figure 9. 



   La figure 11 est une élévation latérale d'une tête à intervalles multiples selon la présente invention. 



   La figure 12 est une élévation terminale d'un bloc lamellaire de noyau destiné à la tête à intervalles multiples de la présente invention. 



   La figure 13 est une élévation latérale d'une feuille de cuivre destinée à être appliquée de part et d'autre du bloc lamellaire de noyau de la figure 12. 



   La figure 14 est une élévation terminale   d'un   assemblage lamellaire de tête selon la présente invention. 



   La figure 15 est une section verticale de la tête à intervalles multiples de la figure 11 et représentant l'agencement des lamelles des noyau: des feuilles de cuivre, et des feuilles de   mumétal,   réalisé pour constituer les intervalles isolés de la tête multiple. 



   La figure 16 est un plan supérieur de l'assemblage de tête à intervalles multiples de la figure 15. 



   La figure 17 est une illustration schématique en plan d'un   ru-   ban à canaux multiples destiné à coopérer avec l'assemblage de la figure 16. 



   La figure 18 est un schéma de circuit représentant la manière dont les bobines de chaque lamelle de tête sont connectées pour exciter les intervalles respectifs. 



   La figure 19 est une élévation latérale d'une variante de forme de feuille de blindage de mumétal. 



   Le circuit de la figure 1 comprend un oscillateur 10 qui peut avoir toute construction ordinaire et qui est capable de produire un signal dont la fréquence est sensiblement supérieure aux fréquences à reproduire provenant de l'organe d'enregistrement d'impulsions magnétiques, l'output de l'oscillateur 10 étant ordinairement de l'ordre de 20   à   40 kilocycles par seconde. Le courant provenant de l'oscillateur de haute fréquence 10 est introduit, par l'intermédiaire d'une paire de résistances réductrices de tension 11 et 12, dans une paire de bobines 14 et 15, disposées en opposition, enroulées autour d'un noyau ferro-magnétique indiqué de manière générale en 16. Les bobines 14 et 15 comprennent sensiblement le même nombre de spires et sont faites de fil de même diamètre.

   La structure de noyau 16 

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 comporte plusieurs branches, comprenant des branches extérieures 17 et 18 sur lesquelles les bobines 14 et 15 sont respectivement disposées et des branches centrales 19 et 20 dont les parties terminales respectives sont espacées de manière à présenter un intervalle non magnétique 21 entre elles, intervalle sur lequel ou à travers lequel un organe d'enregistrement d'im- pulsions magnétiques est amené à passer. Ainsi, les systèmes de la pré- sente invention sont applicables à l'enregistrement longitudinal, transver- sal ou latéral. 



   Un potentiomètre 22, comportant un curseur variable 23, est également disposé entre les bornes de sortie de l'oscillateur 10 et l'output entre le curseur 23 et la jonction des bobines 14 et 15, indiquée en 24, est introduit dans un amplificateur accordé 25 à grand coefficient d'am- plification. 



   Le circuit décrit à ce point est, dans son essence, un circuit de pont qui peut être équilibré de manière que lorsque le curseur 23 se trou- ve au point milieu, il n'y ait pas d'input de tension dans l'amplificateur
25, un moyen démagnétisé étant présent à l'intervalle 21 ou aucun moyen ne se trouvant dans la tête. Du fait qu'on peut s'attendre à quelque faible asymétrie dans la structure de noyau, le système est équilibré, un moyen démagnétisé étant présent dans la tête, par le réglage du potentiomètre 22. 



   L'amplificateur 25 est du type accordé et fonctionne à une fréquence correspondant à un harmonique d'ordre pair de la fréquence produite par l'oscillateur 10 et, de préférence, à une fréquence correspondant au second harmonique de la fréquence ce l'oscillateur. La fréquence prédominante apparaissant à l'input dans l'amplificateur 25 est le second harmonique de la fréquence de l'oscillateur, comme le montre les considérations suivantes. L'oscillateur 10 fournit un courant de haute fréquence aux bobines 14 et 15; ce courant a une intensité suffisante pour amener le   niveau   de magnétisation, pendant un demi-cycle du courant de l'oscillateur, à la valeur de la saturation ou près de cette dernière dans une des branches 17 ou 18.

   Par exemple, supposons que l'oscillateur 10 produise une partie de son cycle qui sature la branche 18 et qu'en même temps, un signal soit reçu d'un organe d'enregistrement d'Impulsions magnétiques, apparaissant à l'intervalle 21, signal tendant à renforcer le flux dans la branche 18 tout en diminuant le flux dans la branche 17. Du fait que la branche 18 est déjà arrivée à saturation, le signal ajouté a pour effet de faire décroître le flux dans cette branche à partir de sa valeur de saturation, donnant lieu à un déséquilibre dans le circuit de pont, ce qui donne lieu à une tension résultante qui apparaît aux bornes d'input de 1-'l'amplificateur 25. 



  Pendant le demi-cycle suivant du fonctionnement de l'oscillateur, la branche 17 arrive à saturation, déséquilibrant le pont dans le sens opposé, mais, en même temps, la polarité de l'output de l'oscillateur a été changée de sorte que le dans demi-cycle suivant, l'input dans l'amplificateur 25 est le même que lors du demi-cycle précédent. Le résultat net est une onde de haute fréquence comportant une fréquence prédominante égale à deux fois la fréquence de l'output de l'oscillateur 10. 



   Si un flux de signal alternatif apparaît à l'intervalle 21, l'output de haute fréquence est modulé d'après les variations alternatives qui apparaissent à l'intervalle. La grandeur de la modulation est proportionnelle à l'amplitude du flux de signal à l'intervalle 21, Indépendamment de sa polarité, si bien que les cycles positifs et négatifs donnent un output semblable. Il y a toutefois une différence de phase des parties composantes de haute fréquence des demi-cycles consécutifs de   l'onde   modulée résultante. 



  Cette différence de phase peut être employée pour faire une distinction entre les cycles positifs et négatifs du flux de signal à l'intervalle 21 et ce comme suit: l'output de l'amplificateur accordé 25 est amené à passer dans un modulateur de phase 30 où le signal est mélangé avec un signal relativement intense, d'amplitude constante, obtenu d'un doubleur de fréquence 31 qui peut être de tout type ordinaire à double circuit. L'input du doubleur 31 est pris à l'output de l'oscillateur et a une amplitude plus grande que 

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 l'amplitude du signal apparaissant à l'output de l'amplificateur 25. 



   Un circuit typique modulateur de phase et redresseur est représenté à la figure 2 des dessins. Le signal provenant de l'amplificateur accordé 25 apparaît aux bornes d'une bobine 33 et est couplé par inductance à un réseau redresseur 35 au moyen d'un enroulement secondaire 34. Semblablement, l'output du doubleur 31 se manifeste aux bornes d'une bobine 36 et est couplé par inductance aux   cotés   opposés du réseau redresseur 35 par 1' intermédiaire d'un enroulement secondaire 37.

   Le réseau redresseur 35 consiste en quatre éléments redresseurs 38, 39, 40 et 41 connectés de manière à effectuer le redressement des deux alternances du signal   d'input.   L'output du circuit mélangeur-redresseur décrit est prélevé par une prise centrale disposée sur les bobines 34 et 37, comme le montre la figure, et se   manifes-   te à une paire de bornes d'output 43 et   44.   La tension aux bornes est appliquée à un dispositif de   perceptibilisation,   tel qu'un instrument de mesure 26 ou à un circuit à amplificateur et haut-parleur, destiné à   reprodui-   re les informations intelligibles enregistrées. 



   Dans le modulateur de phase, le signal d'amplitude constante provenent du doubleur de fréquence est mélangé avec le signal modulé provenant de l'amplificateur. La modulation qui résulte de signaux d'une des polarités à l'intervalle 21 s'ajoute au signal constant provenant du doubleur, tandis que les signaux de polarité opposée se soustraient du signal constant. L'onde résultante, avant le redressement, a une enveloppe qui varie exactement d'après le signal donné à l'intervalle 21. Après redressement, le signal constitue la reproduction exacte dû flux à l'intervalle 21. 



   Une variante de forme de ce système est représentée à la figure 3 des dessins. Dans cette forme de l'invention, la tête transductrice magnétique comporte une structure de noyau   45 comprenant   des branches relativement larges, indiquées de manière générale en 46 et présentant des parties terminales 47 et 48 qui se font face et délimitent entre elles un intervalle non magnétique 49. Le noyau comprend aussi une branche transversale intermédiaire plus étroite 50 et une branche de base étroite 51 séparée de la précédente par une fente 52. 



   L'output d'un oscillateur 53 à fréquence relativement élevée est communiqué au noyau 45 par l'intermédiaire d'une paire d'enroulements 54 et 55 connectés en série de manière à se renforcer. Bien que les enroulements 54 et 55 soient représentés comme étant disposés séparément sur les branches 50 et 51, dans la forme préférée de l'invention, les enroulements 54 et 55 sont enroulés à deux fils par rapport à des enroulements 57 et 58, c'est-à-dire que les spires de la bobine 54 sont enroulées entre les spires de la bobine 57 et que les spires 55 sont enroulées entre les spires de la bobine 58 pour augmenter le couplage et réduire le déséquilibre entre les bobipes. Les spires se trouvent en même nombre sur la branche 54 et sur la branche 55, si bien que les bobines 54 et 55 sont sensiblement identiques en ce qui concerne leur comportement magnétique. 



   Semblablement, une seconde paire de bobines 57 et 58 sont connectées en série et en opposition sur les branches 50 et 51 et leur output est relié au circuit   d'input   d'un amplificateur accordé 59. 



   La structure décrite à ce point présente trois circuits magnétiques au flux qui passe dans le noyau 45. Les divers circuits ont été indiqués par des flèches dans les dessins. Lcrsqu'un organe enregistreur d' impulsions magnétiques 61 est amené   à   passer en travers de l'intervalle non magnétique   49,   un flux magnétique peut être induit dans le noyau 45 dans le sens des flèches en trait plein indiquées par la référence    Au.   Dans le voisinage des branches 50 et 51, le parcours de flux principal indiqué par "A" se dédouble en parcours parallèles indiqués par la ligne en pointillé portant la référence "B" dans la branche 50 et par la ligne de flux en pointillé "C" dans la branche 51.

   Les parcours "B" et "C" se recombinent dans les branches plus larges du noyau pour fournir une paire de parcours 

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 de flux qui passent à travers l'intervalle non magnétique 49 dans le même sens. 



   En même temps, l'output de l'oscillateur 53 établit un flux localisé autour des branches 50 et 51, indiqué par la ligne en pointil- lé portant la référence "D". Comme le montrent les dessins, le flux "D", à un certain moment, peut s'opposer au flux principal dans le circuit in- diqué par la ligne en pointillé "B", tandis qu'il renforce le flux repré- senté par la ligne en pointillé "C". Ainsi le noyau magnétique 45 com- prend trois parcours coopérants de flux magnétique, dont le premier est le parcours de flux qui comprend la branche 46 et la branche 50, le second comprend la branche 46 et la branche 51 et le troisième est le parcours de flux localisé du au courant de haute fréquence, ce dernier étant sensiblement confiné au parcours comprenant les branches 50 et 51. 



   Les dimensions du noyau sont telles que les flux magnétiques passant le long du parcours "A" et des parcours   "B"   et "C" produits par le signal porté par le ruban ne sont pas suffisants pour saturer le noyau, mais, de préférence, les branches 50 et 51 sont suffisamment étroites pour que, pour l'intensité maximum du signal de l'organe enregistreur 61, la densité du flux dans les branches 50 et 51 monte bien haut sur la courbe de magnétisation et vaille, par exemple, un tiers ou deux tiers de la saturation. C'est le flux plus fort de l'oscillateur qui provoque la saturation ou presque la saturation dans les branches 50 et 51. 



   Dans la forme de l'invention représentée à la figure 3, le circuit magnétique déséquilibré à l'état de repos par la présence d'un champ magnétique constant et non alternatif dans la structure de noyau 45. On réalise cela en prévoyant un enroulement 63 autour d'une des branches du noyau et en excitant l'enroulement 63 par une source de courant continu. 



  Dans une variante, le champ non alternatif peut être fourni en prévoyant un aimant permanent dans le voisinage du noyau. Il s'ensuit que même si aucun signal   n'apparaît   à l'intervalle non magnétique 49, un signal d'amplitude constante d'une fréquence double de celle de l'oscillateur 53 apparaît à l'input de l'amplificateur accordé 59. Le niveau de la polarisation en courant continu est suffisamment élevé pour que la modulation résultante du champ magnétique de haute fréquence par le signal reçu par 1' intervalle non magnétique 49 ne réduise pas le champ magnétique net à zéro Il s'ensuit que s'il n'y a pas de flux de signal à l'intervalle 49, il y a un input constant de haute fréquence introduit dans l'amplificateur 59 du fait de la polarisation en courant continu.

   Le flux de signal d'une des polarités à l'intervalle 49 augmente ce signal de haute fréquence, tandis que le flux de signal de la polarité opposée diminue le signal de haute fréquence. Ainsi, l'enveloppe de modulation varie d'après le flux de signal et un système modulateur de phase, comme celui de la figure 1,n'est pas nécessaire. 



   Comme dans la forme précédente de l'invention, les signaux provenant de l'oscillateur 53 ont une amplitude suffisante pour maintenir l'une ou l'autre des branches 50 et 51 à la saturation ou près de celle-ci pendant une partie de chaque cycle. Il s'ensuit qu'en supposant   le existence   de la distribution instantanée du flux représentée à la figure 3, le flux de haute fréquence "D" s'oppose au flux principal "B" dans la branche 50 et renforce le flux "C" dans la branche 51. Du fait que la branche 51 est déjà arrivée à la saturation magnétique, aucun effet ne se produit, mais dans la branche 50, la reluctance magnétique du parcours est   effecti-   vement modifiée par la présence des flux opposés et le signal d'output provenant des bobines 57 et 58 est une fonction du signal qui apparaît à l'intervalle non magnétique 49.

   Dans les demi-cycles successifs de la composante de haute fréquence, la situation s'inverse périodiquement en ce qui concerne les branches 50 et 51, mais l'output du au déséquilibre reste le même. Comme le flux de signal à l'intervalle 49 varie, la grandeur du déséquilibre varie d'une manière correspondante et l'onde modulée   résultan-   te qui apparaît à l'input de l'amplificateur accordé 59 est une reproduction 

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 fidèle du signal qui se manifeste à l'intervalle non magnétique 49. 



   L'output de l'amplificateur accordé 59 est introduit dans un détecteur 60 où les composantes de haute fréquence sont éliminées et 1' enveloppe de l'onde modulée est transmise à un amplificateur de puissance 61 du type ordinaire. L'output final est transmis à un dispositif de perceptibilisation, tel qu'un haut-parleur 62, ou encore l'output du détecteur peut actionner un appareil de mesure, un oscilloscope, etc.. pour le travail à l'aide d'instruments. 



   Un forme préférée d'assemblage de tête destinée à être utilisée en connexion avec l'invention est représentée à la figure 4 et à la figure 5 des dessins. Dans cette forme de l'invention, un noyau magnétique 65, de matériau métallique relativement mince, est plié de manière à avoir une forme circulaire, les parties terminales 66 et 67 qui se font face étant espacées de manière à former un intervalle non magnétique. 



  Une pièce   d'épaisseur,   non magnétique, 68, composée de métal à souder, de cuivre ou analogue, est fixée en position entre les parties terminales opposées 66 et   67.   



   Le noyau 65 comporte une fente périphérie 69 qui forme une paire de branches 70 et 71 à la base du noyau annulaire (figure 5). 



   Une double paire de bobines 72 et 73 sont disposées autour des branches 70 et 71 et constituent de préférence une double paire d'enroulements à deux fils ainsi qu'il a été décrit ci-dessus. Une paire de conducteurs d'input 74 et 75 sont agencés de manière à être connectés à l'output de l'oscillateur, tandis qu'une paire de conducteurs d'output 76 et 77 sont agencés de manière à être connectés à l'amplificateur accordé. 



   La structure de noyau annulaire 65 est enchâssée dans un bloc de montage 78, centralement évidé, fait de matériau non magnétique. L'extérieur du bloc de montage peut être entouré par un blindage de matériau magnétique, tel que le métal "mu". Le bloc 78 est convenablement évidé comme en 79 pour faire place aux bobines 72 et 73. 



   Le flux de polarisation qui déséquilibre le circuit magnétique est fourni par un petit aimant permanent 81 qui est monté à un bout d'une vis filetée 82. Cette dernière est logée dans un trou taraudé 83 du bloc 78. Ce dernier est également évidé ainsi qu'il est indiqué en 84 de manière à fournir un intervalle d'air entre l'aimant permanent 81 et le noyau annulaire 65. Le mouvement de la vis filetée 82 qui l'enfonce dans le trou taraudé 83 ou l'en retire change donc effectivement le niveau de polarisation de la structure à noyau magnétique. Il faut observer que le modulateur de phase employé dans le circuit de la figure 1 peut être employé dans les circuits des structures de tête restantes si la source de polarisation en coursât continu est supprimée.

   Semblablement, le modulateur de phase de la figure 1 peut être supprimé si la tête de la figure 1 est pourvue d'une source de polarisation en courant continu. En tant qu'autre variante, le modulateur de phase et la polarisation en courant continu provenant de l'extérieur peuvent être supprimés si l'organe d'enregistrement magnétique porte lui-même un enregistrement effectué avec une composante de courant continu   siffsamment   élevée. 



   Une variante de forme de l'invention est représentée à la figure 6 des dessins. Dans cette forme de l'invention, la structure de noyau est elle-même identique à celle qui est représentée à la figure 3, mais l'agencement des bobines a été modifié par l'addition d'une paire de bobines de signal 90 et 91 connectées en série et en opposition aux branches opposées de la structure de noyau au lieu des bobines 57 et 58 employées dans le système de la figure 3. Les bobines 54 et 55, alimentées par 1' oscillateur   5-3   sont, dans cette forme de l'invention, les mêmes que celles de la figure 3. Les bobines ajoutées 90 et 91 sont avantageuses lorsque la tête est employée comme tête d'enregistrement, car elles éliminent les effets de saturation pendant l'enregistrement.

   Une paire de conducteurs 

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92 et 93 transmettent l'output des bobines 90 et 91 à l'amplificateur accor- dé 59 pendant la reproduction et, pendant l'enregistrement, ces conducteurs sont commutés à l'output de l'amplificateur d'enregistrement et à la source de polarisation de haute fréquence. 



   Une autre forme modifiée encore de l'invention est représentée à la figure   7.   Ce système emploie les deux bobines de signal 90 et 91, com- me le système de la figure 6 et fait également usage de deux paires de bo- bines 54, 55, 57 et 58, connectées comme le représente la figure 3 des des- sins,   c'est-à-dire   que les bobines 54 et 55 sont connectées en série de ma- nière à se renforcer et sont excitées par l'oscillateur et l'output des bobines 57 et 58 est transmis à l'input de l'amplificateur accordé. Les conducteurs 92 et 93 sont connectés pendant l'enregistrement à l'amplifica- teur d'enregistrement et à la source de polarisation du système d'enregis- trement. 



   Un autre système du type équilibré est représenté à la figure 8 des dessins. La structure de noyau est identique aux noyaux des figures 3,7 et 8. La paire de bobines 54 et 55 sont excitées par l'oscillateur 53, par un courant ayant la fréquence fondamentale de l'output de l'oscillateur. Les bobines 57 et 58, bobinées en série et en opposition, sont connectées en série avec une source de haute fréquence, qui peut avantageusement être obtenue d'une partie du circuit de l'oscillateur dans lequel la fréquence prépondérante est le second harmonique de la fréquence utilisée pour exciter les bobines 54 et 55.

   Un circuit de réglage de phase 94 est prévu pour régler la phase de la composante de haute fréquence introduite dans les bobines 57 et 58 de manière qu'elle soit en phase avec le signal modulé de haute fréquence repris par les bobines 57 et 58 lors du passage de l'organe d'enregistrement en travers de l'intervalle d'enregistrement. 



   Le mélange de la composante de haute fréquence avec le signal modulé sert effectivement en tant que modulateur de phase et supprime la nécessité d'un modulateur de phase du type représenté à la figure 2. Dans un demi-cycle, le signal modulé s'ajoute à la composante de haute fréquence et d'amplitude constante, tandis que dans le demi-cycle suivant, du fait de la différence de phase des demi-cycles successifs, le signal modulé se soustrait de la composante de haute fréquence, ce qui résulte en une rotation de phase dans la forme d'onde résultante.

   Un signal dont la fréquence porteuse vaut deux fois la fréquence fondamentale d'output de   l'oscillateur   et dont l'enveloppe de modulateur est une reproduction exacte du signal enregistré sur le ruban est alors introduit dans l'amplificateur accordé 59, qui est accordé à une fréquence valant deux fois la fréquence fondamentale de l'output de l'oscillateur. Le détecteur 60 souvant l'amplificateur accordé 59 démodulé le signal et un amplificateur de puissance 61 amplifie le signal basse fréquence avant le passage du signal basse fréquence au haut-parleur 62. 



   Une forme perfectionnée de la structure de tête, destinée à être employée dans les systèmes de la présente invention, est représentée aux figures 9 et 10 des dessins. Le corps principal de la structure de noyau comprend une paire de sections segmentaires 95 et 96 composées de matériau lamellaire ferro-magnétique relativement large et épais, tandis que les bobines 97 et 98 sont disposées sur une paire de feuilles séparées, minces et relativement étroites 99 et 100 de matériau ferro-magnétique. 



  Les extrémités qui se font face des sections 95 et 96 sont séparées par une pièce d'épaisseur non magnétique 101 et les feuilles recouvrent les sections 95 et 96 et sont mises en prise par pression avec les surfaces intérieures des sections. Ce type de structure de tête présente l'avantage que les feuilles minces et étroites 99 et   10-..   peuvent être plus aisément magnétiquement saturées. La fabrication de la structure de tête est également facilitée par le fait que les bobines 97 et 98 peuvent être préparées sur un mandrin et ensuite passées sur les feuilles 99 et 100 avant la mise en prise des feuilles avec les sections 95 et 96. 

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   Une des caractéristiques les plus remarquables des têtes magnétiques de la présente invention est le niveau élevé de leur output. Des tensions de signal de 200 à 300 millivolts sont obtenues des têtes selon la présente invention, tandis que dans les têtes reproductrices magnétiques ordinaires, un niveau maximum du signal de l'ordre de deux à trois millivolts est commun. Il s'ensuit que les têtes selon la présente invention peuvent être utilisées avec un nombre minimum d'étages d'amplification et que, dans la plupart des cas, un amplificateur à une seule pentode, qui suit la tête magnétique, en combinaison avec un détecteur et un amplificateur de puissance, fournit une amplification suffisante pour actionner un haut-parleur. 



   De ce qui précède, on peut déduire que la tête transductrice de la présente invention constitue une tête qui est extrêmement sensible aux basses fréquences et même à un champ magnétique constant, non alternatif. Les têtes selon la présente invention trouvent des applications très étendues aux cas où la dimension est le facteur majeur, car le niveau d'output de la tête est suffisamment élevé pour que l'amplification requise soit gardée au minimum. La présente invention peut être particulièrement adaptée aux applications concernant l'enregistrement magnétique dans lesquelles l'enregistrement est effectué à une très grande vitesse et ensuite analysé en détail, comme dans l'enregistrement effectué dans les dispositifs à mémoire de calculateur ou l'enregistrement d'impulsions transitoires.

   Avec le système de la présente invention, l'enregistrement peut être "rejoué" à une vitesse grandement réduite. En fait, les mesures peuvent être exécutées sur l'enregistrement point par point, le moyen d'enregistrement étant fixe pour chaque lecture. Si on le désire, le moyen peut être déplacé par un dispositif de réglage micrométrique de finesse suffisante pour qu'un point particulier de l'enregistrement puisse être situé avec une tolérance de l'ordre de grandeur de la largeur de l'intervalle d'exploration. 



   La présente invention a également trait à une tête multiple destinée à des enregistrements à voie étroite où il est fait usage du   prin-   cipe du modulateur magnétique. 



   Dans les applications où il est requis d'enregistrer une grande quantité d'informations à une très grande vitesse, comme c'est le cas de l'enregistrement des signaux de télévision, il a été antérieurement nécessaire de faire usage de plusieurs têtes disposées en décalage l'une par rapport à l'autre sur la largeur du moyen d'enregistrement. La présente invention concerne également une tête multiple dans laquelle les intervalles sont disposés sur une ligne droite de manière que les informations intelligibles soient enregistrées suivant les lignes transversales du moyen d'enregistrement.

   Ainsi, si les lignes d'enregistrement sont corrélatives comme dans un signal de télévision, les exigences de l'exploration sont bien moins sévères car l'exploration du signal enregistré peut avoir lieu entre les lignes enregistrées et le signal peut être tout de même reproduit convenablement. 



   Dans ces circonstances, l'image visuelle représentée par le vidéo-signal est effectivement transformée en une image magnétique sur le moyen d'enregistrement magnétique. 



   La tête à intervalles multiples de la présente intention peut être constituée par un certain nombre d'assemblages de lamelles de tête. 



  Chaque assemblage de lamelles de tête comprend une paire de lamelles de noyau 111 et 112 qui peuvent être faites de   mumétal   et une paire de feuilles formant traverses, 113 et 114, pincées entre les lamelles de noyau. 



  Plus particulièrement, les lamelles 111 et 112 peuvent comprendre des paires de feuilles métalliques en forme de L inversé 111a, lllb et 112a, 112b délimitant un intervalle non magnétique 116, figure 16. Une pièce de cuivre peut être utilisée pour délimiter correctement l'intervalle. Les feuilles formant traverses 113 et 114, qui peuvent être faites de   molypermal-   loy, peuvent recevoir des mandrins portant des enroulements d'excitation 

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 de tête. indiqués schématiquement en 118 et 119. 



   Comme l'indiquent les figures 13 et   14,   de chaque côte de 1' assemblage de lamelles de noyau, un blindage de cuivre 120 à courants de
Foucault peut être disposé pour isoler les intervalles des assemblages contigus de lamelles. Ces blindages peuvent comporter des bords supé- rieurs courbes 120a, correspondant au contour courbe des bords supérieurs des organes en L tels que 112a et 112b de la figure 11. Il faut observer que la partie 120b du blindage de cuivre 120 surplombe la fenêtre formée par les pièces en L telles que 112a et 112b pour empêcher que les fuites du flux n'influencent les assemblages voisins de lamelles. Les blindages
120 à courants de Foucault peuvent être cimentés ou autrement reliés à chaque coté de la lamelle de tête, comme l'indique la figure 14. 



   En outre, un blindage de mumétal 121, identique par sa forme au blindage de cuivre 120, est prévu pour être fixé aux   cotés   exposés des blindages de cuivre pour isoler davantage les intervalles voisins et pour isoler les canaux voisins pendant la reproduction. Pour réduire les fui- tes dans les assemblages de lamelles, le blindage de mumétal peut être modifié comme il est indiqué en 121', figure 19, de manière que les par- ties 120b de blindage de cuivre servent à isoler le blindage de mumétal
121' des assemblages de lamelles. 



   Les figures 15 et 16 représentent la manière dont. les lamelles de tête sont constituées et pourvues de blindages de cuivre 120 et des blindages magnétiques 121 pour produire une tête à intervalle multiples. 



  A titre d'exemple, mais non de limitation, si les lamelles de noyau 111 et 112 ont une épaisseur de 0,010 pouce et que les feuilles formant traverse ont une épaisseur de 0,001 pouce, les enroulements peuvent être enroulés sur un mandrin ayant un diamètre de 0,010 et peuvent, par exemple, consister en enroulements à deux fils de 5 spires, le fil étant le N  32 HF et étant enroulé en une couche simple.

   Comme l'indique la figure 15, dans ces circonstances, les enroulements ne saillissent pas au-delà des blindages 120 d'un côté ou de l'autre des lamelles de noyau, si bien que les enroulements sont situés entièrement à l'intérieur d'un assemblage de lamelles de tête 125, tel que l'indique la figure   14.   Les blindages à courants de Foucault 120 peuvent avoir une épaisseur de 0,005 pouce et les blindages magnétiques 121 et 121' peuvent pareillement avoir une épaisseur de 0,005 pouce. Avec les dimensions ci-dessus, la tête multiple de la présente invention aurait approximativement 29 intervalles par pouce . 



  Toutefois, on envisage le cas où les assemblages de lamelles de tête seraient suffisamment minces pour qu'il soit possible d'atteindre 100 intervalles par pouce sans inconvénient et avec un niveau de signal convenable. 



   Les figures 15 et 17 représentent schématiquement un ruban magnétique 130 comportant plusieurs canaux 130a, 130b, 130c et 130d, destinés à se déplacer sur les assemblages de lamelles respectifs lors de la reproduction d'un signal enregistré sur le ruban. 



   Les assemblages de lamelles de tête selon la présente invention sont excités de manière à fonctionner en tant que têtes de modulateur magnétique de la même manière que les têtes des figures 1 à 10. L'output d'un oscillateur de fréquence relativement élevée est introduit dans une paire d'enroulements 131 et 132 connectés en série et de manière à se renforcer, ainsi que l'indique la figure 18 et enroulés respectivement sur les feuilles formant traverses 113 et 114. Les enroulements sont de préférence enroulés à deux fils par rapport à des bobines 133 et 134,   c'est-à-dire   que les spires de la bobine 131 sont enroulées entre les spires de la bobine 133 et que les spires de la bobine 132 sont enroulées entre les spires de la bobine 134 pour augmenter le couplage et réduire le déséquilibre entre les bobines.

   Le même nombre de tours se présente sur la feuille formant traverse 113 et sur la feuille formant traverse 114, si bien que les bobines 131 et 132 sont sensiblement identiques en ce qui concerne leur comportement magnétique. 

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   Les bobines de la seconde paire, 133 et 134, sont reliées en série et en opposition sur les organes formant traverses   113   et   114   et 1' output qui en provient est connecté au circuit d'input de l'amplificateur accordé, comme à la figure 3 ci-dessus. 



   Comme l'indiquent les figures 11 et 15, le circuit magnétique peut être déséquilibré à l'état de repos en fournissant un champ   magnétique   constant, non alternatif, dans les lamelles de noyau   111   et 112 au moyen d'un aimant permanent 135 comportant des blocs de forme allongée 136 et 137 de matériau magnétique, reliés au pelé opposés de l'aimant 135 et étroitement espacés des extrémités inférieures des organes de lamelles 111a, 112a, et lllb, 112b, respectivement.

   Le niveau de la polarisation en courant continu peut être réglé en réglant l'espacement des blocs 136 et 137 avec les extrémités inférieures respectives des organes de lamelles, et est suffisamment élevé pour que la modulation résultante du champ magnétique de haute fréquence par le signal reçu à l'intervalle non magnétique 116 ne réduise pas le champ magnétique net à zéro. Lorsqu'il n'y a aucun flux de signal à l'intervalle 116, il y a un output constant de haute fréquence provenant des bobines 133 et 134, du à la polarisation en courant continu. Le flux de signal d'une polarité à l'intervalle 116 augmente ce signal de haute fréquence, tandis que le flux de signal de polarité opposé fait   décroître   le signal de haute fréquence.

   Ainsi, l'enveloppe de modulation varie d'après le flux de signal et un système à modulateur de phase, tel que celui qui a été décrit précédemment, n'est pas nécessaire. 



   Au lieu de faire usage d'un aimant permanent en tant que source de flux de polarisation en courant continu, une source de courant continu peut être utilisée pour fournir le courant continu de polarisation aux enroulements 133 et 134. Par exemple, si l'output des bobines 133 et 134 est fourni à un circuit accordé parallèle, une batterie, comportant une résistance variable connectée à ses bornes, peut être connectée au circuit, en série avec la bobine du circuit accordé parallèle, avec un condensateur by-passant la résistance variable pour des fréquences de signal. 



   Dans une autre variante, si les bobines 133 et 134 étaient connectées aux bornes d'un circuit série accordé, une batterie et une résistance variable en série pourraient être connectées en parallèle aux bornes du circuit série accordé pour fournir le courant de polarisation. 



   Il a été trouvé en outre que lorsqu'une tête de modulateur magnétique, telle que celle qui a été étudiée ici, est en sercice, le rapport signal à bruit n'est pas satisfaisant à moins que des précautions spéciales ne soient prises pour choisir convenablement la section trars versale des organes formant traverses   113   et 114. Les demandeurs ont trouvé que le bruit est réduit lorsque la section transversale des parties à saturation est réduite et que, entre certaines limites, la force du signal utile provenant de la tête n'est notamment pas affectées par cette réduction de la section transversale. 



   Les demandeurs ont trouvé que le rapport signal à bruit optimum et le fonctionnement linéaire sont obtenus lorsque les parties à saturation 113 et 114 sont rétrécies de manière que le signal maximum du ruban produise une densité de flux dans les organes à saturation 113 et 114 qui, lorsqu'elle est ajoutée à toute densité de flux de polarisation, vaut 2/3 de la saturation du matériau des organes à saturation. Il a été trouvé que la gamme utile des sections transversales des organes à saturation est telle que la capacité maximum de flux résiduel du moyen d'enregistrement,   ajou-   tée à tout flux de polarisation, produit une densité de flux dans les organes à saturation, comprise entre 1/3 et 2/3 de la saturation du matériau des organes à saturation.

   En d'autres mots, la capacité maximum de flux du moyen d'enregistrement plus le flux de polarisation égale 1/3 à 2/3 du produit de la valeur de l'induction de saturation du matériau des organes   à   saturation par la section transversale de ces derniers. 

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   Il'est entendu que des modifications et des variantes peuvent être introduites sans s'écarter du domaine des concepts de la présente invention. 



   REVENDICATIONS. 



   1. Appareil reproducteur électromagnétique comprenant au moins un noyau magnétique comportant un intervalle non magnétique et fournissant un premier et un second parcours de flux comprenant ledit intervalle non magnétique, un premier enroulement ceinturant ledit premier parcours de flux, un second enroulement ceinturant ledit second parcours de flux, un dispositif destiné à exciter lesdits premier et second enroulements pour produire des flux de fréquence relativement élevée dans lesdits premier et second parcours de flux qui sont dirigés en sens opposés par rapport audit intervalle, un dispositif d'output répondant à un déséquilibre des flux passant dans ledit noyau, et un dispositif correcteur de phase destiné à produire un output provenant dudit appareil,

   qui comprend une onde à   am-   plitude modulée ayant une enveloppe qui varie d'après les changements de la polarité d'un flux de signal appliqué audit intervalle.

Claims (1)

1. 2. Appareil selon la revendication 1, dans lequel ledit noyau magnétique fournit un troisième parcours de flux y situé, ne comprenant pas ledit intervalle non magnétique, mais comprenant des parties dudit noyau, en commun avec les deux autres parcours de flux, ledit premier enroulement comprenant une première paire de bobines sur ledit noyau, enroulées et électriquement connectées de manière à se renforcer par rapport auxdits premier et second parcours de flux et en opposition par rapport audit troisième parcours de flux, ledit second enroulement comprenant une seconde paire de bobines sur ledit noyau, enroulées et électriquement connectées en opposition par rapport auxdits premier et second parcours de flux et de manière à se renforcer par rapport audit troisième parcours de flux,

   et une source de courant alternatif de haute fréquence excitant ladite seconde paire de bobines par un courant alternatif de fréquence relativement élevée.

   3. Appareil selon la revendication 1 ou 2, dans lequel ledit noyau comprend une paire d'organes à saturation de section transversale réduite dont l'un fait partie dudit premier parcours de flux et dont l'autre fait partie dudit second parcours de flux.

   4. Appareil selon la revendication 3, dans lequel ledit noyau comprend une paire de pièces de noyau composées de matériau en feuille ferro-magnétique, relativement épais et large, lesdits organes à saturation reliant en parallèle ladite paire de pièces de noyau et étant composés de matériau ferro-magnétique relativement mince, en prise à plate avec lesdites pièces de noyau.

   5. Appareil selon la revendication 4, dans lequel la grande largeur desdites pièces de noyau s'étend généralement parallèlement à l'intervalle.

   6. Appareil reproducteur électromagnétique selon la revendication 1 ou 2, dans lequel ledit dispositif correcteur de phase comprend un dispositif destiné à mélanger un signal de fréquence correspondant à un harmonique d'ordre pair de ladite fréquence relativement élevée des flux dans ledit noyau avec l'output dudit dispositif d'output pour corriger la distortion de phase dudit output.

   7. Appareil selon la revendication 6, dans lequel ledit dispositif de mélange de signal comprend un système modulateur de phase connecté audit dispositif d'output pour produire une onde résultante de haute fréquence ayant une enveloppe qui varie d'après les changements de la polarité du flux de signal externe ayant lieu audit intervalle.

   8. Appareil selon la revendication 6, dans lequel le noyau magn étique fournit un troisième parcours de flux rie comprenant pas ledit intervalle non magnétique, mais comprenant des parties dudit noyau en commun avec <Desc/Clms Page number 12> les deux autres parcours de flux, lesdits premier et second enroulements comprenant une paire de bobines sur ledit noyau, enroulées et électriquement connectées en opposition par rapport auxdits premier et second parcours de flux et de manière à se renforcer par rapport audit troisième parcours de flux, ledit dispositif d'excitation comprenant une première source de courant alternatif de haute fréquence excitant ladite paire de bobines par un courant alternatif de fréquence relativement élevée, un réseau de pont redresseur des deux alternances,

   un dispositif destiné à connecter le dispositif d'output à une paire de bornes dudit réseau, une seconde source de courant alternatif ayant un output comprenant un harmonique d'ordre pair de ladite première source et un dispositif destiné à transmettre l'output de ladite seconde source à l'autre paire de bornes dudit réseau pour corriger la distorsion de phase dans l'output dudit dispositif d'output.

   9. Appareil selon la revendication 8, dans lequel ledit troisième parcours de flux comprend ladite première partie de noyau en commun avec ledit premier parcours de flux et une seconde partie de noyau en commun avec ledit second parcours de flux, ledit premier enroulement ceinturant ladite première partie de noyau et ledit second enroulement ceinturant ladite seconde paire de noyau.

   10. Appareil selon la revendication 8 ou 9, comprenant une seconde paire de bobines sur ledit noyau, enroulées et électriquement connectées de manière à se renforcer par rapport auxdits premier et second parcours magnétiques et en opposition par rapport audit troisième parcours magnétique, un amplificateur accordé répondant aux signaux d'un harmonique d'ordre pair de la fréquence fondamentale dudit premier courant alternatif de haute fréquence, un dispositif connectant la première paire de bobines avec ledit amplificateur, ladite seconde source de courant alternatif de haute fréquence étant connectée en série avec ladite première paire de bobines, un démodulateur, et un dispositif connectant ladite première paire de bobines audit démodulateur.

   11. Appareil reproducteur électromagnétique selon la revendication 1 ou 2, dans lequel ledit dispositif correcteur de phase comprend un dispositif créant un flux magnétique constant dans ledit noyau.

   12. Appareil selon la revendication 11, comprenant un dispositif à aimant permanent disposé de manière réglable près dudit noyau pour y établir un flux constant de polarisation afin de déséquilibrer le flux dans ledit noyau.

   13. Appareil selon la revendication 11, comprenant un dispositif de blindage magnétique entourant ledit noyau pour éliminer l'effet du champ magnétique terrestre et d'autres champ parasites sur le point d'action de courant continu, du noyau.

   14. Appareil selon l'une quelconque des revendications 11 à 13 destiné à être employé avec des moyens d'enregistrement, dans lequel un troisième parcours de flux, ne comprenant pas l'intervalle non magnétique, comprend les première et seconde parties dudit noyau en commun avec le premier et second parcours de flux, respectivement, et une paire de bobines sont enroulées respectivement sur lesdites première et seconde parties de noyau, lesdites premières et secondes pârties de noyau ayant une section transversale telle que le flux de signal maximum provenant des moyens d' enregistrement magnétique produise une densité de flux dans lesdites première et seconde parties de noyau, comprise entre un tiers et deux tiers de la saturation du matériau desdites première et seconde parties de noyau 15.

   Appareil selon la revendication 14, dans lequel lesdits moyens d'enregistrement ont une capacité de flux résiduelle maximum donnée et ledit noyau comprend une paire de pièces de noyau, lesdits premier et second parcours de flux étant constitués par une paire d'organes de noyau à saturation et par lesdites pièces de noyau, lesdits organes à saturation constituant ensemble ledit troisième parcours de flux, ladite paire de bo- <Desc/Clms Page number 13> bines établissant des composantes de flux de haute fréquence dans lesdits organes à saturation de manière à se renforcer par rapport audit troisième parcours de flux, mais équilibrées par rapport auxdits premier et second parcours de flux, et un dispositif créant un flux polarisant non alterna- tif dans ledit noyau, déséquilibrant ledit flux à l'état de repos du noyau,

   la section transversale desdits organes à saturation étant telle que le produit de ladite section transversale, par l'induction de satura- tion du matériau desdits organes à saturation, soit compris entre 1 1/2 fois et 3 fois la capacité de flux résiduelle maximum desdits moyens d' enregistrement.

   16. Appareil selon la revendication 14, comprenant un enroulement supplémentaire ceinturant une partie dudit noyau excluant ledit troi- sième parcours de flux, et un dispositif excitant ledit enroulement supplémentaire par une source de courant continu et déséquilibrant le flux dans ledit intervalle pendant le fonctionnement au repos.

   17. Appareil selon une quelconque des revendications 11 à 13, comprenant une seconde paire de bobines sur ledit noyau, enroulées et élec- triquement connectées de manière à se renforcer par rapport auxdits premier et second parcours de flux et en opposition par rapport audit troisième parcours de flux, un amplificateur accordé, répondant aux signaux d'un harmonique d'ordre pair de la fréquence fondamentale dudit courant alternatif de haute fréquence, et un dispositif connectant ladite seconde paire de bobines audit amplificateur.

   18 . Appareil selon la revendication 17, comprenant un démodu- lateur, et un dispositif connectant ladite seconde paire de bobines audit démodulateur.

   19. Appareil selon la revendication 2, 3, 10, 17 ou 18, dais lequel ledit noyau comprend un noyau du type annulaire ayant des parties terminales qui se font face et délimitent entre elles un intervalle non magnétique, ledit noyau comportant une fente périphérie entre ses bords, formant une paire de branches intermédiaires, une desdites paires de bobines étant disposée sur chaque branche, une bobine d'une desdites paires de bobines étant connectée en série de manière à se renforcer avec une bobine de ladite autre paire, et l'autre bobine de ladite "une" paire de bobines étant connectée en série et en opposition avec l'autre bobine de ladite autre paire.

   20. Appareil selon la revendication 19, dans lequel lesdites bobines comprennent une paire d'enroulements à deux fils disposés des cotés opposés de ladite fente, chacun des enroulements individuels desdits enroulements à deux fils étant connecté en série avec un enroulement différent situé du côté opposé de ladite fente, une paire de bobines étant connectée en série et de manière à se renforcer et l'autre paire de bobines étant connectée en série et en opposition.

   21. Appareil selon la revendication 19 ou 20, dans lequel le- dit noyau comprend une paire de sections en forme de segments, faites de matériau magnétique, ayant une extension axiale relativement grande et une extension radiale relativement petite, et une paire de feuilles relativement minces et relativement étroites de matériau magnétique en prise à plat avec ladite paire de sections en forme de segment pour former ledit noyau.

   22. Appareil selon une quelconque des revendications 1,6 ou 11, comprenant une tête à intervalles multiples comprenant un certain nombre d'assemblages de lamelles de tête empilées de manière à constituer une série d'intervalles non magnétiques destinées à coopérer avec des moyens d'enregistrement, chacun desdits assemblages de lamelles comprenant une paire de lamelles de noyau comportant un intervalle non magnétique, et au moins un organe formant traverse pincé entre lesdites lamelles de noyau et complétant un circuit magnétique fermé avec lesdites lamelles de noyau <Desc/Clms Page number 14> comprenant ledit intervalle.

   23. Appareil selon la revendication 22, dans lequel ladite série d'intervalles est disposée en ligne droite.

   24. Appareil selon la revendication 22 ou 23, comprenant un dispositif de blindage à courants de Foucault entre les paires adjacentes de lamelles de noyau pour en isoler les intervalles.

   25. Appareil selon la revendication 24, dans lequel ledit dispositif de blindage comprend des feuilles fixées sur les côtés opposés de 1' intervalle, face à face avec les surfaces extérieures des lamelles de noyai respectives.

   26. Appareil selon la revendication 25, dans lequel lesdites feuilles de blindage à courant de Foucault sont fixées aux cotés extérieurs de chaque paire de lamelles de noyau prés de l'intervalle y prévu.

   27. Appareil selon la revendication 22 ou 23, comprenant un dispositif de blindage magnétique entre des paires adjacentes de lamelles de noyau pour en isoler les intervalles .

   28. Tête selon les revendications 26 et 27, dans laquelle ledit dispositif de blindage magnétique comprend une feuille de blindage supplémentaire de matériau magnétique qui est interposée entre les feuilles de blindage à courant de Foucault pour isoler davantage les intervalles adjacents.

   29. Appareil selon l'une quelconque des revendications précédentes 22 à 28, dans lequel chacune des lamelles de noyau comprend une paire d'organes en forme de L renversé et une paire d'organes formant traverse qui s'étendent entre les branches desdits organes en forme de L.

   30. Appareil selon l'une quelconque des revendications 22 à 28 dans lequel chacun des assemblages de lamelles comprend une lamelle de noyau plane et plate de section transversale relativement grande comportant l'intervalle non magnétique, l'organe formant traverse comprenant une feuille à saturation plane et plate de section transversale relativement petite, et une paire desdites feuilles complétant des circuits magnétiques fermés avec ladite lamelle de noyau, comprenant ledit intervalle non magnétique.

   31. Appareilselon l'une quelconque des revendications 22 à 30, comprenant un dispositif à bobines sur l'organe formant traverse ou sur chacun des organes formant traverse, dans les limites de l'assemblage de lamelles associé.

   32. Appareil selon la revendication 31, dans lequel ledit dispositif à bobines comprend des bobines d'excitation sur l'organe formant traverse ou sur chacun des organes formant traverse pour établir des flux de fréquence relativement élevée, dirigés en sens opposés, audit intervalle.

   33. Appareil selon l'une quelconque des revendications 22 à 32 dans lequel la section transversale de l'organe formant traverse ou de chacun des organes formant traverse est telle que le flux maximum à introduire à l'intervalle produit un flux dans l'assemblage de lamelles compris entre 1/3 et 2/3 de la capacité de flux maximum dudit organe formant traverse.

   34. Appareil selon l'une quelconque des revendications 22 à 30 comprenant un dispositif destiné à introduire un flux de polarisation en courant continu dans le noyau.

   35. Appareil selon la revendication 34, dans lequel ledit dispositif de polarisation comprend une paire de blocs magnétiques de forme allongée, s'étendant dans le voisinage des points espacés respectifs de chacun des assemblages de lamelles,et un dispositif à aimant permanent s'étendant entre lesdits blocs pour établir des champs magnétiques dans chacun desdits assemblages de lamelles. <Desc/Clms Page number 15>

   36. Appareil selon la revendication 35, dans lequel lesdits blocs s'étendent parallèlement entre eux.

   37. Appareil reproducteur électromagnétique en substance comme décrit ci-dessus avec référence aux dessins ci-annexés.