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La présente invention concerne les commandes de gain automa- tiques pour récepteurs de signaux radio-électriques et seinblables, et en particulier des commandes de gain automatiques de ce genre dans des récep- teurs de signaux radio-électriques utilisant des semi-conducteurs dans ; les parties de translation ou d'amplification de signal..
Les récepteurs de signaux à tubes à vide sont généralement pourvus d'une commande de gain automatique (AGC), de manière a maintenir 1 amplitude du signal moyenne fréquence appliqué au fécond détecteur en substance constante, dans une gamme relativement étendue de variations de l'amplitude du signal' incident.Ceci, est d'ordinaire obtenuen prenant une partie du signal radio- électrique incident détecté pour produire une tension continue négative pro- portionnelle à la valeur du signal, qu'on applique aux grilles des tubes hau- te fréquence, moyenne fréquence et de conversion de façon à faire varier le gain de façon inversement proportionnelle à l'intensité'du signal, un accroissement de l'intensité du signal-augmentant la polarisation négative des dites grilles,
ce qui réduit legain du récepteur. Comme on le sait, dans le cas d'un récepteur à AGC,on peut prendre toutes les stations des plus fortes aux relativement faibles, sans retoucher la commande de rolume.
Des semi-conducteurs comme les transistors composés d'un corps semi-conducteur et d'au moins trois électrodes -::de contact ont été construits, pour être utilisés dans les recepteurs de signaux et autres appareils de translation de signaux. Les transistors comme on sait,peuvent entre autres être utilisés comme amplificateurs de signaux, il presentent l'avantage du fai- ble encombrement de la durabilité, ; de la faible consommation et d'une lon- gue durée de vie utile.
Quoique ces avantages militent en faveur de l'em- ploi du transistor dans de nombreux appareils qui ont utilisé jusqu'ici presque exclusivement des tubes à vide, les caractéristiques des transis - tors qui sont différentes de celles des tubes à vide, ont fait qu'il est nécessaire d'adapter les circuits extérieurs de l'équipement aux transis- tors ou de construire des circuits entièrement nouveaux qui s'accommodent des caractéristiques particulières des transistors.
Il.:::corporation d'un système AGC dans les récepteurs radio- électriques à transistors est suggérée par l'expérience vécue avec les récepteurs à tubes électroniques.
Malheureusement les systèmes AGC pour récepteurs transistori- sés présentent jusqu'ici certains inconvénients. Par exemple, comme pour les autres circuits à transistors les variations de température ont un effet négatif, sur la stabilité de ces récepteurs. Eh outre, les systèmes AGC transistorisés peuvent introduire de la distorsion. Le gain de la source AGC doit, d'autre part, être maintenu à un niveau relativement élevé si on veut garder l'amplitude du signal de sortie suffisamment cons- tante. Le système AGC transistorisé idéal devrait donc se caractériser par stabilité thermique, faible distorsion du signal, action AGC efficace et gain élevé.
Cela étant, la présente invention a pour but principal de pro- curer un système AGC perfectionné pour récepteurs de signaux radio-élec- triques, et semblables, utilisant des semi-conducteurs dans¯les parties de translation et d'amplification de signal, dans lesquels le signal de sortie subisse un minimum de distorsion.
La présente invention a aussi pour buts de procurer : - un système AGC perfectionné pour récepteurs de signaux radio- électriques et semblables utilisant des semi-conducteurs comme moyens de translation et d'amplification, dont on puisse tirer des signaux de sortie d'amplitude relativement élevée sans distorsion, en substance ; et - un système AGC relativement simple de forme perfectionnée pour récepteurs de signaux radio-électriques, permettant pour un prix de
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revient relativement bas, d'obtenir un fonctionnement de bonne stabilité et de bon rendement.
On peut considérer qu'un. système AGC de récepteur de signaux radio-électriques comprend deux parties ou éléments - l'alimentation d'où le courant ou la tension AGC est tirée, et l'amplificateur de signal auquel la source AGC est couplée, pour obtenir l'action AGC voulue. Chacune des deux parties peut également contribuer aux qualités du système entier.
C'est pourquoi les buts précités ainsi que d'autres buts et avantages sont atteints de façon générale en copulant la source d'AGG aux électrodes émettrices du dispositif amplificateur commandé à transistors qui peut consister dans les amplificateurs d'un récepteur radio, ce qui donne une action AGC efficace et une bonne stabilité. La source de courant ou de tension AGC est le second détecteur à transistor du récepteur, dont le circuit base-émettrice est connecté de façon à produire de la contre-réaction pour le signal basse fréq@ence lui-même mais non pour le courant continu, ce qui réduit la distorsion et donne une source de tension ou de courant AGC de commande efficace.
Dans le dessin annexe :
La fig. 1 est un schéma d'un amplificateur transistorisé montrant comment un système AGC lui est appliqué et représentant une forme d'exécution de la présente invention.
La fig. 2 est une courbe courant émetteur-gain de l'amplificateur à transistors de la fig. 1, le courant émetteur étant porté en milliampère en abscisse et le gain en décibels en ordonnée.
Les figs 3 et 4 sont des..,schémas de détecteurs à transistors du type à jonction P-N-P et avec des systèmes AGC suivant l'invention et
La fig. 5 est un schéma d'un récepteur transistorisé montrant un système AGC suivant l'invention avec ses raccordements aux différentes parties de translation de signal.
Sur le dessir- où les mêmes éléments portent les mêmes références sur les différentes figures, et spécialement sur la fig.l, un transistor 8 comprend un corps semi-conducteur 10 à trois électrodes de contact, une émettrice 12, une collectrice 14 et une base 16. Le transistor 8 est représenté, à titre d'exemple seulement comme étant du type P-N-P à jonction mais il faut se rappeler aux cours de toute la description que ces transistors P-N-P à jonction sont donnés à titre d'exemple mais qu'ils peuvent être de tout autre type ayant les caractéristiques voulues pour fonctionner convenablement dans les circuits prévus.
Afin de polariser convenablement le transistor 8 en amplificateur, une batterie 18 est prévue avec sa borne positive mise à la terre et @ sa borne négative reliée, par une résistance de découplage 22, à l'extrémité froide d'un circuit accordé à résonance- parallèle 24 comprenant un enroulement primaire 26 d'un transformateur u.e couplage entre étages 27 et un condensateur 28. Un condensateur de découplage 20 pour les signaux haute fréquence peut relier le point de jonction de la résistance 22 et du circuit accordé 24 à la terre. Le transformateur 27 comprend aussi un enroulement secondaire 29 ayant une paire de bornes de sortie 30.
Le transformateur accordé décrit assure donc la sélectivité en fréquence et l'adaptation d'impédance nécessaire entre l'amplificateur à transistor 8 et un étage suivant . Le point chaud du circuit à résonance, parallèle 24 est relier à la collectrice 14 de l'amplificateur à transistor 8.
Le transistor 8 comprend, comme autre source de polarisation, lune batterie @ à tension un peu plus faible que celle de la batterie 18, sa borne positive est mise à la terre et sa borne négative est reliée, via le curseur 34 d'un diviseur de tension, le potentiomètre 36, et l'enroule-
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ment secondaire 38 d'un transformateur d'entrée 37, à la base 16 du transis- tor 8. L'émettrice 12 est reliée à une source de potentiel de référence fixe ou à la terre du système par une résistance émettrice 40 qui applique une polarisation constante d'émettrice au transistor 8 et est découplée par un condensateur 42.
En polarisant comme précité les électrodes du transistor 8, l'émettrice 12 est positive par rapport à la base 16, tandis que la collectrice 14 est négative par rapport à la base 16; l'émettrice est donc polarisée en avant ou dans le sens conducteur et la collectrice est polarisée en arrière ou dans le sens mauvais conducteur, les deux par rapport à la base 16. Ce sont les polarisations normales pour une amplification par transistor.
Jusqu'ici, il était courant d'essayer d'obtenir l'action AGC dans les récepteurs de signaux transistorisés, en faisant varier la tension de base du ou des étages à commander. Suivant une particularité de la présente invention, on obtient une meilleure action AGC en faisant varier le courant émetteur du ou des étages transistorisés du récepteur à commander. Une source de courant continu AGC 44 est ainsi connectée directement à l'émettrice 12 de l'amplificateur transistorisé 8.
Il est supposé que, lorsque l'intensité du signal dépasse un certain niveau, un courant est débité par la source AGC 44 et lorsque l'intensité du signal augmente, le courant AGC augmente. Toute augmentation du courant AGC appliqué à l'émettrice 12 du transistor 8 fait diminuer le courant émetteur de celui-ci d'une quantité en substance égale à l'augmen- tation du courant AGC. Comme la courbe 46 de la fig. 2 le montre, où le courant émetteur est donné en fonction du gain d'un amplificateur à transistor typique comme l'amplificateur transistorisé 8, une diminution du courant émetteur entraine une diminution du gain du transistor qui a pour effet de maintenir l'amplitude du signal de sortie en substance constante.
Le niveau auquel le signal de sortie tend à se maintenir constant, dépend du courant émetteur du transistor 8 en conditions de fonctionnement statiques (c'est-à-dire en l'absence d'un signal à courant alternatif), des caractéristiques particulières de la source de courant AGC et du gain du circuit feedback reliant la source AGC au transistor 8. En plus de donner l'action AGC voulue, la commande du courant émetteur tend aussi à stabiliser le circuit contre les variations de température, comme expliqué plus loin.
La fig. 3 représente un transistor 48, qui peut être le second détecteur d'un récepteur de signaux superhétérodyne, comprend un corps semi-conducteur 50 à trois électrodes de contact, une émettrice 52, une collectrice 54 et une base 56. Le transistor 48 est représenté du type
P-N-P, à titre d'exemple seulement.
Le transistor 48 a essentiellement une polarisation nulle entre sa base 56 et l'émettrice 52 et sert à séparer la composante de modulation du signal reçu. La courbe caractéristique du transistor 48 s'écarte le plus de la linéarité pour les niveaux de signal faibles et les pôurcentages de modulation élevés. Les potentiels de polarisation voulus sont fournis par une batterie 58 dont le pôle positif est mis à la terre, et le pôle négatif est relié, par une résistance de charge 59, à la collectrice, 54 du transistor détecteur 48.
Les signaux de sortie du transistor détecteur 48, les signaux basse fréquence par exemple, peuvent être prélevés en tout point convenable du circuit, comme à une paire de bornes de sortie 60, dont l'une est mise à la terre et l'autre est reliée au point de jonction de la collectrice 54 et de la résistance de charge 59. Un condensateur 62 amène les signaux haute fréquence indésirables à la terre.
Le circuit d'entrée du transistor détecteur 48 comprend un
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transformateur d'entrée 68 ayant un enroulement primaire 66 dont les extrémités opposées sont reliées respectivement aux bornes d'entrée 69, et un enroulement secondaire 67 dont une extrémité est reliée à la base 56. L'autre extrémité de l'enroulement secondaire 67 est reliée, par une résistance 70, à l'émettrice 52 du transistor 48. En outre, un condensateur de découplage basse fréquence 72 relie le point de jonction de l'enroulement secondaire 67 et de la résistance 70 à une source de potentiel fixe de référence ou à la terre du système, et un condensateur de découplage haute fréquence 74 relie le point commun à l'émettrice 52 et à la résistance 70 à la terre .
Comme expliqué ci-après le circuit comprenant la résistance 70 et les condensateurs de découplage 72 et 74 s'est avéré réduire la distorsion par non-linéarité de la caractéristique de détection tout en maintenant en même temps un gain de conversion suffisamment élevé.
Un fil de sortie d'AGC 63 est connecté à l'émettrice 52 du transistor 48 par un filtre d'arrêt des signaux à courant alternatif indésirables. Ce filtre comprend une résistance série 64 et un condensateur mis à la terre 65./
Au point de vue fonctionnement le circuit comprenant la résistance 70 et les condensateurs de by-pass 72 et 74 produit de la contreréaction aux basses fréquences-ce qui réduit la distorsion due à la nonlinéarité de la caractéristique de détection, sans provoquer de la contreréaction en courant continu afin de ne pas contrecarrer l'action AGC du circuit détecteur.
Si un signal moyenne fréquence non modulé est appliqué aux bornes d'entrée 69 et de là, par le transformateur 68, entre émettrice 52 et base 56 du transistor 48, des impulsions redressées apparaissent à l'émettrice 52 et à la collectrice 54 du transistor 48, avec une récurrence égale à la fréquence du signal appliqué. Comme déjà expliqué, les condensateurs 62 et 74 sont choisis de façon à présenter un chemin à basse impédance aux signaux haute fréquence qui disparaissent à la terre. Il n'y a donc pas de chute de tension due au signal alternatif entre émettrice 52 et collectrice 54, à modulation zéro. Un courant continu circule, au contraire de l'émettrice 52, par le corps semi-conducteur 50, la collectrice 54 et la résistance 59, vers le pôle négatif de la batterie 58.
L'amplitude de ce courant continu est égale à la valeur moyenne des impulsions redressées dans le circuit émettrice-collectrice du transistor 48, qui est elle-même proportionnelle à l'amplitude du signal incident, Par conséquent quand l'amplitude du signal moyenne fréquence appliqué aux bornes 69 augmente, le courant continu circulant dans le circuit émettrice-collectrice du transistor 48 augmente aussi. On dispose donc, comme source de courant AGC, d'une courant continu proportionnel à l'intensité du signal.
Ce courant circulant dans le fil de sortie 63, peut être appliqué à un ou plusieurs étages du récepteur dont le gain doit être commandé. La résistance 70 n'est en pratique traversée par aucun courant continu, et le rendement de la détection ne sera donc pas modifié quand un signal est appliqué aux bornes 69.
Quand donc un signal moyenne fréquence non modulé est appliqué aux bornes d'entrée 69 du circuit du transistor détecteur, aucun changement ne se produit, en principe, dans la polarisation base-émettrice du transistor 48. Quandun signal moyenne fréquence modulé est appliqué au circuit, au contraire un signal basse fréquence apparait à l'émettrice 52 du transistor 48, dont l'amplitude , si la résistance 70 est choisie faible par rapport à la résistance de filtrage 64; est fonction de la résistance 70 et de l'enveloppe des impulsions de courant dans le circuit émetteur.
Comme précité, le condensateur de découplage 72 présente un chemin à basse impédance vers la terre pour les signaux basse fréquence. La tension produite aux bornes de la résistance 70 par les signaux basse fréquence apparaît donc entre émettrice 52 et base 56 du transistor détecteur 48. Cette tension est en phase avec l'enveloppe de modulation du signal
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moyenne fréquence. La tension émettrice 52 fait contre-réaction pour les signaux basse fréquence, et l'expérience montre que ceci réduit considé- rablement et élimine en substance la distorsion. Suivant l'invention, un courant AGC suffisant est débité par un transistor détecteur qui donne en ; outre un signal de sortie en substance sans distorsion.
En plus le gain du détecteur est maintenu à un niveau suffisant pour que l'amplitude du si- gnal de sortie soit assez élevée.
Sur la fig. 4, les principes de la présente invention sont utilisés pour produire un transistor détecteur en substance exempt de distorsion, consistant en un transistor à jonction N-P-N 78 comprenant un corps semi-conducteur 80 et trois électrodes de contact, une émettrice 82 une collectrice 84 et une base 86.
Comme sur la fig. 3, le transistor 78 a, en principe une po- larisation nulle entre base 86 et émettrice 82, et sert à séparer la compo- sante de modulation du signal reçu.
Les potentiels de travail sont donnés par une batterie 58 dont la borne positive es à la terre, et la borne négative est reliée, par une résistance 61, à l'emettrice 82 du transistor 78. Les signaux de sortie peuvent être préleves à une paire de bornes de sortie 60, dont l'une est mise à la terre et l'autre est reliée au point de jonction de la collec- trice 84 et du condensateur de découplage haute fréquence 62.
Le circuit d'entrée du transistor à jonction N-P-N 78 est identique à celui du transistor 48 de la Fig. 3. Le circuit comprenant la resistance 70 et les condensateurs de découplage 72 et 74 fonctionne de la même manière que le même circuit de la fig. 3 et réduit la distorsion en substance jusqu'à l'elimination.
Comme on le sait, les transistors P-N-P et N-P-N ont des types de conductivité opposés. Dans le cas d'un transistor N-P-N, le courant entre par le collecteur et sort par l'électrode émettrice, le sens du courant étant opposé à celui dans un transistor P-N-P. Par conséquent, si un transistor détecteur N-P-N est utilisé pour la commande AGC d'un ou plusieurs amplificateurs à transistors P-N-P, le fil de sortie d'AGC 63 @ doit être relié à la collectrice 84, si on veut maintenir la polarité voulue pour l'action AGC. De même en inversant la polarité de la source de polarisation on peut utiliser un transistor à;jonction P-N-P pour la commande AGC d'un ou plusieurs amplificateurs à transistors N-P-N.
Comme la fig. 4 le montre, le conducteur 63 est relié, par le filtre composé du condensateur de découplage 65 et de la résistance 64 à la collectrice 84 du transistor détecteur 78 représenté comme étant un transistor à jonction N-P-N.
Au point de vue fonctionnement le circuit de la fig. 4, est identique à celui de la fig. 3. Un accroissement du signal appliqué provoque un accroissement correspondant du courant continu dans le circuit collectrice-émettrice du transistor 78. Ce courant continu est utilisé comme source de courant AGC. En outre, grâce au circuit comprenant la résistance 70 et les condensateurs de by-pass 72 et 74, le signal de sortie est, en substance exempt de distorsion comme déjà expliqué.
Sur la fig. 5, des étages commandés du type représenté à la fig. 1, comme les amplificateurs à transistors 98 et 118, sont utilisés avec un transistor détecteur 48 du type représenté à la fige 3, donnant un système AGC perfectionné pour récepteur de signaux radio-électriques.
Le récepteur de signaux comprend, de façon générale, une antenne 90 de tout type convenable, le transistor 98 amplificateur de signaux haute fréquence un premier détecteur 92, un oscillateur local 94, un premier transistor 118 amplificateur de signaux moyenne fréquence, un second amplificateur de signaux moyenne fréquence,95, le transistor 48 détecteur de signaux ,un
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amplificateur basse fréquence 96 et un haut-parleur 97 ou autre reproducteur de son ou charge.
Le circuit sélectif en fréquence de l'antenne 90 comprend un circuit à résonance- parallèle 112 composé d'un condensateur 113 et de l'enroulement primaire 114 d'un 'transformateur de couplage 115. Une extrémité de l'enroulement secondaire 116 du transformateur de couplage 115 est reliée à la base 106 du transistor 98 amplificateur haute fréquence pour y amener les signaux incidents et l'autre extrémité est reliée à la batterie 158 qui applique une polarisation de base constante au transistor 98.
L'émettrice 102 du transistor 98 est mise à la terre par une résistance 136 qui donne une polarisation d'émettrice à courant constant et assure donc la stabilité thermique. La résistance 136 est découplée en haute fréquence par un condensateur parallèle 137.
Le circuit de sortie du transistor 98 contient un circuit accordé sélectif en fréquence ou à résonance' parallèle 128 relié à la collectrice 104 du transistor 98 et composé d'un condensateur 129 et d'une self 130 qui est l'enroulement primaire d'un transformateur de couplage entre étages 132. Le point froid du circuit accordé 128 est relié, par une résistance de découplage 108, au pôle négatif de la batterie de polarisation 58. Un condensateur de découplage 111 relie le point de jonction du circuit accordé 128 et de la résistance 108 à la terre. L'enroulement secondaire 133 du transformateur 132 est relié au premier détecteur 92 du récepteur de tout type convenable. L'oscillateur local 94 est aussi relié au détecteur 92.
Le signal de battement ou moyenne fréquence obtenu par hétéro- dynage du signal d'un oscillateur local avec un signal incident dans le premier détecteur 92, est couplé par un autre transformateur de couplage entre étages 135, à la base 126 du transistor 118 premier amplificateur moyen¯ne fréquence qui comprend un corps semi-conducteur 120 et l'émettrice 122 qui est mise à la terre par une résistance 140, donnant une polarisation émettrice à courant constant et découplée par un condensateur parallèle 142. La polarisation de base constante est obtenue en reliant la base 126, par l'enroulement secondaire du transformateur 135, à la borne négative de la batterie de polarisation 158.
Le circuit de sortie du transistor 118 comprend un circuit accordé moyenne fréquence sélectif ou à résonancesparallèle 144, dont l'extrémité chaude est reliée à la collectrice 124 du transistor 118.
L'extrémité froide du circuit accordé 144 est reliée, par une résistance de découplage 107, au pôle négatif de la batterie de polarisation 58. Un condensateur de découplage 110 relie le point de jonction du circuit accordé 144 et de la résistance 107 à la terre. Le circuit à résonance''' parallèle 144 est composé d'un condensateur 145 et d'une self IL,.6 qui est l'enroulement primaire d'un autre transformateur de :couplage entre étages 147, dont l'enroulement secondaire 148 est relié à un second amplificateur moyenne fréquence 95 qui peut être du même type que le transistor amplificateur 118 ou de tout type convenable.
Les signaux moyen¯ne fréquence amplifiés apparaissent par l'intermédiaire du transformateur de couplage 68, entre base et émettrice du transistor 48 second détecteur identique à celui de la fig. 3. Les signaux basse fréquence détectés vont de la sortie ou électrode collectrice 54 du détecteur 48 à un amplificateur basse fréquence 96 de tout type connu convenable, dont la sortie attaque une charge voulue, un haut-parleur 97 par exemple. Le récepteur décrit et représenté à la fig. 5 est évidemment du type superhétérodyne bien connu.
La commande AGC suivant l'invent lon est appliquée à deux étages du récepteur de signaux; Par conséquent, le circuit de sortie AGC du second détecteur 48 comprend un filtrage composé de la résistance 64, des condensateurs de filtrage 65, 149 et 150, et d'une paire de résistances d'isolement 152 et 154, la résistance 152 étant reliée, suivant l'invention
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à l'émettrice 102 du transistor 98 amplificateur haute fréquence et la résistance 154 étant reliée à l'émettrice 122 du transistor 118 premier amplificateur moyenne fréquence. Comme déjà (expliqué, un accroissement du signal fait augmenter le courant continu circulant dans le circuit émet- trice-collectrice du transistor détecteur 48.
Le courant émettrice-collec- trice de ce dernier est utilisé comme source de courant AGC. Quand ce cou- rant augmente , le courant émetteur des deux étages commandés (transistors
98 et 118) décroit et, comme le graphique de la fig. 2 le montre provoque une décroissance correspondante du gain de ces deux étages, conformément à l'action de l'AGC. Grâce au circuit particulier du détecteur comme expliqué avec référence à la fig, 1, on obtient une action AGC efficace et un signal de sortie en substance exempt de distorsion.
En plus des avantages ci-dessus, un système AGC suivant la présente invention se caractérisé par un fonctionnement stable malgré les variations de la température ambiante. Si par exemple, la température ambiante augmente, le courant total dans le transistor d'étecteur 48 augmente aussi. Le courant émetteur dans des transistors amplificateurs 98 et 118 tend aussi à croitre quand la température augmente même avec une polarisation émettrice à courant constant, et l'accroissement du courant émetteur de ces transistors tend à être compensé par l'accroissement de courant dans le détecteur 48. Les courants émetteurs des transistors 98 et 118 tendent ainsi à rester constants malgré les variations de température, ce qui donne un fonctionnement relativement stable.
Par conséquent en réglant le courant émetteur des étages comman- des par AGC, on obtient un fonctionnement stable et une action AGC sûre et efficace.
Un système AGC suivant la présente invention a encore l'avantage que les transistors utilisés dans les différents étages du récepteur sont interchangeables et facilement remplaçables. Ainsi un transistor à jonction N-P-N utilisé comme détecteur peut commander deux autres transistors à jonction N-P-N amplificateurs, en renversant simplement la polarité de la source de polarisation. En outre, un transistor à jonction N-P-N détecteur du type représenté à la fig.4 peut être utilisé pour commander un ou,plusieurs transistors à jonction P-N-P, la polarité de la source de polarisation étant celle représentée à la fig. 5. Comme les valeurs des éléments de circuit ne sont pas critiques, on peut utiliser des transistors dont les caractéristiques varient entre elles relativement fort.
Bien qu'il soit évident que les données de circuit peuvent varier suivant le cas d'application considéré, les données suivantes concernant le circuit de la fig, 5 sont indiquées, à titre d'exemple seulement :
EMI7.1
<tb>
<tb> Résistances <SEP> Valeur <SEP> en <SEP> ohms
<tb> 64 <SEP> 330
<tb> 70 <SEP> 91
<tb> 152 <SEP> 680
<tb> 154 <SEP> 680
<tb> 140 <SEP> 1000
<tb> 136 <SEP> 1000
<tb> Condensateurs <SEP> Valeur <SEP> en <SEP> micro <SEP> farads <SEP>
<tb> 65 <SEP> 0,1
<tb> 74 <SEP> 0,5
<tb> 72 <SEP> 50
<tb> 142 <SEP> 0,1
<tb> 137 <SEP> 0,1
<tb> Batterie <SEP> 58 <SEP> 6 <SEP> volts
<tb>
Comme précité, un système AGC pour récepteurs de signaux radio-
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électriques utilisant des semi-conducteurs ou transistors dans les parties de translation et d'amplification de signal du récepteur,
comprend une source de courant AGC caractérisée par- un gain suffisant et un signal de sortie en substance exempt de distorsion. En utilisant cette source pour commander un ou plusieurs étages amplificateurs de signaux comme décrit ici, on obtient un fonctionnement stable et une action AGC efficace. Le système AGC se caractérise donc par un fonctionnement efficace, sûr et de haute qualité pour un prix de revient relativement bas.
REVENDICATIONS
1.- Commande de gain automatique pour récepteur pouvant recevoir des ondes modulées et ayant, au moins, un étage d'amplification à semi-conducteur dont le gain est réglé en fonction de l'onde incidente, comprenant un semi-conducteur supplémentaire ayant une électrode émettrice une collectrice et une base,
une alimentation comprenant une source de potentiel pour polariser les dites électrodes et un dispositif conducteur d'entrée de signal comprenant un couplage relié à l'électrode de base pour lui appliquer un signal à courant alternatif caractérisée en ce qu'elle comprend une impédance reliant l'électrode émettrice au dit couplage un moyen établissant un chemin de faible impédance pour les signaux à courant alternatif mis en parallèle sur la dite impédance et un dispositif de circuit conducteur couplé à une des dites électrodes pour en tirer un courant de commande de gain automatique qu'on applique à l'électrode émettrice du dit semi-conducteur du dit étage d'amplification pour régler le gain de ce dernier.