BE546497A - - Google Patents

Description

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   La présente invention due à Messieurs Jean Daubersy et Albert Schlemmer concerne la technique de la coulée des métaux. 



   Il est à l'heure actuelle bien connu : 
1) de couler de manière discontinue des corps creux de section circulaire dans des moules animés d'une rotation rapide; c'est ce qu'on appelle la coulée centrifuge, utili- sée en sidérurgie pour la coulée de tuyaux en fonte et en acier, spécialement pour les aciers difficiles à couler (acier inoxydable etc.); 

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2) de couldes de façon continue les   métaux   non fer- reux dans des moules refroidis, fixes ou animes de   mouve-   ments rectilignes appropries. Divers procédés de coulée continue répondant à cette définition, commencent à être appliqués pour la coulée de l'acier. 



   Ces procédés présentent un très grand intérêt industriel mais voient leur développement freiné par la difficulté qu'il y a d'extraire suffisamment vite la grande quantité de chaleur correspondant à la solidifica- tion et par le fait de la température élevée de l'acier -en fusion. Il en résulte une très grande difficulté d'ex- traire du moule un acier suffisamment figé ne présentant pas de criques ou autres défauts superficiels et ne don- nant pas lieu à des incidents graves de percée au cours de l'extraction. 



   D'autres sources d'ennuis résultent de la difficulté d'éviter les entraînements d'inclusions déjà formées et de l'impossibilité d'extraire celles qui résultent du refroidissement et de la solidification de l'acier. 



   La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients et d'indiquer un procédé de coulée continue dans lequel on utilise la force centrifuge pour faciliter l'épuration du métal en fusion et pour aider à refouler vers l'extérieur le métal solidifié. 



   Du fait de la centrifugation, la section coulée est, de préférence, mais pas obligatoirement, une couronne circulaire. Cependant, le but industriel du procédé n'est pas limité à la fabrication de tuyauteries. 



   Un autre but, plus important encore, est d'obtenir 

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 au départ de ces couronnes des demi-produits pour l'alimen- tation des laminoir, à   chaud, à     tûles   et spécialement des laminoirs continus. 



   Les demi-produits sont obtenus à partir des couron- nes circulaires centrifugées en refendant celles-ci longitudinalement selon une ou plusieurs génératrices et en déceintrant les éléments obtenus par l'intermédiaire de mécanismes adéquats. 



   On peut également avoir recours à un refendage en spirale. Il est aussi possible d'obtenir au départ du moule deux ou plusieurs plaques séparées, ceci en plaçant des cloisons entre moule intérieur et extérieur. 



   Le procédé peut être utilisé pour obtenir au départ du moule des couronnes polygonales ou quelconques. Cepen- dant, pour la simplicité de l'exposé, il ne sera parlé que de couronnes circulaires, étant entendu que l'invention revendique également tous les aucres profils. 



   En vue de la réalisation des buts ci-dessus indi- qués, le procédé, objet de l'invention, est caractérisé essentiellement en ce qu'on utilise deux moules circulaires refroidis, l'un extérieur, l'autre intérieur, tous les deux animés d'un même mouvement de rotation et qu'on uti- lise la force centrifuge pour faciliter le passage de l'acier dans l'espace compris entre les deux moules. 



   Dans la réalisation pratique de l'invention, l'acier liquide est versé dans une   cnambre   d'alimentation communi- quant avec l'espace annulaire compris entre les moules. 



  Les moules, la chambre d'alimentation et l'acier tant liquide que solide contenu dans cet ensemble sont animés 

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 d'un mouvement de rotation rapide, en vue d'assurer l'épu- ration de l'acier par centrifugation et de réaliser une pression capable d'assurer au moins partiellement le filage de l'acier entre les deux moules. 



   Si le tuyau figé, à sa sortie de la lingotière, est, comme dans toute coulée continue, saisi par un dispositif mécanique approprié qui lui donne un avance- ment à vitesse déterminée, la force centrifuge est utilisée pour pousser l'acier à travers le moule. 



   L'extrusion se fait donc au moins partiellement . par filage sous l'action de cette force centrifuge. 



   Cette pression de filage est à la fois dépendante du niveau atteint par l'acier en fusion dans la chambre d'alimentation et de la vitesse à laquelle on fait tourner cette même chambre autour de son axe. 



   Les dessins ci-joints montrent des exemples de réalisation du procédé suivant l'invention. 



   La fig. 1 montre en coupe schématique un dispositif pour la réalisation du procédé. 



   La fig. 2 est une vue correspondante à plus grande échelle montrant la chambre d'alimentation. 



   La fig. 3 montre en coupe une manière de réaliser mécaniquement le montage de la chambre selon l'invention. 



   La   fig.   est une coupe par l'axe X-X' de la fig. 3. 



   La   fig. 5   est une vue en élévation de côté avec coupe partielle d'une poche d'alimentation en métal fondu, du dispositif montré fig. 1, 2, 3 et 4. 



   La fig. 6 est une vue analogue du dispositif montré   fig. 5   dans la position d'alimentation. 

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   La fig. 7 montre schématiquement en   coupe  dispo- sitif pour assurer la sortie régulière de la matière coulée. 



   La fig. 8 est une coupe faite par le plan VI-VI de la fig.7. 



   La fig. 9 est une coupe suivant le plan VII-VII de la fig. 7. 



   La   fige '10   est une vue schématique d'un dispositif pouvant s'ouvrir pour dégager un tuyau formé et coupé. 



   Comme le montrent ces figures, le dispositif comporte .un moule extérieur (1) et un moule intérieur (2) qui sont animés par un moyen quelconque, d'un mouvement de rotation autour d'un axe (A). 



   L'acier est coulé par une goulotte (3) et atteint dans une chambre d'alimentation et de décantation (4) une hauteur (h). Sous l'action de la force centrifuge, l'acier se purifie et cette même force centrifuge presse fortement le métal à travers l'intervalle laissé entre le moule extérieur (1) et le moule intérieur (2). Cette pression est réglable puisqu'elle est fonction de deux éléments que l'on peut modifier, c'est-à-dire la hauteur (h) de métal dans la chambre (4) et la vitesse de rotation des moules. 



   Cette chambre (4) peut être revêtue en tout ou partie de matériaux réfractaires, fig. 3 (5 et 6), afin de régler la vitesse de refroidissement de l'acier selon les besoins. 



   Les moules extérieur et intérieur 1 et 2 sont énergiquement refroidis par circulation d'eau ou par tout 

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 autre   moyen. L'acier   se solidifie etson extrusion se fait dans le sens de la flèche (B), l'effort nécessaire à ce travail étant au moins en partie fourni par la force exercée par la colonne (h) de métal soumise à l'action de la force centrifuge. Un dispositif de soufflage (non représenté) permet l'évacuation rapide des gaz formés à l'intérieur du tuyau par le refroidissement. Ce disposi- tif est prévu aussi bien pour souffler de l'air que pour introduire tout gaz neutre ou ayant une action bien déterminée et désirée sur le métal. 



   L'acier solidifié tourne avec le moule et est main- tenu selon son axe par des moyens mécaniques appropriés, non repris aux fig. 1 et 2, permettant à la fois le mouve- ment de rotation et celui de translation dans le sens de la flèche B. Tous moyens sont, d'autre part, utilisés (non représentés aux fig. 1 et 2) pour amortir rapidement les oscillations qui pourraient être engendrées par un balourd accidentel, et pour permettre de sectionner le tuyau en marche à toute longueur souhaitée et d'évacuer, en la freinant, la partie sectionnée. 



   Le dispositif de centrifugation continue, selon l'invention, répond donc aux données suivantes : 
1. L'épuration de l'acier par centrifugation dans la chambre (4). 



   2. Le réglage de la pression de   "filage",   c'est-à- dire de la pression qui tend à expulser l'acier du moule, cette pression dépend non seulement des caractéristiques du mouvement centrifuge, mais également de la surpression résultant de la hauteur (h) de la colonne liquide existant 

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 dans la chambre d'alimentation (4). 



     3.   Le réglage de l'intensité des refroidissements internes et externes. 



     4. Le   maintien à l'abri de l'air des faces internes et externes de la couronne non solidifiée. 



   5. Un refroidissement très facile et très rapide de la surface interne de l'acier solidifié sortant du moule. 



   L'eau vient en effet s'appliquer fortement par suite de la force centrifuge contre la face interne du tuyau, éliminant tout effet de caléfaction nuisible au bon refroidissement. 



   6. La possibilité d'utilisation d'un dispositif de soufflage pour air ou gaz appropriés. 



   En ce qui concerne le processus de solidification représenté à la figure 2, il y a lieu de faire les remar- ques suivantes : 
Les cristaux d'acier en cours de refroidissement ont une densité supérieure à celle de l'acier liquide et par suite de la force centrifuge tendent donc à s'accumuler sur la facé externe du tuyau. Dans.la coulée centrifuge non continue habituelle, ceci est le point de départ des   défaits-   graves dans l'acier, lorsque la   cro@@@   solidifiée et oxydée à la surface interne du tuyau pénètre dans le liquide non encore solidifié. 



   Avec   le   dispositif suivant l'invention, la partie interne du moule évite l'oxydation, mais la force centri- fuge tend toujours à précipiter en tout ou en   parti@   vers la paroi extérieure) les cristaux de fer solid mar 

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 refroidissement au contact de la paroi intérieure. Cepen- dant, cet effet qui n'a plus aucun caractère nocif du fait de l'absence d'oxydation superficielle, peut encore être modéré en ne faisant pas usage de vitesses de rota- tion aussi élevées que dans les coulées centrifuges non continues. La pression de filage peut toujours être obte- nue par l'augmentation de la hauteur (h), laquelle à un effet considérable. 



   Comme le représente la fig. 2, on aura donc géné- ralement une épaisseur solidifiée plus considérable sur la paroi extérieure que sur la paroi intérieure, il en résulte que le danger de percée, principalement dû à une pression excessive du liquide s'exerçant à l'intérieur du moule, sur une section imparfaitement solidifiée, n'existe que vers l'intérieur du tuyau, ce qui limite considérablement les dangers et les dégats causés par cet accident éventuel. 



   L'acier s'échappe vers l'intérieur du conduit entre les moules sous l'action de (h), se colle aux parois sous l'effet de la force centrifuge et se solidifie sous l'action du liquide de refroidissement, causant une sur épaisseur à cet endroit. 



   L'écoulement cesse de lui-même très rapidement et automatiquement par suite de la diminution de la hauteur (h) dans la chambre d'alimentation. 



   Il y a lieu de noter également qu'on peut, par un profil approprié, par exemple la profil (fig. 2) de la forme extérieure de la chambre d'alimentation 4, forcer les cristaux d'acier qui se formeraient dans cette chambre 

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 à cheminer le long de la paroi sous l'action de la force centrifuge pour venir se concentrer à la paroi externe du moule. 



   L'évacuation des inclusions, scories, crasses, concentrées par la centrifugation à la surface du bain dans la chambre 4, peut être prévue par des moyens mécani- ques appropriés (raclettes etc..) ou simplement par trop plein. 



   Il est prévu, en cas de besoin, de percer de petits trous dans la paroi des moules aux endroits appropriés et d'injecter par ces trous de l'huile ou toute autre matière capable de lubrifier ou d'améliorer le travail. L'alimen- tation en huile du moule intérieur ne présente pas de difficultés, cette alimentation pouvant se faire sous pres- sion à travers l'axe. Il n'en est pas de même pour le moule extérieur pour lequel il semble, à première vue, difficile d'assurer un joint entre une conduite extérieure fixe et le moule en rotation. Cette difficulté peut être résolue par exemple par le dispositif suivant : une ou plusieurs pompes sont placées sur le moule lui-même et participent donc au mouvement de rotation de l'ensemble. 



   Les pompes sont actionnées par courant électrique ou même mécaniquement par le mouvement de rotation de l'en- semble à l'intervention d'un engrenage prenant appui sur une couronne dentée fixe. 



   L'huile venant d'une conduite fixe s'écoule dans une couronne circulaire fixée au moule, dans laquelle elle est maintenue par la force centrifuge et qui sert de réser- voir d'alimentation aux pompes. 

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   Pour assurer une alimentation en acier liquide de la chambre 4, il est fait usage de préférence d'une poche telle que représentée aux fig. 5 et 6. 



   Dans ces figures, une poche 7 garnie de réfractaire et équipée pour maintenir l'acier à bonne température sert de volant. Elle est éventuellement chauffée. Sa caractéristique est d'être à différence de niveau 8 constante entre le trou de coulée et le niveau de l'acier. 



   Cette constance dans le niveau est réalisée en pivotant la cuve sur deux tourillons 9 situés dans l'axe du trou de coulée 10 et par un flotteur 11 qui actionne un dis- tributeur 12 lequel commande un cylindre hydraulique 13. 



   L'acier est amené à cette poche par les moyens habituels 14 et le décrassage est permis en faisant débor- der la cuve vers l'arrière dans un wagonnet 15 prévu à cet effet. 



   L'acier en fusion sortant de l'orifice 10 tombe sur une goulotte 3 (fig. 1 et 7) appropriée qui l'introduit dans la chambre d'alimentation 4. Cette chambre correspond à la description précédemment donnée aux figures 1, 2 et   3.   



   Les parois des moules sont fabriquées au moyen de métaux ou,alliage bon conducteur de la chaleur et sont fortement refroidies par arrosage ou circulation de liquide de refroidissement. Au contraire, les parois qui engendrent la chambre d'alime ation sont de préférence garnies de matériaux réfractaires et mauvais conducteurs de la chaleur 5 et 6, fig. 3, car en effet, selon l'inven- tion, l'acier doit rester liquide dans cette chambre afin 

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 de s'épurer par suite de la force centrifuge avant d'être filé et refroidi rapidement dans l'espace compris entre les flancs des moules 1 et 2. Le niveau atteint par l'acier liquide dans la chambre d'alimentation % est réglé par un palpeur à air soufflé ou tout autre dispositif de contrôle de niveau 16.

   Ce dispositif peut agir sur la vitesse de coulée ou sur le mécanisme qui fait suite et extrait le métal, réalisant une plus ou moins grande vitesse d'ex- traction afin de maintenir la hauteur (h) constante dans la chambre d'alimentation. 



   Pour assurer la   sortie 'régulière   de la matière coulée, plusieurs dispositifs peuvent être utilisés. L'un d'eux (fig. 7 et 8) consiste en deux colliers à serrage hydraulique 17 et 18 repris dans des bâtis tournants 19 et 20. 



   Ces colliers 17 et 18 sont animés en outre d'un mouvement de va-et-vient suivant l'axe d'extraction. Ces mouvements sont synchronisés de manière à ce que toujours au moins un des colliers se   trouv   en prise dans le sens de l'extrusion (flèche B). Les colliers règlent donc l'extraction en se relayant l'un l'autre. Le mouvement résultant peut être continu, présenter des discontinuités ou des variations de vitesse. 



   D'autre part, les colliers hydrauliques assurant le serrage, sont reliés entre eux par des conduits où le liquide se trouve freiné, de telle manière qu'un désaxage accidentel pouvant provenir d'un balourd dans le tuyau soit immédiatement contrebalancé par des forces capables de réduire cet accident (principe des amortisseurs hydrau- liques). Ces colliers et bâtis sont représentés en coupe 

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 schématique à la fig. 8. 



   L'extraction régulière étant ainsi assurée, des supports sont nécessaires pour soutenir, avant le tron-   çonnage,   la. longueur de tuyau désirée. Ces supports peu- vent être constitués par des rouleaux 21 supportés eux- mêmes par des cylindres hydrauliques 22 (fig. 7 et 9). 



   Les rouleaux 21 pouvant osciller et pivoter autour de leur axe s'alignent automatiquement selon la vitesse de rotation et de déplacement du tuyau coulé. 



   Un dispositif montré en 23 (figure 7) représente un équipement qui peut s'accrocher sur le tuyau à la manière des dispositifs 17 et 18 (figure 7). Une fois accroché, ce dispositif est entrainé par le tuyau lui- même. Il porte un organe 24 capable de sectionner le tuyau soit mécaniquement, soit par chalumeau coupeur. Une fois le tuyau sectionné, ce dispositif est décalé et ramené en arrière afin d'être prêt à assurer une nouvelle coupe. 



   Son fonctionnement peut se prévoir, soit automati- quement par l'usage de butées adéquates, soit manuellement. 



   Une fois sectionné, le tuyau est reçu par des rou- leaux supports (fig. 10) identiques aux rouleaux supports décrits précédemment figure 7 (21)(22), mais ils sont montés de manière   à   pouvoir s'ouvrir et dégager le tuyau comme le fait ressortir la fig. 10, grâce à un bras oscil- lant 25 agissant sous l'action d'un piston 26 ou de tout autre moyen approprié. 



   Ces dispositifs sont en nombre suffisant pour supporter l'ébauche et assurent son évacuation sur une rampe fixe 27 une fois le sectionnement terminé. 

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   La réalisation schématique de la mécanique de l'en- semble des moules rotatifs est reprise aux figures 3 et 4. 



  Elle a pour but de montrer une possibilité de réalisation mécanique du procédé décrit avec moyens de refroidissement par des canalisations 28 et des ailettes 29 largement arrosées. 



   Le moule extérieur 1 (fig. 3) est soutenu par une bande de roulements (30) sur des galets (31) et un système de butée par galets horizontaux (32) reprend les efforts latéraux. 



   Le moule intérieur 2 (fig. 3) est soutenu d'une part par l'anneau d'acier en cours d'élaboration qui s'appuie lui-même sur le moule extérieur 1 et, d'autre part, par un palier à butée   (33)   extérieur au dispositif. Le man- chon   (3-)   reliant ce palier au moule intérieur proprement dit est creux de manière à permettre le passage du liquide de refroidissement par le dispositif d'alimentation rota- tif (35) et les tuyauteries (28). 



   D'autres tuyauteries pour le soufflage d'air ou de gaz ainsi que pour l'amenée d'huile de lubrification sont également prévues dans ce manchon (34); elles ne sont pas représentées. 



   Une autre possibilité consiste à relier le moule intérieur au moule extérieur par une série de bras (non représentés) traversant donc la chambre d'alimentation, là où l'acier est encore liquide; ces bras sont protégés par des réfractaires et amènent le liquide de refroidissement au moule intérieur. 



   Le refroidissement est prévu par   circulation   ou par 

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 arrosage ou les deux combinés. Lo système par circulation est plus difficile à réaliser mais permet la récupération des calories enlevées par le liquide de refroidissement. 



   Pour permettre le laminage de slabs, le tuyau, comme déjà dit, est ouvert selon une ou plusieurs de ses génératrices soit avant, soit après réchauffage. 



   Le travail de   déceintrage   ne requiert pas de machine bien particulière puisqu'il est l'inverse des machines à fermer les tubes. Par exemple, un socle profilé de manière adéquate et garni de rouleaux, dans lequel on fait passer le tube, après l'avoir fendu en.longueur pour assurer le travail. 



   Il est à noter que ces procédés et appareillages conçus spécialement pour l'acier conviennent cependant, suivant l'invention, pour d'autres métaux. 



   REVENDICATIONS. 



   1. Procédé pour la coulée des métaux par voie cen- trifuge et continue caractérisé en ce qu'on utilise deux moules circulaires refroidis, l'un extérieur, l'autre intérieur, tous les deux animés d'un même mouvement de rotation et qu'on utilise la force centrifuge pour facili- ter le passage de l'acier dans l'espace compris entre les deux moules. 

**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.

Claims (1)

1. 2. Procédé du genre mentionné sous 1, caractérisé en ce que l'acier liquide est versé dans une chambre d'alimentation communiquant avec l'espace annulaire compris entre les moules. <Desc/Clms Page number 15> EMI15.1

   3. Procédé du gonr'o m<:ntioi,n6 nous 1 > 'é, caractérjx.;# en ce que 1c moules, la chaire el' aIl r!lcutatiüll et licier tant liquide que solide contenu Jans cet ensemble sont animés d'un mouvement de rotation rapide en vue d'assurer 1 épuration de l'acier par centrifugation et de réaliser une pression capable d'assurer au moins partiellement le filage de l'acier entre les deux moules.

   4. Procédé du genre mentionné sous 1 à 3, caracté- risé en ce que, à la sortie du moule, l'acier solidifié est saisi par un dispositif mécanique qui assure ou permet la rotation du tube ou tuyau mais règle en même temps le déplacement linéaire de ce tube dans le sens de l'axe, c'est-à-dire règle l'extraction.

   5. Procédé du genre mentionné sous 1 à 4, caracté- risé en ce que ce mouvement linéaire est réalisé d'une façon continue ou discontinue.

   6. Procédé du genre mentionné sous 1 à 5, caracté- risé en ce que le tube ou tuyau débité par le dispositif de coulée et animé d'un mouvement de rotation de même vitesse que les moules et d'un mouvement de translation, est tronçonné en longueurs variables, mécaniquement ou par chalumeau au moyen d'un dispositif s'adaptant aux deux mouvements.

   7. Procédé du genre mentionné sous 1 à 6, caracté- risé en ce que la pression de filage est réglée par la vitesse de centrifugation et/ou par la hauteur de l'acier dans la chambre d'alimentation.

   8. Procédé du genre mentionné sous 1 à 7, caracté- risé en ce que la chambre d'alimentation est calorifugée <Desc/Clms Page number 16> tandis que les moulas sont refroidis énergiquement.

   9. Procédé du genre Mentionne sous 1 à 8, caracté- risé en ce que la paroi de la chambre d'alimentation est profilée pour provoquer le cheminement sur le moule extérieur des cristaux de métal qui viendraient à se solidifier dans la chambre d'alimentation.

   10. Procédé du genre uentionné sous 1 à 9, caracté- risé en ce que la scorie séparée de l'acier par centrifu- gation est évacuée de la chambre d'alimentation par raclage ou par trop plein avec ou sans raclage.

   11. Procédé du genre mentionné sous 1 à 10, caracté- risé en ce que l'on règle le refroidissement respectif des moules interne et externe suivant le but envisagé et la vitesse de solidification du tube ou tuyau formé.

   12. Procédé du genre mentionné sous 1 à 11, caracté- risé en ce que l'on réalise un refroidissement rapide par la surface interne de l'acier solidifié à la sortie du moule, l'eau de refroidissement du moule intérieur étant évacuée au travers du tube et restant fortement collée à la surface de celui-ci par la force centrifuge.

   13. Procédé du genre mentionné sous 1 à 12, carac- térisé en ce que les moules sont lubrifiés.

   14. Procédé du genre mentionné sous 1 à 13, caracté- risé en ce que la pression d'huile nécessaire à la lubrifi- cation du moule est obtenue par une pompe placée sur le moule qui participe au mouvement de rotation de l'ensemble.

   15. Procédé du genre mentionné sous 1 à 14, caracté- risé en ce que l'alimentation de cette pompe se fait à partir d'un anneau qui recueille l'huile et la maintient sous lotion de la force centrifuge, ce qui évite la <Desc/Clms Page number 17> réalisation de points délicats entre un dispositif fixe et le dispositif en rotation. l6. Procédé du genre mentionné sous 1 à 15, carac- térisé en ce qu'un dispositif approprié contrôle la hauteur du bain dans la chambre d'alimentation et accéléra ou décélère le mouvement d'exaction afin de maintenir cette hauteur constante, ou, selon les besoins, la vitesse d'extraction étant coûtante, agit alors sur le débit de métal liquide alimentant le moule.

   17. Dispositif en vue de la réalisation du procédé ci-dessus décrit et caractérisé en ce qu'il comporte des moules dont un moule externe animé d'un mouvement de rotation par un moyen quelconque et d'un moule intérieur placé concentriquement au premier entraîné dans le même mouvement de rotation.

   18. Dispositif du genre mentionné sous 17, caracté- risé en ce que les deux moules extérieur et intérieur en rotation sont précédés d'une chambre d'alimentation en métal fondu soumis à la force centrifuge.

   19. Dispositif du genre mentionné sous 17 et 18, caractérisé en ce que le moule interne est relié au moule externe par l'intermédiaire de bras éventuellement garnis de matières réfractaires et pouvant être le cas échéant refroidis par tout moyen approprié et notamment par cir- culation d'eau interne.

   20. Dispositif du genre mentionné sous 17 à 19, caractérisé en ce que, en dehors de la chambre d'alimen- tation en métal liquide, il comporte des moyens de soutien et de traction des tuyaux formés solidifiés par pression <Desc/Clms Page number 18> du métal liquide par suite de la force centrifuge et du système de refroidis.sement.

   21. Dispositif du genre mentionné sous 17 à 20, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de @ompage ou de cisaillage d'éléments de tuyaux solidifiés supportes par les tuyaux e ux-même s .

   22. Dispositif du genre mentionné sous 17 à 21, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de libéra- tion automatique des éléments de tuyaux cisaillés.

   23. Dispositif du genre mentionné sous 17 à 22, caractérisé en ce qu'il comporte, en combinaison, un moyen d'alimentation en métal liquide d'une chambre d'alimentation préalable en métal liquide dans l'inter- valle entre deux moules extérieur et intérieur, en rota- tion, des moyens pour régulariser et conserver une hau- teur constante du métal liquide d'alimentation dans la chambre d'alimentation, des moyens d'étirage du tuyau ainsi formé aidant la force centrifuge de pénétration du métal liquide dans l'intervalle entre les deux moules, des moyens de soutien du tuyau solidifié par refroidissement et des moyens de cisaillement et d'évacuation des tuyaux sectionnés de fabrication ainsi continue.