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Installation pour le transport de l'acétylène.
La présente invention concerne un procédé et un appareil pour emmagasiner, transporter et distribuer l'acétylène sous forme solide ou liquide.
Un procédé couramment utilisé pour emmagasiner'et expé- dier l'acétylène consiste à stabiliser l'acétylène en le dissol- vant dans un solvant tel que de l'acétone. Le solvant ainsi qu'une charge sont nécessaires pour stabiliser l'acétylène puisque le gaz d'acétylène sous pression est soumis à l'amorçage d'une décomposi- tion exothermique. 'Cette installation de transport connue a l'in- convénient de débiter de l'acétylène contaminé par des quantités mineures d'acétone.
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La présente invention prévoit un procédé pour emma asiner, transporter et distribuer de l'acétylène, suivant lequel on prévoit dans un récipient un corps solide p oreux comportant des porc::. d'in- terconnexion ayant une section d'environ 0,005 à 50 microns, et une conduite de transfert de la chaleur dans le corps, on introduit de l'acétylène.dans le corps poreux tout en refroidissant les par- ties intérieures de ce corps à une température inférieure à la tem- pérature de condensation de l'acétylène introduit, on transporte le récipient et on en fait sortir l'acétylène en réchauffant les parties intérieures du corps à une température supérieure à la température de vaporisation de l'acétylène à la pression d'emmaga- sinage.
L'invention prévoit également un appareil pour réaliser le procédé précité, comprenant une enveloppe qui peut être fermée, un corps solide poreux empêchant une décomposition progrès-rive dans l'enveloppe, et une conduite de transfert de la chaleur dans le corps poreux, le corps poreux solide comportant des pores d'inter- connexion ayant une section d'environ 0,005 à 50 microns dans lesquels l'acétylène est condensé et stabilisé.
Les pores de la charge solide doivent être suffisamment petits pour que l'acétylène liquide ne s'en échappe pas par gravi- té mais soit plutôt retenu dans la région centrale par action capillaire. De même, les pores doivent être suffisaient petits pour que l'acétylène qu'ils contiennent soit efficacement stabilisé contre une décomposition. Le mécanisme par lequel l'acéty- lène liquide est stabilisé par ur.e solide dépend, en partie au moins, du transfert de la chaleur de l'acétylène chaud et/ou de ses produits de décomposition à la matière solide.
Si une certaine partie de l'acétylène est réchauffée par un dispositif cuelecnque à une température élevée, la chaleur peut être absorbée -,il.- la ma- tière stabilisatrice suffisamment rapidement pour détruire toute onde de décomposition naissante et empêcher ainsi une décomposition
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étendue de l'acétylène. On a constata que pour obtenir une débilite satisfaisante dans l'installation. en question, les pores doivent avoir une section maximum comprise entre 0,005 et 50 microns.
Les po- res doivent être interconnectés etau moins certains d'entre eux doivent avoir un diamètre voisin du maximum de cette garnie afin que le chargement et ledéchargement ne soient pas difficiles.
Des exemples de matières qui, lorsqu'elles sont dans l'état de subdivision approprié pour produire des pores ayant une section maximum d'environ 0,005 à 50 microns, sont utiles comme agents stabilisateurs pour de l'acétylène solide ou liquide sont du trihydrate d'aluminium, du carbonate de calcium, de la silice, du carbone et une charge de silicate de calcium monolithique.
La charge de silicate de calcium contient une fibre minérale inerte telle que de l'asbeste afin de former une masse mono- lithique solide qui ne se fissure pas. De l'anhydride carbonique solide et de la glace finement divisée conviennent également rais l'utilisation de ces matières nécessite des soins supplé- mentaires pour maintenir le récipient à acétylène à des tempéra- tures basses à tous moments même lorsqu'il ne contient pas d'acétylène.
Un agent stabilisateur solide qui peut être préparé sous - forme d'une masse monolithique telles que la charge de silicate de calcium précitée est préférable parce qu'un tel agent stabilisateur conserve sa forme et peut être facilement placé dans le récipient.
La charge de silicate de calcium contient des pores et @es fissures' intérieures ayant des diamètres situés dans la gamme allant d'en- viron 0,01 . 1,0 micron et assure une excellente stabilisation de ! l'acétylène qui y est condensé.
Un agent stabilisateur pulvérulent tel que du carbone finement divisée nécessite une construction plus étudiée du récipient d'emmagasinage; par exemple, la matière pulvérulente peut être maintenue en place par une couche de matè- re plastique en mousse qui sert également de couche d'arrêt haute- ment perméable.
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De même pour des raisons éconosicues, l'agent stabili- sateur doit être choisi de façon que le rapport du poids àe cet agent au poids de l'acétylène condensé contenu dans l'agent stabi-
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lisateur soit aussi faible que possible, tout en r.f..inteY!.&nt la stabilité contre une déconposition progressive- Par e.e-#le, lors- qu'on utilise du silicat0 de calciua monolithique COG1i'e sçent sa- bilisateur, l'acétylène est stable au choc extérieur dû à l'ex- plosion d'une charge de dynamite lorsque le rapport de poids de l'agent stabilisateur et de l'acétylène est d'environ 1 ou plus.
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Dans les dessins anle:.:
és les figs. 1 à 4 sont àex cou- pes horizontales de quatre formes d'exécution de l'appareil de la présente invention convenant pour emmagasiner et transporter les quantités relativement faibles d 'acétylène; et,
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la flig. 5 ?.it une coupe longitudinale d'une ??Or::e 'e:- cution de l'appareil ie la présente Invention convenant pour e:.l :lagriS :ner et transporter de l'acétylène à l'échelle in.]u t:-i-2.l1e.
La présente irvention, dans sa forme la plus sixpl', cosprend un récipient 10 rempli, à l'acception d'un espace lÀ situe près rle sa paroi, d'un agent stabilisateur homogène poreux 12 et une valve 13 travers laquells l'acétylène peut être ir.tr::>:1'Üt ou soutira (fig. 1). Si l'effet stabilisateur d'2 la asse poreuse est si grand que l'acétylène liquide ou solide contenu déx= ses 'pores poreux: ne soit pas soumis à une ¯ '?rCO?1OS'! ='W^¯ : r0 ¯:'; ¯V=?, tous les pores de l'agent stabilisateur poreux peuvent être remplis avec sécurité ' :CE.-tßlèn¯ liquide '¯'JOU¯' l' e3:1é.,::asi- nage ou le trimspôrt. Si l'effet stabilisateur est '!lOi;1;ire, une couche extérieure 14 de l'agent stabilisateur poreux 12 peut être exempte d'une.partie ou de tout son acétylène liquide (fig. 2) .
Dans chaque cas, l'espace Il situé près de la paroi est exempt d'a-
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cétylène liquide ou solide pendant l'eiNnagasinage et le transport par suite de la chaleur qui pénètre à travers la paroi.
Ce récipient peut être chargé d'acétylène généralement deux façons différentes- En premier lieu, on peut introduire
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l'acétylène liquide directement dans le récipient. Cela implique le risque de manipuler de l'acétylène liquide dans une forme rela- tivement instable. En second lieu, on peut introduire de l'acétylè- ne gazeux et le condenser sur place; c'est le procédé :le charge- mentpréféré.
Ce dernier procède implique le refroidissement du récipient en dessous de la température de condensation de l'acéty- lène, la température de condensation particulière dépendant de la pression à laquelle l'acétylène gazeux est introduit dans le réci- pient. Le refroidissement peut être obtenu par des dispositifs extérieurs -Du intérieurs, de.3 serpentins ou des plaques de refrci- dissement intérieures étant préférables.
Les formes d'exécution représentées sur les figs. 1 et 1 ont l'inconvénient, lorsqu'on a réalisé un refroidissement préala- ble en dessous de la température de condensation de l'acétylène, que pendant le chargement, l'espace 11 situé près :le la paroi con- tient de l'acétylène liquide qui n'est pas stabilisé; cela introduit un élément dangereux dans l'opération de chargement et gêne égale- ment l'écoulement libre de l'acétylène gazeux dans toute la surface du corps du stabilisateur poreux.
Dans la forme d'exécution de l'invention représentée sur la fig. 3, on évacue de la chaleur du récipient pendant le chargement en faisant passer un fluide de re- froidissement à travers un dispositif conducteur de la chaleur 15 noyé dans le stabilisateur poreux. Un serpentin hélicoïdal est re- présenté, Hais une plaque contenant des passade:: intérieurs donne également satisfaction. Pendant le déchargement, on ajoute de la chaleur en faisant passer un fluide de chauffage à travers les mê- mes passages . Le chargement et le déchargement sont facilités en utilisant des passages qui se présentent sous forme d'une hélice plane disposée de façon que les spires soient plus ou moins con- centriques par rapport à la paroi du récipient.
Dans une forme d'exécution de l'invention l'extrémité intérieure du tube en héli- ce est amenée radialement à l'extérieur corne surla figure. Dans une
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autre forme 0.1 exécution de l'invention, plusieurs lices planes disposées dans 1'ensemble parallèlement les unes aux autres peuvent être raccordées à des tubes d'entrée et de òrtie, ces tubes étant disposés essentiellement perpendiculairement au plan des hélices planes- Un tube, situé près de la surf ace extérieure de la masse stabilisatrice poreuse est raccordé à l'extré- site extérieure (degrand rayon)
des passager en hélice et un autre tube situé près du centre de la masse stabilisatrice poreuse, est raccordé à l'extrémité intérieure (petit rayon) despassages en hélice. Cette dernière forme d'exécution est avantageuse dans les récipients de dimensions industrielles dans lesquels plusieurs tubes ou plaques de transfert de la chaleur peuvent devoir être noyés dans le stabilisateur poreux afin que les vitesse.- de char- gement et de déchargement soient adéquates.
Pendant le chargement, le fluide de refroidissement peut être amené au centre du réci- pient à travers l'extrémité radiale du tube ou à travers le col- lecteur central et être amené à l'extérieur:travers l'extrémité de l'hélice, produisant ainsi un gradient de température partir du centre plus froid vers la surface plus chaude de la @sse solide empêchant la décomposition- De cette façon, la zone conte- nant de l'acétylène liquide augmente à partir du centr- vers l'ex- térieur à mesure que le remplissage avance. Cela aboutit à un remplissage méthodique complet.
Lorsque la partie centrale du récipient est remplie de liquide, une couche de stabilisateur poreux remplie de gaz entoure le stabilisateur poreux rempli dt liquide, cette condition pouvant être souhaitablepour la sécurité.
Lorsque l'acétylène doit être ,chargé, on peut introduir@ du fluide de réchauffage à travers le collecteur extérieur ou !-le::- trémité en hélice du tube et on peut le ramener à l'extérieur à travers l'extrémité radiale ou à travers le collecteur central, produisant ainsi un gradient de températureà partir de la partie extérieure plus chaude du récipient vers la partie intérieure plus
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froide du stabilisateur rempli d'acétylène liquide ou solide.
L'acétylène contenu dans la partie extérieure du récipient est ainsi vaporisé en premier lieu et peut s'échapper librement vers l'espace situé près de la paroi et ainsi vers l'ouverture de la valve. Ce procédé de chargement et de déchargement préféré empêche une manipulation directe de l'acétylène liquide.
Une variante du récipient est représentée sur la fig. 4. Sur cette figure, un agent hautement perméable 16 com- portant des pores d'interconnexion entoure un noyau central en ma- tière stabilisatrice poreuse 12 portant, comme précédemment, un tu- be ou une plaque de transfert de la chaleur 15. L'agent hautement perméable assure un écoulement libre de l'acétylène gazeux pénétrant dans le stabilisateur poreux et sortant de ce dernier pendant le chargement et le déchargement, et sert également2 arrêter la chaleur et les chocs pendant l'emmagasinage et le transport.
En pratique, seul le stabilisateur poreux lui-même contient de l'acétylène liquide; cela étant, l'agent hautement perméable ne doit pas être un stabilisateur pour l'acétylène condensé aussi efficace que le stabilisateur poreux (puis qu'il ne doit stabiliser que l'acétylène gazeux), et il peut être choisi surtcut pour sa perméablité et son isolation à la chaleur et aux chocs.
On peut utiliser n'importe quelle matière isolante poreu- se telle que de la laine de verre, de la laine minérale, des matiè- res plastiques en mous se, du bois de balsa, du liège, du kapok, des fibres d'écales de noix de coco pourvu que le récipient soit convenablement construit pour traiter la matière. Les exigences principales sont une quantité -d'isolation élevée pour réduire les pertes de chaleur, et une structure poreuse pour former une couche arrêtant les chocs pour le noyau de la masse de remplissage et pour procurer un agent perméable de manière que l'acétylène gazeux puisse accéder à toutes les surfaces extérieures du noyau.
Dans les récipients de; figs. 2 et 3 la partie extérieure remplie du gaz de l'agent stabilisateur lui-.même sert d'agent perméable
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entourant le noyau stabilisateur contenant de l'acétylène condensé.
Dans de grands récipients, il peut être souhaitable de prévoir des passages de gaz spéciaux qui s'enfoncent dans le récipient . On peut réaliser cela en divisant la masse stabilisa- trice poreuse en disques et en plaçant un disque d'agent hautement perméable entre chaque paire de disques de matière stabilisatrice poreuse, l'ensemble étant entouré par une couche d'agent hautement perméable . Chaque disque de matière stabilisatrice poreuse con- tient un tube ou une plaque de transfert de la chaleur qui y est noyé et qui ne se présente pas nécessairement pour forme d'une hé- lice comme décrit plus haut.
Cette forme de récipient, représentée sur la fig. 5, a l'avantage supplémentaire de permettre une réparti- tion de l'acétylène sur une surface relativement grande de l'agent stabilisateur, ce qui augmente la vitesse et l'uniformité du processus de condensation.
La pression de l'acétylène gazeux dans le récipient pen- dant le transport est de préférence comprise entre la pression at- mosphérique et 100 livres par pouce carré (7 kg/cm2). A des pres- sions inférieures à la pression atmosphérique, l'air tend à pénétrer. dans le récipient si des fuites, existent, et la sécurité de l'ins- tallation est ainsi diminuée.A des pressions supérieures à environ 100 livres par pouce carré (7 kg/cm2), le coût et le poids du ré- cipient deviennent élevés et la sécurité diminue.
La pression du gaz dans le récipient est déterminée par la température de liquide ou du solide avec lequel le gaz est en contact, La pression de vapeur de l'acétylène à certaines températures est la suivante:
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<tb> Température <SEP> Etat <SEP> de <SEP> phase <SEP> condensée <SEP> Pression <SEP> de <SEP> vapeur
<tb>
<tb> - <SEP> 84 C <SEP> Solide <SEP> 0 <SEP> livre <SEP> 'car <SEP> pouce <SEP> carre
<tb> (0 <SEP> kg/cm2)
<tb>
<tb> - <SEP> 82 C <SEP> Solide <SEP> + <SEP> Liouide <SEP> 3 <SEP> livres <SEP> par <SEP> uouce <SEP> carré
<tb> (0,2 <SEP> kg/mc2)
<tb>
<tb> - <SEP> 78 C <SEP> Liquide <SEP> livres <SEP> par <SEP> pouce <SEP> carré
<tb> (0,49kg/cm2)
<tb>
<tb> - <SEP> 39 C <SEP> Liquide <SEP> 100 <SEP> livres <SEP> par <SEP> pouce <SEP> carré
<tb> (7 <SEP> kg/cm2)
<tb>
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L'acétylène solide étant stabilisé par la charge poreuse, on peut utiliser un fluide de refroidissement dont la température est inférieure à -84 C pour charger l'acétylène dans le récipient pourvu que la pression de l'acétylène gazeux à la valve d'entrée soit toujours supérieure à la pression atmosphé- rique. Puisque la pression du gaz dans le récipient est la pression d'équilibre de la vapeur, l'acétylène condensé en contact avec la vapeur d'acétylène contenue dans la partie extérieure du récipient ne doit pas être à une température inférieure à -84 C afin de maintenir la pression de gaz dans le récipient à la pression atmos- phérique ou au-dessus de cette pression.
En équilibrant les ren- trées de chaleur dans le récipient avec un degré de refroidisse- ment à une température inférieure à -84 C, on peut utiliser un fluide de refroidissement aussi froid que l'azote liquide pour au moins une partie du chargement. En pratique, on peut condenser l'acétylène en utilisant un fluide de refroidissement quelconque ayant une température inférieure à la température de condensation de l'acétylène à la pression d'introduction, et inversement, l'utilisation de n'importe quel fluide de chauffage ayant une température supérieure à la température de vaporisation de l'acé- tylène à la pression d'emmagasinage produit de la vapeur d'acétylè- ne ayant une pression supérieure à la pression atmosphérique.
On peut régler la pression de vapeur de l'acétylène et ainsi la pression de décharge du cylindre en modifiant la température du fluide de réchauffage . On peut utiliser un fluide de refroi- dissement dont la température est d'environ -60 à -80 C, tel que de l'acétone ou de l'éthanol, et un fluide de réchauffage ayant une température comprise entre -45 et +0 C tel que de l'a- cétone ou de l'éthanol. On préfère utiliser de l'acétone comme fluide de refroidissement et de chauffage par suite de sa faible viscosité à des températures peu élevées- Les gammes de températures précitées sont les conditions préférées pour le refroidissement et le réchauffage.
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Pour transporter de l'acétylène avec une perte par évapo- ration aussi faible que possible, il faut maintenir les rentrées de chaleur dans le récipient au minimum. Avec l'un quelconque des récipients représentés, on peut utiliser une couche de matière isolante à l'extérieur du récipient. Dans les récipients des figs.
2 et 3, la couche de stabilisateur poreux remplie de gaz agit com- meisolation parce que les agents stabilisateurs poreux suscepti- bles d'être utilisés avec de l'acétylène ont une conductivité thermique beaucoup inférieure, lorsque les pores sont remplis d'acétylène gazeux, que lorsqu'ils sont remplis d'acétylène liquide. Lorsque la chaleur continue à rentrer dans le récipient à travers la paroi de ce récipient en provenance de l'air ambiant, la couche d'agent stabilisateur poreux remplie de gaz s'épaissit puisqu'une plus grande quantité d'acétylène s'évapore et les ren- trées de chaleur diminuent.
Dans le récipient de la fig. 4, l'agent hautement perméable situé près de la paroi du récipient peut être choisi sur la base de sa valeur d'isolation thermique ainsi que de sa valeur d'isolation aux chocs et on peut ainsi s'attendre à des rentrées de chaleur moindres qu'avec les récipients des figs. 1, 2 et 3.
Il est avantageux eu'il n'y ait pas de sorties d'acéty- lène du récipient pendant l'emmagasinage et le transport et, à cet effet, il est souhaitable de disposer d'un espace de gazde vo- lume appréciable dans le récipient pour faire de la place 2. l'a- cétylène vaporisé- Cet espace de gaz est formé par les canaux ménagés dans l'agent hautement perméable et par les pores de l'a- gent stabilisateur solide qui ne sont pas remplis d'acétylène liquide ou solide. Une valve de détente peut être installée pour lâcher l'acétylène gazeux à l'atmosphère lorsque la pression atteint une limite supérieure prédéterminée . Une limite supé- rieure d'environ 100 livres par pouce carré (7 kg/cm2) a été avantageusement utilisée.
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Pour qu'un récipient à acétylène liquide ou solide offre toute sécurité pendant le transport, il faut que tout accident auquel on peut raisonnablement s'attendre ne puisse pas provo- que une décomposition générale de l'acétylène. Ce degré de sé- curité peut être assuré de deux façons. En premier lieu, on peut construire le récipient de façon que l'ensemble de la masse sta- bilisatrice poreuse et de l'acétylène liquide soit absolument stable ; c'est-à-dire que si une partie quelconque de l'ensemble masse poreuse et acétylène est amenée, par n'importe quel moyen , à une température comparable à celle développée par la décomposition de l'acétylène, cette région de température élevée ne peut pas se propager dans tout le restant de l'installation.
Dans la seconde façon, l'acétylène liquide est stabilisé fortement sinon complètement, par l'agent stabilisateur poreux dont il remplit les pores. Par suite de cette stabilité accrue, la masse stabilisatrice poreuse remplie d'acétylène peut être isolée des influences de décomposition extérieures en étant entourée d'une barrière isolante de protection.
EXEMPLE I . -
ESSAIS DE STABILITE AUX COUPS DE FUSIL.
On remplit un récipient d'essai presque sphérique en alliage d'acier doux ayant un diamètre intérieur de 11,75 pouce (29,85 cm) et une paroi de 0,078 pouce (1,98 mm) et comportant une plaque d'acier inoxydable de 1/4 pouce d'épaisseur (6,35 mm) servant de plaque d'impact ou de cible, d'une charge de silicate de calcium monolithique de porosité titrée à 82,4% On évacue le récipient de la plus grande partie de l'air qu'il contient et on le raccorde ensuite, par l'intermédiaire d'un serpentin de refroidissement, à une arrivée d'acétylène gazeux. On immerge le récipient et le serpentin dans un bain d'anhydride carbonique solide et d'acétone et on condense environ 19,75 livres d'acéty- lène sur place (8,95 kg).
On élimine le bain de refroidissement
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d'autour du récipient et on ventile l'acétylène vaporise par la cha- leur provenant de l'air ambiant à traversun compteur. Au bout de
5 minutes, lorsque, suivant les calculs préalables, le volume des pores est rempli à 96,8% d'acétylène liquide, on tire une balle de plomb garnie de cuivre pesant 510 grains (33 g) dans le réci- pient à l'aide d'un fusil de 0,458 pouce (11,6 mm) de calibre dont la bouche est à 3 pieds (90 cm) du récipient. On pointe le fusil de façon que la balle vienne frapper la plaque formant cible.
Aucune explosion de l'acétylène ne se produit . Dans des essais identiques, excepté qu'on n'avait pas prévu de masse de remplis- sage, la charge d'acétylène a explosa dans trois essais consécutifs.
EXEMPLE II . - ESSAIS DE STABILITE A LA DYNAMITE
On remplit un récipient d'essai semblable à celui de l'exemple I, sauf qu'il est dépourvu de plaque formant cible, d'acétylène liquide de la façon décrite dans l'exemple I. On retire le récipient du bain de refroidis sèment et on lui permet de se ré- chauffer dans l'air pendant 1,9 heure, des calculs préalables mon- trant qu'à ce moment il reste environ 14,5 livres (6,6 kg) à'acé- tylène liquide dans le récipient- On calcule que cette quantité remplit 84,7 du volume des pores de l'agent stabilisateur poreux et que le rapport du poids de l'agent stabilisateur et de l'acétylène est d'environ 1.
On fait alors sauter une charge de 71 grammes de dynamite contenant 40% de nitroglycérine posée cor tre la surface extérieure du récipient. On ne peut détecter aucune décomposition de l' acétylène.
Dans d'autres expériences réalisées sous des conditions identiques, un remplissage du volume des pores de 85,3% ou plus aboutit parfois à une explosion, tandis qu'un remplissage de 84,7% ou moins n'a jamais explosé.
L'acétylène liquide contenu dans des récipients de trans- port d'acétylène de la présente invention est absolument stable
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lorsque l'agent stabilisateur formé par du silicate de calcium monolithique a une porosité inférieure à environ 70%. C'est-à-dire que les pores de cet agent stabilisateur peuvent être complètement remplis d'acétylène liquide sans risque de voir une décomposition progressive de l'acétylène condensé se produire.
Cependant, il est plus économique d'utiliser un agent stabilisateur formé par du silicate de calcium monolithique ayant une porosité supérieure à 80% et d'assurer la stabilité en prévoyant une couche d'agent stabilisateur ne contenant pas d'acétylène liquide ou une couche séparée de matière hautement perméable ne contenant également pas d'acétylène liquide près de la paroi du récipient.
Les essais de résistance aux coups de fusil et à la dy- namite sont évidemment très rigoureux comparés aux chocs auxquels un récipient d'acétylène liquide sera probablement soumis, en pratique.
Les avantages du récipient d'acétylène de la présente invention sur les récipients connus peuvent être démontrés avec référence à un récipient à acétylène du type représenté sur la fig. 5 dans lequel l'agent stabilisateur solide est du silicate de calcium de 82% de porosité et l'agent hautement perméable est une matière telle qu'une matière plastique en mousse compor- tant des pores d'interconnexion. Un tel récipient ayant une capaci- té d'environ 2 tonnes d'acétylène liquide pèse environ 6 tonnes à l'état complètement chargé. Cela représente environ 33% d'acéty- lène comparé à environ 10% pour un récipient commercial habituel contenant de l'acétylène dissous de poids comparable.
De même, un récipient du type représenté sur la fig. 5 peut être construit pour fonctionner avec une valve de détente réglée de façon à s'ouvrir lorsque la pression de l'acétylène ga- zeux atteint environ 100 livres par pouce carré (7 kg/cm2). La construction d'enveloppes qui peuvent être fermées, capables de résister avec sécurité à une pression de travail de 100 livres par pouce carré (7 kg/cm2) est relativement facile et peu coûteuse.
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D'autre part, la bonbonne d'acétylène dissous commerciale habituel- le doit être construite pour une pression de travail d'environ
250 livres par pouce carré (17,5 kg/cm2) avec un grand facteur de sécurité pour permettre des pressions passagères dépassant cette valeur. (La pression de.250 livres par pouce carré (17,5 kg/ cm2) est approximativement la pression de vapeur de l'acétylène dissous dans de l'acétone à 70 F (21,1 C), lorsque suffisamment d'acétylène est dissous pour donner une charge payante d'environ
10%). La construction de bonbonnes qui résistent à des pressions supérieures à 250 livres par pouce carré (17,5 kg/cm2) est rela- tivement coûteuse.
Un récipient du type représenté sur la fig. 5 dans lequel l'acétylène est condensé à -80 C a une perte de chaleur suffisamment faible de sorte que la pression de l'acétylè- ne gazeux reste inférieure à 100 livres par pouce carré (7 kg/cm2) pendant environ 5 à 11 jours, suivant la température ambiante des environs.
Un autre avantage des'récipients d'acétylène de la présente invention est qu'ils n'ont pas besoin d'un solvant.
Cela étant, il n'y a pas d'acétone ou d'autre solvant qui peut s'échapper pendant le remplissage, l'emmagasinage ou l'entretien du récipient, aucune vapeur de solvant dans l'acétylène débité et aucun problème d'entraînement du solvant lorsque l'acétylène est soutiré du récipient .
REVENDICATIONS.
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