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Procédé de production d'essence à Indice d'octane élevé.
La présente invention se rapporte à un procédé de pro- duction d'essence à indice d'octane élevé dans lequel le naphte léger est rkforraé sous des pressions de 300 livres/pouce carré (21 kg/cm ) ou moins et le naphte lourd est réformé à des pressions d'au moins 500 livres/pouce carré (35 kg/cm2) environ en contact avec un catalyseur métallique de reforming du groupe du platine et plus spécialement à un procédé de production d'essence ayant un indice d'ectane d'au moins 100 (indice Research + 3 cm3 de TEL) dans lequel le naphte léger est réformé à des passions de 300 li- vres/pouce carré (21 kg/cm2) ou moins et le naphte lourd est réformé à des pressions d'environ 500 livres/pouce carré (35 kg/em2)
environ en contact avec un catalyseur métallique de reforming du groupe du platine.
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On sit qu'un naphte à gasne à'ébullition entière c'est- à-dire une gamme d'ébullition de C5 à 400 ? (2U.4 C), peut être fractionné en un naphte léger et un naphte lourd et que les deux fractions peuvent être réformées à différents degrés. Il est égale-
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ment connu de réformer un naphte à gamme d-'ébullition entière sous pression élevée de 500 livres/pouce carré (35 kg/cm ) ou plus et également de réformer un naphte à 5âc PéOulll 'tion entière sous une basse pression inférieure à 500 livres/pouce carré (35 kg/cm2), par exemple à des pressions variant entre la. pression atmosphérique et 200 livres/pouce carré (14 kg/cm2).
Le reforming à basse pression présente deux inconvénients comparé au reforming à haute pression en contact avec des lits statiques de catalyseurs métalliques de reforming du groupe du pla-
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tine. (1) Dans une unité prévue pour réformer un volume prédétermi- né de naphte à une Passa pression de 200 livres/pouce carré (14 kg/cm2) par exemple, au même taux de recyclage les tuyauteries,
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récipients, pompes et compresseurs doivent être calculés pour faire circuler deux fois et demi le volume de fluide qu'on traite dans une unité à haute pressior (500 livres/pouce carré) t--,it Is zù#me volume de naphte par jour.
(2) La désactivation du catalyseur prove- nant du dépôt d'une matière carbonée est beaucoup plus rapide lorsqu' on réforme à des pressions de l'ordre de 200 à 300 livres/pouce carré (14-21 kg/cm2) que lorsqu'on réforme à des pressions de 500 livres/pouce carré (35 kg/cm2). D'autre part, on a découvert à présent que lorsque la fraction de naphte léger d'un naphte à gamme d'ébullition entière est réfornée en présence d'hydrogène et d'un
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catalyseur tà1.1ique de reforming du groupe du platine à des pres- sions d'environ 200 30O =rr--4 '\14 kgicm2) sions d environ 200 300 livrçg/puce crre (14 kg/en") sians d'environ 200 300 liVTI';". c == \14 kg/c:::
C) e t la fraction de naphte lourd d'un naphte à gamme r'sbullition entière est réformée en présence d'hydrogène et d'un catalyseur métallique de reforming du groupe du platine à des pressions d'au soins 500 livres/pouce carré (35 kg/cm2) de façon à améliorer la qualité du naphte léger et du naphte lourd afin d'obtenir un rendement maximum
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du mélange des produits de reforming présentant l'indice d'octane voulu (Research + 3 cm3 de TEL), l'augmentation de rendement du pro- duit de reforming en Ce -'-est plus que suffisante pour compenser les inconvénients de l'opération à basse pression. (L'indice d'octane fixé est l'indice d'octane désiré).
Par exemple, lorsqu'un naphte à gamme d'ébullition de C6 à 380 F (193 C) est fractions en une fraction légère ayant un point final de 250 F (121 C) environ et une fraction lourde et que la fraction légère est réformée à une pression d'environ 200 livres/ pouce carré (14 kg/cm2) en présence d'un lit statique d'un cataly- seur de reforming au platine comprenant environ 0,6% en poids de platine, environ 0,6% en poids de chlore et le reste étant de l'alumine, tandis que la fraction lourde est réformée sur un cataly- seur de reforming de la même composition à une pression d'environ 500 livres/pouce carré (35 kg/cm2) en présence d'hydrogène, le renJe- sent d'essence 10 HVP ayant un indice d'octane de 103 (Research + 3 cm3 TEL) est de 87,
6% en volume de la fraction C6 à 380 F (193 C) du naphte à gamme d'ébullition entière. D'autre part, lorsque le naphte de C6 à 380 F (193 C), est réformé en présence au même cataly- seur de reforming au platine en présence d'hydrogène à 500 livres/ pouce carré (35 kg/cm2), le rendement n'atteint que 83,0% en volume.
De cette manière', il existe un avantage de rendement d'environ 4,6% à réformer le naphte léger à de faibles pressions de 200 livres/pouce carré (14 kg/cm2) et le naphte lourd à 500 livres/pouce carré (35 kg/cm2). Bien qu'un avantage de rendement de 4,6% puisse ne pas paraître important en opération industrielle, il représente cepen- dant une plus-value de produit d'environ $ 330.000 par an pour une unité traitant 10.000 barils par jour. unite traitant 10.000 barils par jour. jour.
Lorsque le naphte de C6 à 380 F (193 C) est réformé à 200 livres/pouce carré (14 kg/cm2) en présence àu même catalyseur de réforming au platine, le rendement d'essence 10 RVP atteint 89,0.
L'avantage du reforming du naphte léger à 200 livres/ pouce carré (14 kg/cm2) et du naphte lourd à 500 livres/pouce carré ,
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(35 kg/cm2) plutôt que de réformer le naphte de C6 à 380 F à 200 livres/pouce carré (14 kg/cm2) se dégage'manifestement des considéra- tions suivantes :
La fraction C6 à 380 F (193 C) d'un naphte typique Mid-Continent peut être fractionné en un naphte léger, c'est-à-dire C6 à 250 F (121 C) et un naphte lourd, c'est-à-dire 250 à 380 F (121 à 193 C). Le naphte léger représente 35,8% de la fraction C6 à 380 F (193 C).
Par conséquent, une unité de reforming à basse pres- sion destinée à traiter la fraction légère de C6 à 250 F (121 C) ne doit avoir une capacité que de 36% environ de la capacité d'une unité à basse pression destinée à traiter le naphte C6 à 380 F (193 C) tout entier.
Il existe également un avantage de rendement lorsqu'on réforme la fraction de naphte léger de 180 à 250 F (82 à 121 C) à de faibles pressions en présence du catalyseur de reforming au platine décrit plus haut et qu'on réforme le naphte lourd de 250 à 380 F (121 - 193 C) à haute pression en présence du même catalyseur de re- forming au platine par rapport au réforming du naphte de 180 à 380 F (82 à 193 C) à haute pression en présence du même catalyseur de reforming au platine.
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Rendement <SEP> en <SEP> essence <SEP> 10 <SEP> RVP <SEP> à
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Le schéma représenté au dessin illustre le procédé de la présente invention.
Suivant ce schéma, on fractionne un naphte à gamme d'ébullition entière de C5 à 380 F (193 C) de façon à obtenir une fraction de tête C5 ou une fraction de tête ayant un point d'ébullition final d'environ 180 F (82 C)' La fraction de tête est isomérisée avec recyclage des paraffines normales. Un courant secon- daire ayant un point d'ébullition final d'environ 250 F (121 C) est prélevésous forme d'une fraction de naphte léger. Un naphte lourd ayant un point d'ébullition final d'environ 380 F (193 C) est obtenu en fraction de queue.
Le naphte léger est réformé en présence d'un catalyseur de reforming métallique du groupe du platine à une pres- sion de réacteur ne dépassant pas 300 environ (21) et de préférence 200 livres/pouce carré (14 kg/cm2) environ. Le naphte lourd est réformé en présence d'un catalyseur de reforming, de préférence un catalyseur métallique du groupe du platine sous une pression de réacteur d'environ 500 livres/pouce carré (35 kg/cm2) ou plus. Le degré de cette opération de reforming est choisi pour que le mélange des deux produits réformés fournisse un rendement maximum d'essence présentant l'indice d'octane désiré. Les produits réformés sont sta- bilisés et mélangés avec les hydrocarbures isoparaffiniques produits par isomérisation.
De cette manière, un naphte à gamme d'ébullition entière ne contenant pas plus d'environ 100 parties par million de soufre, pas plus d'environ 1 partie par million d'azote et essentiellement exempt d'arsenic, est pompé d'une source non représentée par le tuyau 1 dans l'appareil de fractionnement 2.
(Dans le présent mémoire "essentiellement exempt d'arsenic" désigne une concentration d'ar- senic dans la masse alimentaire de l'appareil de reforming qui, lorsque cette masse est mise en contact avec un lit de catalyseur de reforming contenant 0,35% en poids de platine ne suffit pas pour désactiver ce catalyseur pendant sa durée de vie utile, par exemple 2 ans, déterminée par d'autres facteurs, tels que la température re- quise pour obtenir un produit réformé ayant un indice d'octane d'au moins 100 (R + 3 cm3), le rendement de produit réformé et la
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résistance mécanique du catalyseur). Une fraction de tête comprenant de préférence les hydrocarbures en C5et C6, passe par le tuyau 50 vers l'unité d'isomérisation 51.
Un courant latéral, c'est-à-àire du naphte léger ayant un point d'ébullition final d'environ 250 F (121 C) passe par le tuyau 3 vers le côté aspiration de la pompe 4. Une fraction de queue ayant un point d'ébullition final d'environ 330 F (193 C), c'est-à-dire une fraction de naphte lourd passe par le tuyau 28 du côté aspira- tion de la pompe 29.
Le naphte léger sort de la pompe 4 dans la conduite 5 à une pression supérieure à celle qui règne dans le réacteur à basse pression 9. Le naphte léger est mélangé à des gaz contenant de l'hy- drogène de préférence des gaz de recyclage provenant du compresseur 25 par la conduite 26 sous une pression au soins égale à la pression de la conduite 5. Le gaz contenant de l'hydrogène est mélangé au naphte léger dans le rapport molaire d'environ 2 à 20 de préférence 3 à 10 moles d'hydrogène par mole de naphte léger pour obtenir un mélange alimentaire.
Ce mélange alimentaire s'écoule de la conduite 5 dans les tubes 6 de l'appareil de chauffage 7. Dans les tubes 6, le mélange alimentaire est chauffé à une température de réaction de reforming dépendant de l'activité du catalyseur, de l'indice d'octane requis pour le produit réformé en C5 et plus lourd et de la vitesse spa- tiale horaire du liquide.
De l'appareil de chauffage 7, le mélange alimentaire passe par la conduite 8 dans le réacteur à basse pression 9. Dans ce réacteur à basse pression 9 on naintient une pression totale comprise entre la pression atmosphérique et 300 livres/pouce carré (21 kg/cm2) environ, de préférence 100 à 200 livres/pouce carré (7 à 14 kg/cm2) environ.
Le mélange alimentaire descend dans le réacteur 9, en contact avec un catalyseur de reforming solide en particules, de préférence un catalyseur métallique du groupe du pla- tine, par exemple, comprenant environ 0,1 à 2,0% en poids de métal du groupe du platine, à peu près la même proportion en poids
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d'un halogène tel que le fluor et le chlore mais de préférence sans dépasser environ 1,0% en poids supporté sur un oxyde réfractaire tel que l'alumine.
Le liquide sortant du réacteur 9, c'est-à-dire le premier effluent s'écoule du réacteur 9 par la conduite 10 dans les tubes 11 de l'appareil de chauffage 12. Dans l'appareil de chauffage 12, le premier effluent est chauffé à une température de réaction de re- forning égale, supérieure ou inférieure à la température à laquelle le naphte léger est chauffé dans l'appareil 7. Le premier effluent chauffé passe de l'appareil 12 par la conduite 13 dans le réacteur à basse pression 14.
Le réacteur à basse pression 14 est rempli d'un cataly- seur de reforming solide en particules de préférence identique à celui du réacteur 9. Le premier effluent réchauffé descend dans le réacteur 14 en contact avec le catalyseur de reforming solide en particules.- L'effluent du réacteur à basse pression 14, c'est-à-dire le second effluent sort du réacteur à basse pression 14 par la con- duite 15, passe dans le tube 16 dans l'appareil de chauffage 17.
Dans cet appareil, le second effluent est réchauffé à une température de réaction reforming égale, inférieure ou supérieure à la température à laquelle le naphte léger et le premier effluent sont chauffés. De l'appareil de chauffage 17, le second effluent ré- chauffé s'écoule par la conduite 18 dans le réacteur à basse pres- sion 19.
Le second effluent réchauffé descend dans le réacteur à basse pression 19 en contact avec du catalyseur de reforming solide en particules, de préférence identique à celui des réacteurs 9 et 14, c'est-à-dire un catalyseur métallique de reforming du groupe du pla- tine. L'effluent du réacteur à basse pression 19, c'est-à-dire l'ef- fluent final, s'écoule du réacteur 19 par la conduite 20 dans le re- froidisseur 21.
Dans le refroidisseur basse pression 21, l'effluent final est refroidi à une température à laquelle sous la pression existante,, les hydrocarbures en C4 et plus lourds de l'effluent final se
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condensent. Les éléments condensés et non condensés de l'effluent final à basse pression s'écoulent par la conduite 22 vers le sépara- teur liquide-gaz basse pression 23.
Dans le séparateur liquide-gaz basse pression 23; l'élé- ment non condensé de l'effluent final à basse pression, comprenant l'hydrogène et les hydrocarbures en C1 à C3, est séparé du produit condensé comprenant les hydrocarbures en C4 et plus lourds. Le pro- duit condensé à basse pression s'écoule du séparateur 23 par le tuyau 27 vers un stabiliseur non représenté et vers les opérations de mélange, addition d'additifs, stockage et/ou distribution.
Les hydrocarbures en C3 et plus légers, et l'hydrogène, c'est-à-dire l'élément non condensé de l'effluent final à basse pres- sion appelé à présent gaz de recyclage, s'écoulent du séparateur liquide-gaz à basse pression 23 par la conduite 24 du côté aspira- tion du compresseur 25. Comme on l'a indiqué plus haut, le compres- seur 25 pompe le gaz contenant de l'hydrogène par la conduite 26 dans la conduite 5 où. le gaz de recyclage contenant de l'hydrogène est mélangé au naphte léger.
Les spécialistes comprendront que différents échangeurs de ! chaleur et un réacteur ont été supprimés du schéma et de la descrip- tion qui précède parce que ne faisant pas partie de l'invention et pour simplifier l'exposé.
La fraction de queue de l'appareil de fractionnement 2, c'est-à-dire la fraction de naphte lourd passe de l'appareil de fractionnement 2 par le tuyau 28 du côté aspiration de la pompe 29.
La pompe 29 refoule le naphte lourd par la conduite 30 à une pression supérieure à celle du réacteur à haute pression 33. Le gaz contenant de l'hyrogène, de préférence du gaz de recyclage venant du compres- seur 47 par la conduite 48, est mélangé au naphte lourd dans la con- duite 30 dans le rapport solaire de 2 à 20,de préférence 5 à 15 moles d'hydrogène par mole de naphte lourd pour former un nélange ali- nentaire à haute pression.
Le mélange alimentaire à haute pression passe par la con- duite 30 dans les tubes 31 de l'appareil de chauffage 7. Dans
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les tubes 31 le mélange alimentaire à haute pression est chauffé à la température de réaction de reforming dépendant de l'activité du catalyseur, de l'indice d'octane désiré pour le produit réformé en C5 et plus lourd et de la vitesse spatiale horaire du liquide. Le mélange alimentaire à haute pression chauffé passe de l'appareil de chauffage 7 par la conduite 32 dans le réacteur à haute pression 33.
Dans ce dernier réacteur le mélange alimentaire à haute pression descend en contact avec du catalyseur de reforming solide en particules, de préférence le même que dans les réacteurs à basse pression et particulièrement un catalyseur métallique de reforming du groupe du-platine comme décrit plus haut.
L'effluent du réacteur à haute pression 33, c'est-à-dire le premier effluent à haute pression passe par la conduite 34 dans les tubes 35 de l'appareil de chauffage 12. Dans les tubes 35 le premier affluent à haute pression est réchauffé à une température de réaction de reforming égale, supérieure ou inférieure à celle à laquelle on avait chauffé le naphte lourd. Des tubes 35, le pre- nier effluent à haute pression réchauffé s'écoule par la conduite 36 dans le réacteur à haute pression 37.
Dans ce réacteur, le premier effluent à haute pression réchauffé descend en contact avec un catalyseur de reforming solide en forme de particules. L'effluent du réacteur 37, c'est-à-dire le second effluent à haute pression s'écoule par la conduite 38 dans les, tubes 39 de l'appareil de chauffage 17.
Dans l'appareil 17 le second effluent à haute pression est chauffé à une température de réaction de reforming égale, supé- rieure ou inférieure aux températures auxquelles le naphte lourd et le premier effluent à haute pression sont chauffés. De l'appa- reil de chauffage 17, le second effluent à haute pression réchauffé s'écoule par la conduite 40 dans le réacteur à haute pression 41.
Dans ce dernier réacteur, le second effluent à haute pression réchauffé descend en contact avec un catalyseur de reforming solide en particules. L'effluent du réacteur à haute pression 41, ou
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effluent final à haute pression s'écoule par la conduite 42 vers le refroidisseur 43.
Dans ce refroidisseur 43, l'effluent final à haute pression est refroidi à uns température à laquelle à la pression existante les hydrocarbures en C, et plus lourds sont condensés. Les éléments condensés et non condensés de l'effluent final à haute pression passent du refroidisseur 43 dans la conduite 44 vers le séparateur liquide-gaz à haute pression 45.
Dans le séparateur 45, l'élément non condensé de l'ef- fluent final à haute pression, appelé à présent gaz de recyclage à haute pression, comprenant de l'hydrogène et des hydrocarbures en CI à C3 est séparé de l'élément condensé de l'effluent final à haute pression, appelé à présent produit de condensation à haute pres- sion, comprenant des hydrocarbures en C4 et plus lourds. Le gaz da recyclage à haute pression passe du séparateur 45 par la conduite 46 vers le côté aspiration du compresseur 47.
Le compresseur 47 refoule ce gaz dans la conduite 48 par laquelle le gaz de recyclage ; à haute pression passe dans la conduite 30 et se mélange au naphte lourd canota décrit plus haut-
Le produit condensé final à haute pression passe du sépa- ra teur à haute pression 45 par le tuyau 49 vers un stabiliseur non représenté puis est mélangé à des additifs, stocké et/ou distribué.
Tout gaz contenant de l'hydrogène en excès par rapport à la quantité requise dans les réacteurs 9, 14 et 19 est évacué par la conduite 54 et passe dans la conduite principale de gaz combusti- ble de la raffinerie ou est dirigé vers d'autres procédés utilisant du gaz contenant de l'hydrogène, séparément ou avec du gaz contenant l'hydrogène excédent par rappo1 quantiré requise dans l'hydrogène en excédent par rapport à la quantité requise dans les réacteurs 33, 37 et 41, évacué par la conduite 55.
Les spécialistes en la matière comprendront que diffé- rents échangeurs de chaleur et un détendeur ne faisant pas partie de l'invention ont été supprimés du dessin et de la description pour simplifier l'exposé.
Le naphte léger et le naphte lourd peuvent être ré-
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formés au même indice d'octane comme dans l'exemple suivant. Par exemple, le naphte léger est réformé à un indice d'octane (Research + 3 cm3 TEL) de 103 dans les conditions suivantes en utilisant un catalyseur de la composition indiquée au Tableau I.
TABLEAU I.
Catalyseur : 0,6% en poids de platine
0,6% en poids de chlore sur @apport d'alumine Masse alimentaire: Fraction de C6 à 250 F d'un naphte à gamme d'ébullition entière, c'est-à-dire naphte léger.
Pression, livres/pouce carré 200 Température, F
R1 960
R2 960
R3 960 Vitesse horaire spatiale du liquide en v/hr/v 2,0 Indice d'octane
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ft....",,.c:........L..#¯¯L p---du--4 ........."'..A8Q vu C et plus lourd 5(Research + 3 CQ3 TEL) 103,0 Le naphte lourd est réformé pratiquement au même indice d'octane (Research + 3 cm3 TEL de 103 dans les conditions suivantes en utilisant le même catalyseur (voir Tableau II).
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TABLEAU II.
Catalyseur : 0,60% en poids de platine 0,60% en poids de chlore sur support d'alumine Masse alimentaire : Fraction de 250 à 380 F d'un naphte à gamme d'ébullition entière, c'est-à-dire de naphte lourd.
Pression, livres/pouce carré 500 Température, F
R1 935
R2 935
R3 935 Vitesse spatiale horaire du liquide, v/hr/v 1,0 Indice d'octane Produit réformé en C5 et plus lourd (Research + 3 cm3 TEL) 103,0
Les conditions dans lesquelles le naphte léger et le naphte lourd sont réformés sont indiquées au Tableau III.
TABLEAU III.
Basse pression* Catalyseur : 0,1 à 2,0% en poids d'un métal du groupe du platine
0,1 à 0,8% en poids d'halogène sur support d'alumine Masse alimentaire : Naphte léger ayant un point d'ébullition final de 250 F.
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<tb>
Gamme <SEP> large <SEP> Gamme <SEP> préférée
<tb>
<tb> Rapport <SEP> molaire <SEP> H2/naphte <SEP> 2 <SEP> à <SEP> 20 <SEP> 3 <SEP> à <SEP> 10
<tb>
<tb> Pression, <SEP> livres/pouce <SEP> carré <SEP> Inférieure <SEP> ou <SEP> 100 <SEP> à <SEP> 200
<tb> égale <SEP> à <SEP> 300
<tb>
<tb> Température, <SEP> F <SEP> 800 <SEP> à <SEP> 1050 <SEP> 900 <SEP> à <SEP> 980
<tb>
<tb> Vitesse <SEP> spatiale <SEP> v/hr/v <SEP> 0,25 <SEP> à <SEP> 5,0 <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 3,0
<tb>
<tb> Indice <SEP> d'octane <SEP> du <SEP> produit
<tb> réformé <SEP> en <SEP> C5
<tb> (Research <SEP> + <SEP> 3 <SEP> cm3 <SEP> TEL) <SEP> 85 <SEP> à <SEP> 115 <SEP> 95 <SEP> à <SEP> 112
<tb>
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Haute pression.
Catalyseur : 0,1 à 2,0% en poids d'un métal du groupe du platine
0,1 à 0,8% en poids d'halogène sur support d'alumine Masse alimentaire : Naphte lourd, gamme d'ébullition environ 250 à
380 F.
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<tb>
Rapport <SEP> molaire <SEP> H2 <SEP> naphte <SEP> 2 <SEP> à <SEP> 20 <SEP> 5 <SEP> à <SEP> 15
<tb> Pression, <SEP> livres/pouce <SEP> carré <SEP> Inférieure <SEP> ou <SEP> 500 <SEP> à <SEP> 700
<tb> égale <SEP> à <SEP> 500
<tb> environ
<tb>
<tb>
<tb> Températures, <SEP> F <SEP> 800 <SEP> à <SEP> 1050 <SEP> 900 <SEP> à <SEP> 980
<tb> Vitesse <SEP> spatiale <SEP> v/hr/v <SEP> 0,25 <SEP> à <SEP> 5,0 <SEP> 0,5 <SEP> à <SEP> 3,0
<tb>
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Indice d-*octane;
,-produit
EMI13.3
<tb> réformé <SEP> en <SEP> C5 <SEP> et <SEP> plus
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<tb> (Research <SEP> + <SEP> 3 <SEP> cm3 <SEP> de <SEP> TEL) <SEP> 85 <SEP> à <SEP> 115 <SEP> 95 <SEP> à <SEP> 112
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Les spécialistes en la matière comprendront que bien que trois réacteurs aient été représentés pour chaque section de l'unité, un nombre supérieur ou inférieur de réacteurs puisse être utilisé.
On notera également que le catalyseur dans chaque section de l'unité peut être réparti également parmi tous les réacteurs en amont en une seule fois ou bien le premier réacteur de chaque section peut contenir plus ou moins de catalyseur qu'un ou plusieurs des autres réacteurs de cette section.
En outre, le catalyseur d'une section, par exemple la section à haute pression peut être réparti de façon à obtenir la quantité minimum de catalyseur pour obtenir la diffé- rence maximum de température entre l'orifice d'entrée de vapeur et l'orifice de sortie de vapeur du premier réacteur et le reste du catalyseur pour obtenir l'indice d'octane désiré peut être réparti entre le reste des autres réacteurs tandis que le catalyseur dans l'antre section, c'est-à-dire la section à basse pression est réparti également entre les réacteurs utilisés.
Revenant à l'appareil de fractionnement 2, la fraction de tête comprenant les hydrocarbures en C5 ou C6 et plus légers passe de l'appareil 2 dans la conduite 50 dans une unité d'isoméri- sation classique 51. Dans cette unité, les hydrocarbures en C4, C5 et C6 sont isomérisés. Le produit isomérisé est fractionné pour
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séparer les isohydrocarbures des hydrocarbures normaux. Les hydro- carbures normaux sont recyclés par le tuyau 53 vers l'appareil d'isomérisation tandis que les isohydrocarbures passent par le tuyau 52 vers les opérations de mélange, addition d'additifs, stockage et/ou distribution.
La présente invention procure donc un procédé de refor- ming de naphte à gamme d'ébullition entière dans lequel le naphte à gamme d'ébullition entière ayant un point final d'environ 380 à 400 F (193 - 204 C est fractionné en une fraction légère ayant un point d'ébullition final compris entre 240 à 260 F (115 - 126 C) environ. et-une fraction lourde ayant un point d'ébullition final compris entre 380 à 400 F (193 - 204 C) environ, le naphte léger est réformé à une pression ne dépassant pas 300 livres/pouce carré (21 kg/cm2) environ,; de préférence en présence d'un catalyseur métal- lique de reforming du groupe du platine tandis que le naphte lourd est réformé à une pression d'au moins 500 livres/pouce carré (35 kg/cm2) de préférence également en présence d'un catalyseur mé- tallique de reforming du groupe du platine.
Le naphte léger peut avoir un point d'ébullition initial d'environ 180 F (82 C) ou bien le naphte léger peut comprendre les hydrocarbures en C du naphte à gamme d'ébullition entière. De préférence, les hydrocarbures ne comptant pas plus de 6 atomes de carbone dans la molécule et ne comptant pas moins de 4 atomes de carbone dans la molécule sont iso- mérisés de façon connue. Le naphte léger et le naphte lourd sont ré- formés pour obtenir un rendement maximum d'un mélange présentant l'indice d'octane désiré.
REVENDICATIONS.
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.