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Procédé de préparation de fils de polyamides du même genre chimique, contenant des fila- ments individuels composites.
La présente invention se rapporte à un procédé de prépara- tion de fils élastiques ou à volume stable , bouclant spontané ment par détente, par filage à l'état fondu de filaments indivi- duels composites en polyamides du môme genre chimique et étirage à chaud.
Par "filements individuels composites'* on désigne dans ce qui suit des filaments individuels qui consistent en des élé- mente polymères disposés côte-à-côte et reliés entre eux. Par *file composites* on entend par conséquent des file qui contien- nent des filaments individuels composites
Par l'expression "polyamides du même genre chimique" on entend ci-après des polyamides qui présentent une même constitu-
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tion chimique, mais qui se différencient dans le filament indri- viduel composite non étiré par la doubla réfraction.
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Par "bouclage Bpontan" on entend dans oe qui suit la propriété des fila composites de boucler aussitôt directement après l'étirage à chaud ou encore après une conservation prolon- gee sur des bobines, eto, dès qu'on n'exerce plus de tension sur Ion file. Des traitements spéciaux tels qu'un gonflage, un ré-
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trécienement ou un traitement à chaud ne sont pas nécessaires pour le bouclage spontané.
On oonnait déjà divers procédée par lesquels on peut prépa- rer des file contenant des filaments individuels composites. La
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plupart des procédés requièrent, pour oe qui concerne la prépa ration de fila bouclée, un traitement spécial de gonflement, rétrécissement et/ou thermique pour faire apparaître le boucla* ge.
Dans l'invention de la demanderesse qui a déposée le 22.2.61
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noue l'enregistrement 8 72 671 YII/29a (Brevet allemand n ) pour la première fois en Allemagne, on décrit toutefois un procédé d'obtention de fila composites à bouclage spontané en polyamides chimiquement différentes et polyesters
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qui ont été obtenue par filage à l'état fondu des deux oonstitu- ante 08te-&-çdto à travers des troue de filière commune, oe pro- cédé 80 caractérisant en oe que les articles filatures sont étirés à chaud à une température de 60*0 ou moine au-dessous du point de fusion du constituant fondant à la température la plus bas...
Ces fils oompouiten à bouclage spontané se distinguent par un "take up" d'au moine 30, cette notion étant définie par la symbolisation suivante zake up", en abrégé TU = ..d0 L signifiant ici la longueur d'un morceau de fil mesuré à l'état étiré tous une tension qui supprime exactement le bouclage, sans toutefois solliciter déjà l'élasticité inhérente à la matière du fil, S étant la longueur du mena moroeau de fil à l'état non tendu.
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Or, il n'était pas connu jusque présent de préparer des fils composites à bouolage spontané en polyamides chimiquement du môme genre, par le procéda de filage à l'état fondu.
On connaît divers procédés de préparation de fils Volumi- neux consistant en des fibres rétrécissantes et non rétrécis- santes, ou consistant en des filaments sans fin, où, pour le développement d'un grand volume de fil, on doit effectuer un traitement de rétrécissement. On connaît de morne des dispositifs de filature pour le filage simultané de filaments individuels composites et de filaments individuels consistant seulement en un polymère unique, à travers le même dispositif de filage;
nais, en l'occurrence les propriétés de bouclage 'des fila composites selon la description ne sont présentes qu'en puissance et doi- vent être développées par un traitement thermique distinct dans l'intervalle de la température de rétrécissement des constitu- ants.
On connaît aussi la préparation de fils composites volumi- neux en un élastomère et en un polymère qui forme un fil raide, avec étirage et rétrécissement; en l'occurrence les deux consti- tuants se reséparent partiellement* Un procédé de préparation de fila stables volumineux constitue en outre l'objet de l'in- vention de la demanderesse qui a été déposée pour la première fois en Allemagne sous l'enregistrement S 72 672 VII/29 à (brevet allemand n ).
Ce dernier procédé, dans lequel sont préparée des file oom- posites par filage à l'état fondu de filaments individuels com- posites en polyamides, d'une part, et en polyamides d'un autre genre chimique ou polyesters, d'autre part.
à travers certains trous de filière, et de filaments individuels homogènes, consis- tant uniquement en un des deux constituants, à travers les au- tres trous de filière du même appareillage de filature, se ca- ractérise en ce que les fils hétérogènes sont étirés à chaud à
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des températures de 60 C ou moins en-dessous du point de fusion du constituent polymère fondant le plue baa, sont relaxée par détente et sont ensuite stabilisée* la stabilisation souhaité* peut être obtenue par tordage et/ou par un thermofixage.
On vient de découvrir présentement que l'on peut préparer des fila contenant des filaments individuels composites en poly- amides chimiquement identiques, qui peuvent présenter pratique. ment toutou les propriétés des fila préparés suivant les deman- des allemandes S 72 671 VII/29a et S 72 672 VIX/29a. Mais ces file offrent l'avantage considérable qu'on peut utiliser une polyamide chimiquement homogène pour les deux composants
Le procédé conforme à l'invention pour la préparation de fila à bouclage spontané à la détente, par filage à l'état fon- du et étirage à chaud, est caractérisé en ce qu'on étire à chaud des fils non étirés en polyamides chimiquement du même genre,
qui contiennent des filaments individuels composites dont les composante accusent une différence dans leur indice de réfrac- tion d'au moins 0,002, à une température d'au moins 60 C.
Une autre caractéristique de la présente invention est qu'on utilise des polyamides qui accusent une différence dans leur viscosité d'au moins 0,06.
Dans une autre forme de réalisation du procédé conforme à l'invention pour la préparation de file se composant uniquement de filaments individuels composites, ces fils sont thermofixés après bouclage spontané à l'état non tendu.
L'invention comprend aussi les fila préparés conformément à ce procédé et qui se composent exclusivement de filaments individuels composites, file qui se distinguent par une haute élasticité, exprimée par un "take up" d'au moins 40, et par une "force de débouclage à mi-valeur" d'au moins 1,0 mg/denier.
D'autres formes de réalisation du procédé conforme à l'in- vention dans lequel on prépare simultanément à partir du même
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appareil de filage dee filaments individuels composites d'une part et d'autre part des filaments individuels homogènes consis- tant seulement en un des constituante, se distinguent par le fait qu'on stabilise les fils obtenus après la détente.
Par les expressions utilisées dans le présent texte -tore. de débouolage à mi-valeur", "nombre d'arcs* et "Viscosité",on entend ce qui suit : - la "force de débouolage à mi-valeur" est la force en mg/denier qu'il faut appliquer pour étirer les file de 50% de leur lon- gueur, qui représente la différence de longueur 4 l'état com- plètement étiré et l'état non étiré, c'est-à-dire L -B/2,en l'occurrence L et S étant comme défini pour l'expression "take up".
La mesure se fait pratiquoment en établissant sur l'étendue de S à L un diagramme force/allongement, à partir duquel on peut déduire les coordonnées pour la valeur moyenne de la longueur; - le "nombre d'aras" est le nombre des arcs du fil composite bouclé par cm de longueur de fil étiré; - la "viscosité", lorsqu'on donne des valeurs numériques, a la même signification que la viscosité réduite = la ùrel/c ùrel signifiant la viscosité relative d'une solution à une concentration c de 0,2 g de polyamide dans 100 cm3 de solution, la mesure étant fait à 20 C. Comme solvant on utilise de l'a- cide sulfurique à 94%.
On utilise la viscosité en solution pour le cas où l'emploi du terme viscosité peut conduire à des doutes, c'est-à-dire donc lorsque la viscosité en solution est opposée à la viscosité à l'état fondu.
Pour la préparation conforme à l'invention de fils à bou- clage spontané conviennent toutes les polyamides formatrices de fibre ayant un point de fusion supérieur à 60 C, comme par exem- ple : polycaprolastame (Polyamide 6), polyhexsméthylène-adipami- de (Polyamide 66), polyhexaméthylène-sébaçamide (polyamide 610)
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et polyundécansmide (polyamide 11).
Du fait que dans le procédé conforme à l'invention il ne faut qu'un seul type de polyamide, on bénéficie par rapport aux procédés plue anciens d'avantages Importante et de plus de facilitée dans la préparation, le travail, la teinture, l'enno- blissement et la manipulation des fila et des textiles fabriquée en cette matière.
On a constaté que les filaments non étires utilisée pour la préparation conforme à l'invention des file composites doi- vent présenter des différences de double réfraction dans leo fila individuels composites d'au moins 0,002, lorsqu'on désire obtenir d'une part une haute élasticité, exprimée par un "tara up" d'au moins 40, ou d'autre part un volume de fil suffisant pour les fila stabilisés composés de filaments individuels oom- posites et de filaments Individuels homogènes. En général, dan des conditions de préparation similaires, on observe en corréla- tion aveo la différence dans la double réfraction des consvitu- ante du filament individuel composite un accroissement du "@ake up".
Ion deux polyamides chimiquement du même genre à employer pour la préparation des fils oompoaitea, suivrait une forme de réalisation préférée de l'invention doivent différer dans leur viscosité d'au moins 0,06 pour que la différence des doubles réfraction@ des composants dans le filament individuel composite. s'élève au moins à 0,002. Il est évident que certaines limites Inférieures et supérieures sont imposées à la viscosité, qui sont par exemple données par les propriétés mécaniques des fils et par l'aptitude au filage des polyamides*
Toute autre mesure qui cause une différence, de double ré- fraction d'au moins 0,002 rentre aussi dans le cadre de la pré- sent@ invention.
Il est par exemple possible d'alimenter deux polyamides chimiquement du mime genre et de même viscosité, par
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conséquent deux polyamides identiques, aux dispositifs distincts' de fusion, et de produire par des conditions différentes de fu- sion, qui conduisent à des modifications de la viscosité (au - mentation ou diminution), une différence des viscosités des deux polyamides à la sortie des trous de filière.
Il est do même pos- aible aussi d'obtenir, par un réglage différent de la tempéra- ture dans la région de la filière, la différence conforme à l'invention des doubles réfractiona des composants du filament individuel composite non étiré ; ce cas l'effet repose non pas sur des différences dans les viscosités en solution, mais seulement sur des différences dans les vincosit@s à l'état ton- du des composants au moment de la formation du filament. Des combinaisons de ces deux possibilités techniques sont évidemment applicables aussi.
Selon que l'on veut produire des fil* composites purs ou des fils qui contiennent à la fois des filaments Individuels composites et des fils individuels homogènes, conviennent parti- ' culièrement bien les dispositifs représentés dans le dessin aux figùres 1 et 2 ou aux figures 5 et 6, qui permettent également en @as de filature de longue durée une répartition contrôlée, constante dans le temps, sur la section transversale des fils composites sans mélange intime des deux constituants.
Les pro- duits obtenus avec ces dispositifs sont représentés schématique- ment dans les figures 3, 4, 7 et 8,
Sur ce dessin ! la figure 1 représente une coupe transversale à travers le dispositif pour la production de fils contenant exclusivement des filaments individuels composites; la figure 2 montre une vue en plan sur ce même dispositif de filage, vu du @ôté extérieur de la filière; la figure 3 est une vue longitudinale d'un filament compo- site;
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la figure 4 montre la. coupe transversale à travers un filament composite;
la figure 5 montre une coupe transversale à travers le dispositif de filage pour la production de fila en filaments individuels composites et en filaments individuels homogènes; la figure 6 est une vue en plan sur la coupe à travers ce ! dispositif de filage à hauteur de la ligne S - S de la figure f, vue en direction des trous de filière; la figure 7 montre une coupe transversale à travers des file individuels du fil stable consistant en filaments individu-, els composites et en filaments individuels homogènes;
la figure 8 montre un fil stabilisé par tordage en fila- mente individuels composites et filaments individuels homogènes*
Dans la figure 1 on désigne par 1 le dispositif de filage qui et divisé à l'intérieur an deux chambres S et 3, lesquel- les sont alimentées en les polymères P1 et P2 chacune au moyen d'une pompe titreuse non représentée, à la suite de ces pompes titreuses pouvant être raccordée des filtres.
Par l'ouverture 4 et 5 les deux masses fondues s'écoulent dans les chambres 6 et 7.A l'arête 9 de la paroi séparatrice 8 qui va en se rétrécis- sant, les deux masses fondues de polymères P1 et P2 se réunis- ! sent et elles s'écoulent, sans se mélanger, en commun à travers les trous de filière 10. L'arête 9, dans la forme de réalisation' préférée pour la préparation de fils composites conformément aux exemples suivants, est située verticalement au-dessus de la lig- ne centrale des trous de filière apparentés 10. Mais il est pos- cible aussi d'atteindre le môme résultat avec des formes de réa- lisation dans lesquelles l'arête 9 n'est pas verticale au-dessus! de la ligne centrale, ou dans lesquelles cette arête 9 n'existe pas.
La figure 2 représente le dispositif de filage 1 avec la paroi séparatrice 8 en traits interrompus et l'arête 9 avec les
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trous de filière 10.
Dans les figures 3 et 4 on représente schématiquement un filament individuel composite 11 filé aveo le dispositif de filage 1.
Dans la figure 5 on montre un dispositif de filage 14 pour la préparation de fils constitues de filaments individuels com- posites et de filaments individuels homogènes, qui présenté deux avant-chambres 15 et 16 de forme différente, lesquelles sont alimentées chacune avec une polyamide fondue P1 et P2, dans chaque cas au moyen d'une pompe titreuse non représentée et chaque fois à travers un filtre non représenté. Les deux masses fondues P1 et P2 coulent alors chacune à travers plusi- eurs ouvertures 17 et 18 dans les chambres 19 et 20. Ces derni- ères sont divisées par une paroi séparatrice 21, qui présente une arête 22, laquelle s'étend presque jusqu'aux trous de fili- ères 23. lien trous de filières 23 sont situés au-dessous de l'arête 22.
Les deux masses fondues Pl et P2 s'écoulent en par- tie isolément, en partie ensemble hors des chambres 19 et 20 par les trous de filières 23.
Dans la figure 6 sont représentées les avant-chambres 15 et 16, de forme différente, du dispositif de filage 14. Les ouvertures 17 dans le fond de l'avant-chambre 15 possèdent tou- tes le même écart par rapport à la paroi séparatrice 21 et aux trous de filières 23,en traits pleins représentés dans le des- sin pour la clarté. Les orifices 18 existant dans le fond de la chambre 16 ont par contre des écarts différents par rapport à la paroi séparatrice 21 et aux trous de filière 23.
Comme montré, le nombre des orifices 17 et 18 est également différent. '
Par les formes différentes des avant-chambres 15 et 16, qui peuvent éventuellement aussi être remplies avec de la matière filtrante différente, par les écarta différents des ouvertures 17 et 18 par rapport à la paroi séparatrice 21 et aux troue de ;
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filière 2', de même que par le nombre différent deo ouvertures 17 et 18, on obtient des rapporta de pression Inégaux directe- ment avant les troua de filière 23 a - h.
Une partie des troua de filière 23, par exemple 23a et 23b, ne reçoivent donc que du
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polymère fondu ?le Le restant des troua 23e par exemple o h, eat alimenté avec les deux polymères fondue Pl et P2 en des pourcentages différents, après quoi les deux masses fondue$ de
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polymères sont expulsées ensemble o8te-h-c8te hors de ces trous de filière 23 c - h.
Par un choix approprié de la forme des avant-chambres 15
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et 16, du nombre, de la grandeur et de la disposition des outer tures 17 et 18 et du réglage des pompes titreuses, on est en
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mesure de modifier le rapport des filaments individuels hooge" nos et des filaments individuels composites. Il s'est avéré favo râblé d'établir une proportion de 30 à 70% de filaments indivi- duels composites dans le fil. Plus la proportion en filaments individuels composites est élevée, plus volumineux est le fil et le "take up" lui aussi est élevé, c'est-à-dire que le fil devient un fil boucle.
Cette propriété dans la préparation de fila volumineux stables n'est pas souhaitée parce que ceux-ci ne peuvent être stabilisés qu'au prix d'une parte de la volumi'-
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nouitée La figure 7 montre les groupes de filaments individuels 24 filée à partir don trous de filières individuels 23a à 23h de la figure 6. Les troue de filière 23 de la figure 6 et les fila- monts 24 désignée avec la même lettre se correspondent chaque fois* Lea groupes de troua de filières 23a et 23b alimentée uniquement à partir d'une chambre fournissent les groupes de filament. individuel* homogènes 24a et 24b consistant en 25 et
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correspondant à P1.
ton,groupas 24o à 24h présentent des fila- ments individuels composites avec une proportion variable en composant 26, dessiné ombragé et consistant en polyamide P2, et
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en le composant 25 consistant en polyamide P1.
La proportion des composants individuels dans les filaments individuels composites peut dans le procédé conforme à l'inven- tion être modifiée à volonté par réglage de la puissance d'ali- mentation des pompes titreuses. La ligne de contact, visible dans la coupe transversale de la fibre, des deux composante, peut être rectiligne ou courbe, aller suivant l'axe de la fibre ou à une certaine distance de celui-ci, Dans le cas limite il peut donc y avoir une répartition symétrique dos oomposante. Les filaments peuvent être modifiés de diverse manière en incorpo- rant à l'un ou aux deux composants des agents de matage, des pigmenta colorés, des agents stabilisant)), des plastifiants, etc.
Des recherches étendues ont conduit à de nouvelles vues intéressantes au sujet de la relation entre le bouclage (TU) des fila consistant exclusivement en filaments individuels composi- tes et les conditions de préparation* On a découvert qu'on plus de la nature de la polyamide utilisée, les facteurs suivants déterminent le bouclage de ces fils : a) titre du filament individuel composite; b) différence des doubles réfractions des deux composante dans le filament individuel composite non étiré; o) valeur moyenne des doubles réfractions des deux composante dans le filament individuel composite non étire; d) rapport d'étirage; e) température d'étirage;
f) rapport quantitatif des composants dans le filament indivi- duel composite.
Par "fil non étiré" ou respectivement "filament individuel composite rion étiré" on entend dans l'étendue de de texte le fil ou filament individuel filé à partir de la matière fondée, re- froidi et présentant seulement une orientation des cri@tallites relativement faible produite par la tension du fil qui de mani-
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tente inévitablement.
L'influence u facteur a) comme tel est largement connue* On a toutefois découvert que dama la gamme gaz titres du fila- ment non étiré inférieure à 3 déniera, les relations ne sont pas toujours celles qu'on attend. Pour les très grands titres, donc pour les filament. individuels genre câble, de plus de 40 déniera, les relations sont de nouveaux autres, en ce sens que dans des cas pareils on ne peut obtenir que des bouclages spon- tendu réduite.
Le facteur b), dont la grandeur peut être déterminée par une méthode que l'on décrire par la suite, est de son coté lar- gement conditionné par les difféences dans la viscosité à l'é- tat fondu des deux composante à la sortie de la filière et res- peotivement par la viscosité en solution des deux composants dans le filament individuel composite. L'orientation des cria- tallites du filament non étiré - dont la double réfraction est une mesure directe - est dans ce cas largement conditionnée en fait par la viscosité à l'état fondu qu'une polyamide préaente dans des, conditions de filage données (comme la tension du fila- ment, les conditions de refroidissement, eto).
On a découvert que la différence dans les doubles réfrac- tions des deux composants, c'est-à-dire le facteur b), constitue une grandeur très utile en relation avec la grandeur TU des fila composites. Dans de nombreux cas, si pas toujours, le facteur b) exerce une influence beaucoup plus nette sur le bouclage que la différence de viscosité en solution des deux composants polyami- diques.
Le facteur d) n'est pas une grandeur qui varie de manière i quelconque. Dans le domaine de la présente invention il est en relation avec: le rapport d'étirage maximum généralement possible ! des fils composites, rapport qui de son cêté dépend comme on le sait des facteurs c) et e)..
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Le facteur e), la température lors de l'étirage à chaud des file non étirés, est liée conformément à l'invention à une va- leur minima de 60 C. La valeur maxima est limitée par la tempé- rature de plastification de la polyamide choisie.
Le facteur f), le rapport quantitatif des composante Pl et P2, doit naturellement influencer le bouclage dans une certaine mesure. Dans des limites déterminées, ron influence est toute- fois si petite qu'on peut la négliger.
Non seulement on est parvenu à découvrir la dépendance du bouclage envers ces facteurs, mais on a pu aussi chiffrer exao- temént la dépendance. Par exemple la valeur de TU (bouclage) des fila composites conformes à l'invention, constitués en polyhexa- méthylène-adipamide, est reliée par l'expression suivante aux facteurs précités :
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1.8 /##### 92.(10 , .Dd) 1,84 -\/V,j. -30 18 VQ- S) TU .. 'f VQ (143.Dd)18 + p3.2.3 (100-S.X0n'4 '.) Dans cette formule t TU = take up 8 = titre du filament individuel composite non étiré en déniera D@ = valeur moyenne des doubles réfractions D1 et D2 des deux composante polyamidiques dans le filament individuel composite non étiré.
Dd = différence des doubles réfractions D1 et D2.
VQ = rapport (quotient) d'étirage, c'est-à-dire rapport de la vitesse périphérique du cylindre alimentateur à celle du cylindre déchargeur de l'organe d'étirage.
VT = température d'étirage en C.
La formule ci-dessus est valable pour les intervalles suivants
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pour 8 1 valeurs de 3 * 40 deniers pour Sa 1 valeur@ jusqu'à un maximum de 0,036 pour Vn s valeurs d'un minimum de 2,3 pour Vm t râleurs de 60 à 230 C pour le rapport quantitatif des composante s de 2ol jusqu'à 182,, Détermination de la double réfraction
La double réfraction est déterminée par la méthode connue de compensation avec le compensateur tournant en quarts de
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BüRIt1(HAtti dans un microscope polarisant.
Les filaments indiTi'- duels à mesurer sont noyée dans un mélange de kéronène-alpha- ohloronaphtalène d'indice de réfraction nD = 1,520, mesuré à
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2040* A partir de l'angle de compensation trouvé on calcule la différence de phase suivant la formule
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f- d(vI2¯81n2l - .-\/S - .in L ) Dana celle-ci :
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[/lia différence de phase en 10 mm à la longueur d'onde ).. le. longueur d'onde en 10-6mm [alpha] l'épaisseur en mm des deux plaques de quartz individuelle* de même épaisseur dont la combinaison de plaques est oom- posée,
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W llindice de réfraction de l'onde ordinaire et #" # celui de l'onde extraordinaire dans le quartz pour la longueur d'onde 4\ L l'angle d'inclinaison. du plan des plaques par rapport à leur position zéro.
Comme indices de réfraction du quartz on peut utiliser pour
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A # 589,3 au les valeurs suivantes i t?, 1,54425ô 6 - 1,553366 Pour obtenir la double r4traot1on D . (nl - n ) d'un filament, on divine la différence de phase obtenue avec la,Ion-
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gueur de parcours optique a, mesurée ou calculée :
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D a diffdrence de phase a longueur de parcours optique
Etant.donné que la double réfraction normalement est mesurée sur l'axe moyen du plan de la fibre, la longueur de parcours optique pour une fibre de polyamide, qui est en général cirou- laire, est égale au diamètre de la fibre. Ce diamètre de la fibre peut être déterminé facilement au microscope dans le plan de.la fibre avec un micromètre oculaire calibré.
Mais, pour pouvoir déterminer les doubles réfractions D1 et D2 des composants individuels d'un filament individuel compo- site, ces composants doivent pouvoir être clairement différen- ciés en plan. Etant donné qu'il n'en va pa@ toujours ainsi, on doit recourir pour cette détermination à une mesure spéciale*
Elle consiste à ajouter en vue de l'examen, avent le filage d'un des compasants, un colorant eu un agent da matege, tandis que l'attire composant doit demeurer optiquement vide.
Ainsi on peut différencier impeccablement les deux composants sous le micro 3- copa en plan et en coupe transversale, comme ceci est montré à la figure 4. Pour la mesure on a recours simplement aux endroits ' ou les lignes de contact des deux composants sont dans une cer- taine' mesure parallèles au faisceau dans le microscope. liais comme cette ligne de contact est dans les cas let plus rares uhe droite, la double réfraction ne peut pas non plus être mesu- res dans la ligner-centrale de la fibre.
La longueur de parcours optique n'est doue plus à égaler au diamètre de la fibre, maie il faut l'obtenir par calcul comme suit
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a = 2 b (2r - b) Ici : a * longueur de parcours optique en 10-6mm 2r = diamètre de la libre circulaire en 10-6mm
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b = distance du parcours optique par rapport à la tangent* à la fibre qui lui est parallèle (voir aussi figure 4) en 10-6mm.
Le calcul de D1 et de D2 se fait,alors comme indiqué plus haut. Comme souvent on a supposa que lee composants d'un fila- ment individuel composite doivent présenter des propriétés de contraction et de relaxation différentes pour que le fil compo- site boucle, on a vérifié cet état de choses. Par l'exemple 5 on établira que l'obtention du bouclage dans 1 emploi d'une polyamide n'aura pas lieu uniquement lorsque deux composants qui - filatures individuellement - se contractent et se relaxent différemment, sont réunie en un filament composite.
C'est par conséquent une nouvelle connaissance acquise que ce ne sont pas des différences spécifiques dans le pouvoir de contraction et de relaxation des composants,mais les différences dans la dou- ble réfraction des composante dans le filament individuel non étiré qui sont principalement responsables du bouclage. Ces ob- servations pourraient expliquer pourquoi, suivant le procédé con- forme à l'invention, il se produit spontanément un bouclage à la détente des fils et pourquoi des traitements à chaud, de rétré- cissement, de gonflement ou similaires ne sont pas indispensa- bles au développement du bouclage.
En vue de l'étirage à chaud on envisage tous les procédés connus, individuellement ou en combinaison. Le fil peut par exemple être chauffé par des cylindres alimontateura, des tiges d'étirage, des patins ou des tubulures qui sont chauffés. Dans certains cas on pourra dé jà observer, lors de l'étirage aveo une tige d'étirage chauffée seulement à moins de 60 C par la frinction du fil, l'apparition d'un bouclage spontané; toutefois les valeurs élevées du TU ne sont obtenues qu'au cours de l'éti- rage à chaud.
Une autre particularité importante de l'invention est la
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détente. Les fila étirée à chaud sont notamment lisses sous tension. La détente a pour conséquence que les file composite bouclent spontanément et deviennent élastiques comme un ressort hélicoïdal. Cette détente peut techniquement être exécutée de telle manière que les filés soient bobinés déjà au cours du processus d'étirage à chaud sous une tension très faible ou que ils soient détendus depuis la bobine d'étirage, au cours d'une opération spéciale, en un moment quelconque, ou pendant ou après le façonnage en articles textiles.
Dans la forme de réalisation de l'invention ou l'on doit obtenir des fils surtout élastiques, on choisit avantageusement des file se composant seulement do filaments individuels compo- sites. Par la détente il se produit dans ceux-ci un bouclage tridimensionnel et même occasionnellement une epiralation dou- ble. Le bouclage disparait par l'emploi d'une tension d'étirage plue élevée, mais réapparait spontanément lorsqu'on relâche la tension. Une longue durée d'entreposage sous tension, par exem- ple après l'entreposage (faisant suite directement à l'étirage) de bobines bobinées sous une tension plus élevée, n'influence nullement le bouclage de manière défavorable.
Après relâchement de la tension, les fils font un saut de la même importance qu' aprs relachement de la tension directement après l'étirage.
Par un thermofixage à l'état peu tendu ou relâché, en vue duquel on peut recourir à tous les procédés connus, on améliore pour certains fils composites élastiques parfois certaines pro- priétés, comme par exemple "laforoe de débouclage à mi-valeur".
Ce thermofixage conforme à l'invention peut directement se faire après étirage et détente ou à un moment donné quelconque ulté- rieur. L'aspect de ces fils élastiques constitués par des fila- ments individuels composites correspond à celui de filaments sans fin qui ont été bouclés par un procédé de faux tordage, de tordage aller/retour, de compression ou autre. Ces file se dis-
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tinguent par une élasticité et un plein élevée. Ces file sans fin et, dans le ou$ de fibre$ courtes découpées à partir de ceux-ci, les produite filés qui en proviennent, peuvent être utilisée pour la fabrication de produite les plus divers.
Dans la forme de réalisation de l'invention dans laquelle on désire non pas une grande élasticité mais un volume de fil élevé, on part de file qui ont été obtenus par filage en commun de filaments individuels composites et de filaments individuels homogènes à partir du marne dispositif de filage et par un étira- ge à chaud commun. Ces fils après détente doivent être stabili- sée, ce qui peut se faire directement après ou à un moment quel- conque sous une tension qui ne sollicite pas encore autant que possible l'élasticité inhérente des filaments individuels homo- gènes. Ils perdent en l'occurrence dans une large mesure leur élasticité du genre ressort hélicoldal, ce qui se traduit pas un "take up" intérieur.
Par contre leur volume reste largement conservé. Le grand volume apparent de ces fils étiréa à ohaud, relaxée et stabilisés conformément à l'invention, est à rappor- ter à la présence de beaucoup de petites ondulations des fila- menta Individuels* les dimensions d'ondulation et lea distances entre les ondulations sont irrégulières. Le toucher de ces fils cet plue vivant et plue rude que dans le cas des filaments sans fin normaux.
La stabilisation de ce* file constitués par des filaments individuels composites et des filaments individuels homogènes se fait en maintenant une tension de fil appropriée soit par tordage du fil hétérogène à au moins 50, de préférence à plue de 200 tours par mètre, ou par thermofixage, ou par une combinaison de ces deux mesures. La tension de fil appropriée lors de la stabilisation est établie en fonction du "take up" souhaité pour le fil stabilisé.
Le thermofixage peut se faire par le procédé continua iso-
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lément ou combiné avec la stabilisation par tordage. Les fila relaxas peuvent aussi être thermofixés sous tension soud forme d'enroulements appropries. Dans la stabilisation conforme à l'invention par thormofixage des fils sous tension, isolément ou on combinaison avec un tordage, on peut atteindre dea valeurs de "take up" très petites, par exemple de moins de 15.
Ces fils stabilisés sans fin conformes à l'invention con- .viennent pour n'importe quelle utilisation qui ne requiert pas d'élasticité élevée du fil comme celle des fils très bouclée.
Ils ont ou confèrent aux tricots, tissus et autres textiles ou articles techniques un pouvoir couvrant élevé, une grande réale- tance au glissement, une bonne conservation de la chaleur et autres propriétés qui sont à rapporter à la structure partiou- lière de ces fils.
Les fils préparés conformément à l'invention, que ce soit du type élastique ou à voluminosité stable peuvent, marné confec- tionnés en produits semi-finis et finis, être teints, ennoblis apprêtés, flambés et fixés par les procédés connus.
Les exemples suivants vont illustrer davantage l'invention.
Exemple 1.
,On utilise un dispositif de filage comme celui représente schématiquement dans les figures 1 et 2 du dessin, qui présente 26 troun de filière. Les chambres 2 et 3 sont alimentées avec des quantités identiques de polyhexaméthylène-adipamide tondue. , A la chambre 2 on alimente une polyamide ayant une viscosité de 1,00, à la chambre 3,une ayant une viscosité de 1,13. Les deux masses fondues se réunissent sans se mélanger et sortent par les . trous de filières communs 10 à l'état de filaments composites 11 selon les figures 3 et 4 du dessin dans une atmosphère de refroi- dissement et sont bobinés à une vitesse de 20 m/minute.
Le fil composite 11 possède à l'état non étiré un titre de 138 deniers et présente, en fonction du nombre des trous de filière, 26 fi-
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EMI20.1
lamenta Individuels composites.' Le "take up" est de zéro, ofont- à-dire que le fil est lien* (a fil Zij. Le filament individuel composite a un titre 0 a 5#3 déniera,' une double réfraction moyenne Du a 0,014.9 et une différence des doubles réfractions des composante Dd a 0,008, Le fil A est étiré avec un patin chauffant chauffé z 230"C dans un rapport Vq # 3,67 et bobiné à une vitesse de 1.88 m1nute. (fil B). Ce fil boucle spontané** ment après relâchement de la tension et possède un "take up" de 77.
D'après la formule citée à la page 13 on a un "take up" calculé de 76.
EMI20.2
Le fil B bouclé étiré à chaud est thermofixé pendant 30 mi- nutes à l'état non tendu avec de l'eau chaude à 9890 (- fil 0)
Les propriétés des fila A à 0 sont reproduites dans le tableau 1 suivant -TABLEAU 1.-
EMI20.3
<tb> fil <SEP> titre <SEP> en <SEP> *take <SEP> up" <SEP> nombre <SEP> force <SEP> de <SEP> débouclage <SEP> à <SEP>
<tb>
<tb> deniers <SEP> d'arcs <SEP> mi-valeur <SEP> en <SEP> mg/denier.
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
A <SEP> 40 <SEP> 0-
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> B <SEP> 38 <SEP> 77 <SEP> 6,7 <SEP> 0,3
<tb>
EMI20.4
0 81 8,7 .. 6,2 .......r.
Le tableau montre que par l'étirage à chaud il se produit un bouclage spontané qui confère au fil une élasticité et un plein élevée. Le thermofixage donne un faible accroissement du "take up" et du "nombre (i'arcs", mais produit toutefois une
EMI20.5
"force de débouclage à mi-valeuro# qui par exemple est meilleure que celle d'un fil boucla par un procédé de fixage par.eompressinon. Exemple 2.
En utilisant un appareil de filage similaire à celui de
EMI20.6
l'exemple 1, oh i'1'..e un fil à 13 filaments individuels compost-'
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tes 11 suivant les figurée 3 et 4 du dessin, à partir de deux polycaprclactemen qui diffèrent en viscosité, L'un des oompo- sants a la viscosité 0,94,l'autre 1,17. Les deux sont alimenté à partir de la masse fondue avec deux pompes titreuaea à même débit au dispositif de filage comme à l'exemple 1. les fils com- posites sont expulsés des filières dans une atmosphère d'air de refroidissement et bobinés à 920 m/minute (= fil A). Celui-ci est complètement lisse.
Le fil composite A non étiré est étiré à une vitesse de bobinage de 188 m/minute à la température ordinaire d'environ 23 C dans un rapport VQ = 2,28, c'est-à-dire du montant le plus élevé possible dans ces conditions (- fil B). Ce fil ne présente pratiquement pas de bouclage après détente.
Un autre échantillon du fil composite non étiré B est étiré à l'aide d'un patin chauffé à 190 C à une vitesse de bobi- nage de 188 m/minute dans un rapport VQ = 2,52 (= fil c). Le fil boucle spontanément après relachement de la tension d'étirage.
Le fil C bouclé et étiré à chaud est thermofixé à l'état non tendu pendant 30 minutes à l'eau chaude 4 98 C (= fil D).
Les propriétés des fils A à D sont mentionnées à titre com- paratif dans le tableau 2.
TABLEAU 2.
EMI21.1
<tb> fil <SEP> titre <SEP> en <SEP> "take <SEP> up" <SEP> "nombre <SEP> "force <SEP> de <SEP> débouclage <SEP> à
<tb>
<tb> déniera <SEP> d'aros" <SEP> mi-valeur" <SEP> en <SEP> mg/denier
<tb>
<tb> A <SEP> 145 <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> B <SEP> 65 <SEP> 14 <SEP> 4,9 <SEP> 1,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> C <SEP> 56 <SEP> 79 <SEP> 7,5 <SEP> 2,2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> D <SEP> 82 <SEP> 7,7 <SEP> 4,0
<tb>
On voit que ce n'est que par étirage à chaud que l'on ob- tient un bouclage suffisant. La force de débouclage à mi-valeur
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augmente par le thermofixage à l'état non tendu.
Exemple 3.
Avec le dispositif de filage comme celui qui a été employé . dana le deuxième exemple, on file des filaments composites 11 selon les figures 3 et 4 du dessin consistant en deux polyhexa- méthylène-sébaçamides présentant une viscosité respectivement de 0,81 et de 1,02 et alimenté. en quantités égales à la filière, et les file sont bobinés à une vitesse de 460 m/minute. Ces fils composites non étirés (= fil A) sont complètement lisses et pos- sèdent un titre dit 228 déniera.
Le fil A est étiré à une vitesse de bobinage de 188 m/minu- te à l'aide d'une tige d'étirage non chauffée dans un rapport VQ = 2,28 (fil B). Le fil étiré à froid est faiblement bouclé après relâchement de la tension d'étirage et possède un "take up" de 35.
Un autre échantillon du fil A est étiré à chaud à l'aide d'un patin chauffa à 190*0 dans un rapport VQ = 2,38 et bobiné à 188 m/minute (fil 0). Celui-ci boucle spontanément à l'état non tendu.
Le fil composite C bouclé est thermofixé pendant 30 minutes dans de l'eau chaude à 98 C à l'état non tendu (fil D).
Le fil composite bouclé C cet en outre thermofixé à l'état non tendu avec de la vapeur saturée à 123 C nous pression pen- dant 30 minutes (fil E).
Par le tableau 3 on voit lea propriétés que possèdent Ion file A à E.
<Desc/Clms Page number 23>
TABLEAU 3.
EMI23.1
<tb> fil <SEP> "take <SEP> up" <SEP> "nombre <SEP> "force <SEP> de <SEP> débouclage <SEP> à
<tb>
<tb> d'arcs" <SEP> mi-valeur" <SEP> en <SEP> mg/denier.
<tb>
<tb>
A <SEP> 0 <SEP> 0 <SEP> 0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> B <SEP> 35
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> G <SEP> 68 <SEP> 3,3 <SEP> 0,9
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> D <SEP> 78 <SEP> 7,3 <SEP> 1,@
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> E <SEP> 73 <SEP> 5,2 <SEP> 1,3
<tb>
Exemple 4.
Dans cet exemple on désire montrer l'influence de la tempé- rature d'étirage sur une propriété mécanique importante des file composites à bouclage spontané. On file a@eo le mine dispositif de filage que dans les exemples précédentes un fil de polyhera- méthylène-adipamide en filaments individus le composites ayant une viscosité de 0,96, et d'une autre sorte ayant la viscosité .
1,17, à une vitesse de 920 m/minute sur l'organe de bobinage. le fil composite non bouclé obtenu est ensuite étiré de diverses manières et ensuite bobina à 188 m/minute. Le titre 8 d@ fila- ment individuel composite non étiré est de 10,2 déniera, la double réfraction moyenne Dm est de 0,021, la différence des doubles réfractions des composants étant de Dd = 0,0054-
Deux premiers échantillons sont étirés sans apport extéri- eur de chaleur dans un cas, sans apport de chaleur à l'aide d'une tige d'étirage dans l'autre cas.
D'autres échantillons sont étirés à chaud sur des Surfaces ' . métalliques chauffées. Les rapports d'étirage obtenable@ corres- pondants et les propriétés du fil sont rassemblés dans le ta- bleau 4. On peut voir aussi dans ce tableau les valeurs calcu- lées pour le "talce up".
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Le rapport d'étirage est chaque foie le rapport maximum possible dans les conditions correspondantes.
TABLEAU 4.
EMI24.1
¯¯¯............####¯¯
EMI24.2
<tb> mode <SEP> rap- <SEP> "takt <SEP> up" <SEP> titre <SEP> résistance <SEP> allongement
<tb>
EMI24.3
d'étirage port trouvé -,Dimi1t du fil à la ruP- à la rupture calculé éti.ré ture sec sec d-laprèe en en eeQ . seo en 9
EMI24.4
<tb> mule <SEP> déniera <SEP> g/denier
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> page <SEP> 13 <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> à <SEP> froid
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Banc
<tb>
EMI24.5
tige tige 2.35 5391 4sO 3790 d'étirage 2,35 53,1 4,0 37,0
EMI24.6
<tb> à <SEP> froid
<tb>
<tb> avec <SEP> tige
<tb>
<tb> d'étirage
<tb>
<tb> (tempéra-
<tb>
<tb> turenon
<tb>
EMI24.7
définie) z8 30 51,8 4,4 35ti teHftUÉ x,l3 '30,8 z,2 8,l 15060 tedi 60 58 50,8 4,2 2806
EMI24.8
<tb> à <SEP> chaud
<tb>
EMI24.9
à 190*C 2,99 69 67 43,8 5,4 20,
6
EMI24.10
<tb> à <SEP> chaud
<tb>
<tb> à <SEP> 200 C <SEP> 3,08 <SEP> 71 <SEP> 68 <SEP> 43,0 <SEP> 5,6 <SEP> 19,1
<tb>
EMI24.11
********# WMMMM "iiMM ##MwMtaMi ÊimmÊmMmm mmmmm*mmm#mmmmmm#m memmm#m*mm*mmmmm*m¯
EMI24.12
<tb> à <SEP> chaud
<tb> à <SEP> 220 C <SEP> 2,99 <SEP> 74 <SEP> 70 <SEP> 43,3 <SEP> 5,3 <SEP> 21,6
<tb>
<tb>
<tb> à <SEP> chaud
<tb>
EMI24.13
à 23000 2,75 73 70 45,3 6,2 301
Comme on le voit, par l'emploi de températures d'étirage plus élevées non seulement le "take up" s'améliore, mais aussi les propriétés de résistance du fil, étant donné que ceux-ci ' peuvent être étirés plus fortement.
Dans l'étirage sans chauffage à l'aide d'une tige d'étirage on peut il est vrai obtenir dans certains cas, comme indiqué, des fils bouclés, mais les valeurs du "take up" se situent au-
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dessous des valeurs Intéressantes ici.
Exemple 5.
Dans cet exemple on n'entre la dépendance de la relaxation
EMI25.1
et de la contraction de file en polyhexaraéthylène-adipamide à viscosité différente et comportant des filament* individuel*
EMI25.2
homogènes# Par "relaxation" on entend le raccourcissement du fil en ?! lors de la conservation à l'état non tendu pendant 8 heures à l'air ayant une humidité relative de 72% et à une température de 23 C. L'expression "contraction" signifie ici le raccourcis- sement du fil en % causé par un traitement dans de l'eau chaude à 98*0 pendant 1 heure à l'état non tendu.
On file à partir de la masse fondue dans une atmosphère d'air de refroidissement d'une part un fil homogène en polyhexa- méthylène-adipamide ayant une viscosité de 0,886 (fil A) et d'autre part un fil ayant une viscosité de 1,095 (fil B) à l'ai- de chaque fois d'une filière normale présentant 13 trous de fi- lière, et on bobine à 920 m/minute. Les deux fils sont ensuite étirés au même degré et de la même manière à l'aide d'une tige détirage non chauffée et à l'aide de surfaces métalliques chauf- fées à diverses températures et on détermine pour ces file la relaxation et la contraction. Les résultats sont notée au tableau 5.
TABLEAU 5.
EMI25.3
<tb> température <SEP> rapport <SEP> relaxation <SEP> en <SEP> }$ <SEP> contraction <SEP> en <SEP> %
<tb>
EMI25.4
d'étirage d'étirage fil IL fil B fil À fil 3
EMI25.5
<tb> à <SEP> froid <SEP> avec
<tb>
<tb> 'tige <SEP> d'étira-
<tb>
<tb> ge <SEP> tempéra-
<tb>
<tb> ture <SEP> non
<tb>
EMI25.6
contrôlable) 2,42 * 2,8 3,2 12,3 1208 150 C 2,61 1,6 1,5 10,3 10,4 T\ 185*0 2,61 1,4 1,2 9,5 9,1 210 C 2,61 1,2 1,2 8,2 7#5 23000 2,61 1,0 loi 703 7,4 *m*mÊtoÊm*mmÊmmmmmmmmm#m MMHaHMlWH # ##### #,# ######## mmmmmmmmmmmmmmm mmmmmmmmmmmmmm wnn #niinwHWiWWmiMW
EMI25.7
<tb> ' <SEP> rapport <SEP> d'étirage <SEP> maximum <SEP> réalisable <SEP> dans <SEP> ces <SEP> conditions
<tb>
<Desc/Clms Page number 26>
La relaxation et la contraction des deux fil* homogènes
A et B,
qui ont été filée dans le* mêmes conditions que les file composites, maie séparément, et étirée dans des conditions com- parables, ne diffèrent donc pratiquement pas entre elle.. Ce fait suggère que les différences de relaxation et de contraction des composante ne doivent pas être la cause de l'obtention du bouclage pour lea fils composites en polyamides chimiquement identiques.
Exemple 6.
Cet exemple montre l'influence de la viscosité de deux composante de polyheraméthylène-adipamide et de la double ré- fraction des composante des file composites non étirée obtenue à partir de ceux-ci sur le "take-up" des fils étirée à chaud et relaxée.
On file des file oomposites consistant en 13 filament* individuels composites en diverses sortes de polyhexaméthylène- adipamide, qui se différencient par leur viscosité. De ces fila non étirée on détermine les doubles réfractions D1 et D2 des deux composante.
Les fils sont ensuite étirés à 220 C dans le rapport maxi- mum d'étirage obtenable. On détermine alors le "take "p" des fils bouclant spontanément par détente. Les résultats, ainsi que les valeurs de "take "p" calculées, sont notés dans le tableau 6 suivant.
<Desc/Clms Page number 27>
TABLEAU 6.
EMI27.1
<tb> différence <SEP> entre <SEP> filament <SEP> individuel <SEP> composite <SEP> étirage <SEP> "take <SEP> up"
<tb> les <SEP> viscosités <SEP> non <SEP> étiré
<tb> des <SEP> composants <SEP> titre <SEP> S <SEP> double <SEP> réfraction <SEP> différence <SEP> de <SEP> double <SEP> rapport <SEP> tempéra- <SEP> trouvé <SEP> calculé
<tb> en <SEP> moyenne <SEP> D <SEP> réfraction <SEP> des <SEP> deux <SEP> V <SEP> ture <SEP> d'après
<tb> deniers- <SEP> m <SEP> composants <SEP> Dd <SEP> Q <SEP> VT <SEP> en <SEP> C <SEP> l'équation <SEP> de
<tb> la <SEP> page
<tb> 13
<tb> 0,02 <SEP> 10,9 <SEP> 0,018 <SEP> 0,0006 <SEP> 3,87 <SEP> 230 <SEP> 9 <SEP> 5
<tb> 0,12 <SEP> 10,3 <SEP> 0,0228 <SEP> 0,0027 <SEP> 2,9 <SEP> 230 <SEP> 54 <SEP> 48
<tb> 0,12 <SEP> 12,3 <SEP> 0,C149 <SEP> 0,0042 <SEP> 4,1 <SEP> 220 <SEP> 65 <SEP> 66
<tb> 0,
17 <SEP> 8,5 <SEP> 0,0247 <SEP> 0,0060 <SEP> 3,35 <SEP> 230 <SEP> 72 <SEP> 76
<tb> 0,17 <SEP> 9,9 <SEP> 0,026 <SEP> 0,0070 <SEP> .3,05 <SEP> 230 <SEP> 81 <SEP> 80
<tb>
<Desc/Clms Page number 28>
lies résultats montrent que les plue grandes différences de viscosité produisent aussi des différences de double réfraction plue grandes des deux composante dans le fil non étire et par conséquent de plus hautes valeurs du "take up" des file après étirage à chaud et détente.
Les déviations de viscosité et de double réfraction ne sont pas toutefois nettement en corréla- tion, étant donné que la viscosité des deux composants dans le dispositif de filage est modifiée de montants réduits et que la double réfraction est influencée par de nombreux facteurs lors du processus de filage, par exemple par la température de la plaque de filière, par le diamètre des trous de filière, par la vitesse de décharge et de refroidissement.
Exemple 7.
Un dispositif de filage suivant la figure 5 du dessin est alimenté avec deux sortes de polyhexeméthylène-adipamide. La chambre 15 reçoit une quantité déterminée d'une masse fondue ayant une viscosité de 1,12, la chambre 16 1,5 fois la quantité par unité de temps d'une masse fondue ayant une viscosité de 1,01. Des 46 trous de filière en tout de ce dispositif de fila- ge sort un fil 24, constitué de filaments individuels composites et de filaments individuels homogènes suivant les figures 7 et 8, dans une atmosphère d'air de refroidissement, et il est bobiné à 920 m/minute. Le fil 24 est alors étiré à chaud dans un rapport VQ = 3,08 à 230 C et bobiné à 188 m/minute.
Le fil 24 constitué par 34 filaments individuels composites et 12 fila- ments individuels homogènes ecquiert par détente spontanément -un volume élevé et un "take up" relativement élevé. On peut le stabiliser par tordage et/ou par fixage à chaud.
A cet effet on tord chaque fois deux échantillons à 20, 100, 200, 300, 400 et 600 tours/minute sous une tension de 10 - 14 mg/denier et on détermine du premier échantillon le "take up", tandis que le second échantillon est fixé pendant
<Desc/Clms Page number 29>
30 minutes avec de la vapeur saturée à 125*0 sous une tension de 11 mg/denier, puis on détermine son "take up". Avant la mesure du "take up" on humidifie les fils à l'état non tendu dans de l'eau bouillante et on le conditionne après cela à 20 C et à 65% d'humidité relative. Lee résultats sont rassemblée dans le tableau 7.
TABLEAU 7.
EMI29.1
<tb> tordage <SEP> " <SEP> take <SEP> up
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> teurs/m. <SEP> non <SEP> fixé <SEP> fixé <SEP> avec <SEP> de <SEP> la <SEP> vapeur
<tb>
<tb>
<tb> aaturée <SEP> sous <SEP> tension
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 20 <SEP> 56 <SEP> 20
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 100 <SEP> 38 <SEP> 18
<tb>
<tb>
<tb> 200 <SEP> 22 <SEP> 13
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 300 <SEP> 17 <SEP> 10
<tb>
<tb>
<tb> 400 <SEP> 14 <SEP> 5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 600 <SEP> 12 <SEP> 4
<tb>
Les fils stabilisés d'une part seulement par tordage 200 et davantage de tours par mètre ou d'autre part à 100 tour* et plus par mètre et par fixage à chaud sous tension ont, pour un *take up" moindre,
une plus grand volume apparent et un pou- voir couvrant et une retenue de la chaleur avantageux et con- viennent particulièrement pour le tissage.
REVENDICATIONS.
1.- Procédé de préparation de fila, bouclant spontanément par détente, par filage à l'état fondu et étirage, caractérisé en ce qu'on étire à chaud à une température d'au coins 60 C des fila non étirés qui contiennent des filamenta individuels compo- sites en polyamides chimiquement du même genre, dont les compo- sants accusent une différence dans leur double réfraction d'au moins 0,002.