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"Procédé d'affinage de la fonte
On connaît déjà des moyens pour conférer par Une action extérieure ,à un bain liquide contenu dans un récipient présentant de préférence une section arrondie , un Gouvernent de balancement sensiblement cir- culaire, Il a également été proposé d'affiner à l'état d'acier un bain de fonte animé d'un tol mouvement de balan- cement en soufflant un véhicule d'oxygène gazeux sur ou à travers le bain , les renseignements receuillis au cours de la aise en oeuvre des méthodes d'affinage usuelles correspondantes ayant également été appliqués.* à ce cas.
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Selon un procédé déjà décrit le mouvement de balancement du bain par exemple un bain de fonte contenu dans un récipient de traitement Métallurgique ,en parti- culier d'affinage est obtenu en appliquant au récipient qui est tourillonné autour d'un axe horizontal passant par ou à proximité de son centre de gravité , des impul- sions alternatives dans une direction unique, à une fré- quence constante du début à la fin du processus mais avec autant que possible une amplitude variable On choisit à cet effet une fréquence qui est en raisonnance avec le mouvement d'oscillation rotative du bain en vue d'obtenir un mouvement analogue de la surface de ce dernier.
A cet il est souhaitable à effet /losqu'il s'agit d'un récipient ( convertisseur) de section non circulaire et de préférence elliptique d'appliquer le mouvement d'entraînement à axe unique sur la partie du récipient qui est comprise entre le plus grand et le plus petit axe de la section du récipient*
Afin d'obtenir un mouvement de vague irrégulière de la surface du bain , on peut régler la fréquence du mouvement d'entraînement mono-axial de telle sorte qu'elle soit de l'ordre de 2 à 4 fois celle pour laquelle le mouvement de basculement entre en raisonnance, On a également proposé de déterminer le mouvement du convertis- seur au moyen d'un disque rotatif dont l'axe de rotation est perpendiculaire à la direction de mouvement du con- vertisseur,
ce disque portant une tige rotative disposée parallèlement au plan du disque de telle sorte que non axe coupe l'axe de rotation du disque à angle droit ,cette tige, qui est filetée sur une partie de sa longueur
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portant elle-même un écrou qui peut être déplacé axialement par rotation de la tige $ un levier articulé par l'une de ses extrémités sur ledit écrou étant relié à son autre extrémité au convertisseur de façon à transformer le mouvement de rotation de l'écrou porté par la tige en un mouvement d'os- cillation du convertisseur ,
En outre ,il a été proposé d'insérer sur l'organe d'application du mouvement d'oscillation un élément él atique ,
par exemple un ressort à boudin ou un enroulement- magnétique à action élastique ou encore plusieurs de ses moyens élastiques simultanément ce qui permet de détermina la dimension naturelle du bain , favorisant l'inter-mélange du métal et du laitier ,avec une amplitude plus faible que dans le cas où la liaison entre les moyens de propulsif et le convertisseur n'est pas élastique .
D'autre part on a également proposé un procédé pour réaliser l'inter-mélange de bains de réaction liquides, en particulier pour la réaction d'affinage en vue de la transformation de la fonte en acier , procédé dans lequel on communique à la surface du bain un mouvement de rotation à un nombre de tours par unité de temps tel que l'on détermina la vibration naturelle du bain ,causant ainsi l'inter-mélange des constituants se trouvant à la surface du bain en parti- culier du laitier et du bain lui-même , ledit mouvement de rotation étant créé en soufflant un gaz sur la surface de que telle sorte/la section d'impact du gaz décrive un mouvement circulaire sur ladite surface.
Ce procédé est particulières!* avantageuxpour les réactions de ce type dans lesquelles
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le réglage des concentrations relatives entre les phases en réaction doit être aussi proche que possible de l'équili- bre.
Des essais effectuée pour . 1''affinage de fonte par soufflage de véhicules d'oxygène gazeux sur un bain fondu auquel est conféré un mouvement d'oscillation dans rotatif/ un récipient de fusion de section circulaire au moyen d'un mouvement excentrique du dit récipient, ont donnés des résultats surprenants qui ont conduient à mettre au point un processus opératoire entièrement différent de ceux de toutes les méthodes antérieurement connues
Lorsque l'on procède à l'affinage par soufflage d'oxygène par en-dessus ,
il est nécessaire de maintenir le laitier à l'état liquide pendant la fusion pour obtenir un réglage à peu près satisfaisant de@ concentrations entre le métal et les laitiers .Ceci est plus particulière- ment le cas pour les réactions de déphosphoration dans , l'affinage des fontes riches en phosphore Dans un con- vertisseur à soufflage par le fond, il est nécessaire , pour réaliser la déphosphoration, de former un laitier liqui- de à la fin de la décarburation.Dais le procédé au convertis- seur à l'oxygène,
la déphosphoration doit être effectuée pendant la période de décarburation. Ceci entraîne la nécessi- té de maintenir le laitier à l'état liquide déjà pendant la décarburation En outre , dans cas procédés , il est ndces- saire de changer le laitier une ou deux fois pour pouvoir atteindre la basse teneur en phosphore requise lorsque la décarburation a été amenée au point voulu .
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On est maintenait parvenu à cette notion tout à fait nouvelle que , dans le raffinage de la fonte par soufflage de véhicules d'oxygène gazeux par en dessus et lorsque le bain est animé d'un mouvement tel qu'ils produisent des vibrations naturelles déterminant un inter- mélange des couches superficielles du bain, la réaction d'affinage au cours de laquelle se forme le laitier et en particulier la déphosphoration se produit non seulement aussi bien mais encore mieux qu'on ne l'avait constaté lors de l'utilisation de laitiersliquides, si l'on opère à l'aide de, et sous des laitiers solides.
En conséquence ,le processus de fusion doit être réglé de telle sorte qu'au début le laitier se trouve au dessous de sa température de fusion ou point de liquidus , c'est-à-dire qu'il soit entièrement ou presque entièrement solide ,et qu'il ne soit amené à l'état liquide que jusqe à la fin de l'opération , lorsque l'on atteint la teneur en carbone à laquelle on désire arrêter 1'affinage*
Pour obtenir le maintien des laitiers à l'état solide ou sensiblement solide ainsi désiré ,il est particuliè- rement avantageux de maintenir la température du bain lui-même au début de l'opération, à une valeur aussi basse que possible et de ne lui permettre de s'élever jusqu'à la valeur voulue pour la coulée que vers la fin .
Ceci est réalisé en ajoutant des agents de refroidissement convenables au début et /ou pendant l'affinage . En plus du fait que des additions importantes d'agents de refroidissement procurent un gain économique , * le maintion du bain à basse température st en particulier d'un laitier solide ou sensiblement solide a pour avantage supplémentaire de ne donner lieu qu' à une faible attaque du garnissage.
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Par ces additions d'agents dé refroidissement on permet à la température du bain de métal d'arriver 4 sa ligne de liquidus et même de passer périodiquement un peu en dessous de cette ligne, Vers la fin de l'affinage, il est nécessaire que la température se trouve très au-dessus de cotte ligne. Toutefois la température du laitier est ainsi maintenue vers le bas .
Le réglage de la composition du laitier permet un contrôle supplémentaire
En particulier lors de l'affinage d'une fonte avec garnissage friche en phosphore dans un convertisseur basique ,il est avantageux d'ajouter dès le début et /ou pendant l'affinage, au laitier formé pondant ce dernier , de la chaux en quantité telle que le laitier total est sursaturé en CaO.
Du fait que les températures de fusion des systèmes polynaires que constituent les laitiers (FeO + MnO-CaO-P2O5 ou
FeO + MnO-CaO-SiO2) sont connue en pratique , il est facile pour le spécialiste de choisir l'addition correspondante de produits apportant de la chaux
Au lieu de CaO ou en mime temps que ce dernier on peut également ajouter d'autres agents, tel que MgO , capable d'augmenter le point de fusion.
Lors de l'affinage de fonte à faible teneur en é en phosphore mais à teneur élevée /silicium dans un converti$- seur basique, les laitiers solides conformes à l'invention peuvent également être obtenus lorsque le laitier est sursaturé en 2 CaO,SiO2, composé présentant un point de fusion très élevé . L'addition de produit apportant du OaO doit alors être ajustée de telle sorte que ce soit ce composé qui se force de préférence .,Une addition trop faible mais également
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une addition trop forte de chaux abaisse le point de fusion et pourrait conduire à des laitiers liquides Dans ce cas également on peut choisir des substances apportant une matiè - re basique autre que le CaO et capable de former avec le
SiO2 des composés à point de fusion élevée.
Il cet avantageux d'opérer conformément à l'inven- tion même lorsqu'on affine des fontes particulièrement pauvres en phosphore etilh soufre dans des convertisseurs à garnissage acide . La teneur en SiO2 du laitier doit alors être suffisamment élevée pour que ce dernier soit ' sursaturé en SiO2. Ceci dépend en premier lieu de la teneur relative en silicium de la fonte par rapport aux teneurs ou autre élément accessoire formateur de laitier dans lesdites fontes.
Enfin, vers la fin de l'opération d'affinage, ces laitiers doivent cependant être liquéfiés ,Dans le cas ou la température de fusion , qui s'élève jusqu'à la fin de l'opération et/ou ,en particulier pour les teneurs inférieures en carbone ,la teneur croissante en oxyde ferreux ne suffirait ' pas pour obtenir une telle liquéfaction, on peut alors ajouter des fluidifiants du laitier * four les laitiers basiques , on peut ajouter du spath-fluor SiO2, TiO2 ou Al2O3 et , pour des laitiers acides * des base* telles que CaO et MgO.
Le processus est réalisé en une seule étape, c'est-à-dire sans ooulée intermédiaire de laitier Naturelle- ment il est possible d'interrompre l'opération pour des prisée d'échantillons ou des mesures de températures , ou vers la fin en vue de réaliser des corrections, par affinage complémen- taire.
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EXEMPLE 1-
On a affiné de la fonte Thomas dans une poche' oscillante de 0,8 m de volume intérieurPour l'affinage, on a utilisé un gaz à 96% d'oxygène , un concentré de minerai de fer à 67% de Fe comme agent de refroidissement et, comme formateur de laitier , de la ohaut vive d'une granulométrie de 4 à 7 mm , Le gaz oxygéné a été soufflé à travers une tuyère de 15mm de diamètre intérieur, refroidie par eau Charge : fonte Thomas 1300 kg .
Additions concentré de minerai 60 kg chaux vive 200 kg gaz oxygéné 87 m3 (conditionsnormales Rendement : acier 1122 kg laitier 350 kg
Le déroulement de l'affinage ressort clairement du tableau ci-après qui donne entre autre les analyses des échantillons de métal et de laitier prélevées.
EMI8.1
<tb>
Période <SEP> 0 <SEP> 1 <SEP> 2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Concentré <SEP> de <SEP> minerai <SEP> kg <SEP> 20 <SEP> 40 <SEP> tilt
<tb>
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Chaux <SEP> 150 <SEP> 40 <SEP> 10
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Oxygène <SEP> m3(N) <SEP> 40 <SEP> 37 <SEP> 10
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<tb>
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<tb> Temps <SEP> de <SEP> soufflage <SEP> min, <SEP> 8,0 <SEP> 7,5 <SEP> 2,5
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
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<tb> Echantillon!/' <SEP> . <SEP> Ne! <SEP> 0 <SEP> 1 <SEP> 2
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<tb> Température <SEP> du <SEP> bain <SEP> C <SEP> 1130 <SEP> 1360 <SEP> 1610 <SEP> .1565
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<tb>
<tb>
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<tb>
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<tb> Métal.
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<tb>
<tb>
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<tb>
3,38 <SEP> 2,44 <SEP> 0,29 <SEP> 0,04
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Si <SEP> 0,22 <SEP> 0,00 <SEP> 0,01
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Mn <SEP> 0,64 <SEP> 0,14 <SEP> 0,10 <SEP> 0,05
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> P <SEP> 1,85 <SEP> 0,975 <SEP> 0,0377 <SEP> 0,014
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 8 <SEP> 0,050 <SEP> 0,0595 <SEP> 0,024 <SEP> 0,020
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> N <SEP> 0,003 <SEP> 0,003
<tb>
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Laitier
EMI9.1
<tb> CaO <SEP> 52,7 <SEP> 51,4 <SEP> 4693
<tb>
EMI9.2
MEO 3#?5 2,80 2,65 8102 6,65 615? 5t85 Pu 10,6 17,6 13,8 Fe (total ) 13,8 12,3 20,6
Dans la première période on a ajouté la chaux avant le début du soufflage et après environ 6 minutes, on a ajouté de façon continue le concentré du minerai ,
Une quantité supplémentaire de chaux a été ajoutée avant le commencement de ladite seconde période de soufflage tandis que l'on a ajouté continuellement de l'agent de refroidissement pendant los deux premières minutes de cette seconde période.
Le laitier a commencé à fondre vers la fin de la seconde pério- de .
EXEMPLE 2-
Dans cet exemple une fonte chaude à basse teneur en phosphore a été soufflée dans un convertisseur & agitation de 5 tonnes en utilisant des scraps comme refroidissant et de la chaux vive comme formateur de laitier . L'oxygène pur (99%) a été soufflé à travers une lance refroidie A l'eau et ayant uno ouverture de 30mm.
Charge! fonte chaude 4900 kg scraps 100 kg chaux 300 kg
EMI9.3
ferro-manganèse 30 kg oxygène 314 m3 (N) Rendement! acier 4300 kg laitier 700 kg Temps de soufflage: 17,9 min.
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Le déroulement de l'opération est rapporté dans le tableau ci-après
EMI10.1
<tb> Période <SEP> 0 <SEP> 1 <SEP> 2
<tb>
<tb> Scraps <SEP> kg <SEP> 100
<tb>
<tb>
<tb> Chaux <SEP> kg <SEP> 300
<tb>
<tb> Oxygène <SEP> m'eN) <SEP> 261 <SEP> 53
<tb>
EMI10.2
Temps de soufflage min* 14,9 îj Echantillon NO 0 1 2 Wompèlu,44=e du métal 00 1140 1575 1642
EMI10.3
<tb> Analyses: <SEP> 1 <SEP> 2
<tb>
<tb> Métal <SEP> :
<SEP>
<tb>
EMI10.4
a 4148 0,29 0,04
EMI10.5
<tb> Si <SEP> 0,28 <SEP> - <SEP> -
<tb>
EMI10.6
to 1,45 0$36 0118
EMI10.7
<tb> P <SEP> 0,210 <SEP> 0,025 <SEP> 0,025
<tb>
<tb> S <SEP> 0,028 <SEP> 0,018 <SEP> 0,012
<tb>
<tb> N <SEP> 0,005 <SEP> 0,002 <SEP> 0,003
<tb> Laitier!
<tb>
<tb> CaO <SEP> 5.- <SEP> 54,4 <SEP> 39,6
<tb>
<tb> Lg <SEP> 2,25 <SEP> 2,80
<tb>
EMI10.8
uno lot8 gt24 6Ï02 8109 5tua P205 4,56 3,62
EMI10.9
<tb> Fe(total) <SEP> 12,6 <SEP> 27,6
<tb>
Les scraps et la chaux ont été ajouté% avant le début du soufflée . Un laitier fluide épais s'est formé ' à la fin de la première période de soufflages
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Les avantagée du procédé conforme à l'invention sont nombreux,
Certains d'entre eux sont énumérés ci-après.
Les charges sont soufflées sans projection et très rapidement*
Le travail à basse température exige des additions importantes d'agent de refroidissement, de préférence sous forme de soraps , ce qui diminue le prix de la charge et augmente le rendement.
Avec les laitiers froids et solides la durée des garnissages est très bonne .
Les teneurs en tous les éléments accessoires de la toute y oonpris le soufre sont très rapidement abais- sées à de faibles valeurs par suite de l'excellente réactivité dos laitiers solides, de telle sorte que l'on peut terminer l'affinage à toute teneur finale en carbone désir...
Du fait qu'il suffit d'atteindre la teneur fina- le en carbone , le traiteront de la charge est très simple*
Aux basses températures les pertes en poussières sont faibles*
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"Cast iron refining process
Means are already known for imparting, by an external action, to a liquid bath contained in a container preferably having a rounded section, a substantially circular rocking governor. It has also been proposed to refine the state of. steel a cast iron bath moved by a rocking movement by blowing a vehicle of gaseous oxygen on or through the bath, the information gathered during the ease of carrying out the corresponding usual refining methods having also been applied. * to this case.
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According to a process already described, the rocking movement of the bath, for example a cast iron bath contained in a metallurgical treatment vessel, in particular refining is obtained by applying to the vessel which is journalled about a horizontal axis passing through or near its center of gravity, alternating pulses in a single direction, at a constant frequency from the start to the end of the process but with as much as possible a variable amplitude. A frequency is chosen for this purpose which is in reason with the rotary oscillatory movement of the bath in order to obtain a similar movement of the surface of the latter.
For this it is desirable to effect / when it is a container (converter) of non-circular and preferably elliptical section to apply the single-axis drive movement to the part of the container which is between the largest and smallest axis of the container section *
In order to obtain an irregular wave movement of the surface of the bath, the frequency of the mono-axial driving movement can be adjusted so that it is of the order of 2 to 4 times that for which the movement of tilting between reasoning, It has also been proposed to determine the movement of the converter by means of a rotating disc whose axis of rotation is perpendicular to the direction of movement of the converter,
this disc carrying a rotating rod arranged parallel to the plane of the disc such that a non-axis intersects the axis of rotation of the disc at right angles, this rod, which is threaded over part of its length
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itself carrying a nut which can be displaced axially by rotation of the rod $ a lever articulated by one of its ends on said nut being connected at its other end to the converter so as to transform the rotational movement of the nut carried by the rod in an oscillating movement of the converter,
In addition, it has been proposed to insert an elastic element on the member for applying the oscillation movement,
for example a coil spring or a magnetic coil with elastic action or even several of its elastic means simultaneously which allows to determine the natural size of the bath, favoring the inter-mixing of metal and slag, with a lower amplitude only in the case where the connection between the propellant means and the converter is not elastic.
On the other hand, a process has also been proposed for carrying out the inter-mixing of liquid reaction baths, in particular for the refining reaction with a view to transforming the cast iron into steel, a process in which the surface is communicated of the bath a rotational movement at a number of revolutions per unit of time such as to determine the natural vibration of the bath, thus causing the intermixing of the constituents on the surface of the bath, in particular slag and of the bath itself, said rotational movement being created by blowing a gas on the surface so that the impact section of the gas describes a circular movement on said surface.
This process is particular! * Advantageous for reactions of this type in which
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the control of the relative concentrations between the reacting phases should be as close as possible to equilibrium.
Tests carried out for. The refining of melting by blowing gaseous oxygen vehicles on a molten bath which is imparted an oscillating movement in a rotary / a melting vessel of circular section by means of an eccentric movement of said vessel, have given results. surprising results which have led to the development of an operating process entirely different from those of all previously known methods
When refining is carried out by blowing oxygen from above,
it is necessary to maintain the slag in a liquid state during the melting in order to obtain an approximately satisfactory control of the concentrations between the metal and the slags. This is more particularly the case for the dephosphorization reactions in the slag. refining of phosphorus-rich pig irons In a bottom-blown converter, in order to carry out the dephosphorization, it is necessary to form a liquid slag at the end of the decarburization. oxygen,
the dephosphorization must be carried out during the decarburization period. This entails the need to maintain the slag in a liquid state already during decarburization. In addition, in cases of processes, it is necessary to change the slag once or twice in order to be able to achieve the required low phosphorus content when the decarburization has been brought to the desired point.
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This completely new notion was maintained that, in the refining of cast iron by blowing gaseous oxygen vehicles from above and when the bath is moved by such movement that they produce natural vibrations determining a inter- mixing of the surface layers of the bath, the refining reaction during which the slag is formed and in particular the dephosphorization occurs not only as well but even better than had been observed during the use of liquid slags, if one operates using, and under solid slags.
Accordingly, the melting process must be regulated so that at the beginning the slag is below its melting temperature or liquidus point, i.e. it is entirely or almost entirely solid, and that it is brought to the liquid state only until the end of the operation, when the carbon content is reached at which it is desired to stop the refining *
In order to obtain the maintenance of the slag in the solid or substantially solid state thus desired, it is particularly advantageous to maintain the temperature of the bath itself at the start of the operation, at as low a value as possible and not to allow it to rise to the desired value for the pour only towards the end.
This is achieved by adding suitable cooling agents at the start and / or during ripening. In addition to the fact that large additions of cooling agents provide an economic gain, the maintenance of the bath at low temperature and in particular of a solid or substantially solid slag has the additional advantage of giving rise only to a low attack on the lining.
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By these additions of cooling agents it is possible to allow the temperature of the metal bath to reach its liquidus line and even to periodically pass a little below this line. Towards the end of the refining process, it is necessary that the temperature is far above the line. However, the temperature of the slag is thus kept down.
Adjustment of slag composition allows additional control
In particular when refining a cast iron with wasteland phosphorus filling in a basic converter, it is advantageous to add from the start and / or during the refining, to the slag formed laying the latter, lime in quantity. such that the total slag is supersaturated with CaO.
Due to the fact that the melting temperatures of the polynar systems constituted by the slags (FeO + MnO-CaO-P2O5 or
FeO + MnO-CaO-SiO2) are known in practice, it is easy for the specialist to choose the corresponding addition of products providing lime
Instead of CaO or at the same time as the latter, it is also possible to add other agents, such as MgO, capable of increasing the melting point.
When refining low phosphorus but high / silicon pig iron in a basic converter, solid slags according to the invention can also be obtained when the slag is supersaturated with 2 CaO, SiO2. , compound exhibiting a very high melting point. The addition of product providing OaO must then be adjusted so that it is this compound which is preferably forced., An addition that is too low but also
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too strong an addition of lime lowers the melting point and could lead to liquid slag. In this case also it is possible to choose substances providing a basic material other than CaO and capable of forming with the
SiO2 high melting point compounds.
It is advantageous to operate according to the invention even when refining pigs particularly low in phosphorus and sulfur in acid-packed converters. The SiO2 content of the slag must then be high enough for the latter to be supersaturated with SiO2. This depends first of all on the relative silicon content of the cast iron with respect to the contents or other slag-forming accessory element in said cast iron.
Finally, towards the end of the refining operation, these slags must however be liquefied, in the case where the melting temperature, which rises until the end of the operation and / or, in particular for lower carbon contents, the increasing content of ferrous oxide would not be sufficient to obtain such a liquefaction, one can then add slag thinners * to the basic slags, one can add fluorspar SiO2, TiO2 or Al2O3 and, for acidic slags * bases * such as CaO and MgO.
The process is carried out in a single step, that is to say without intermediate slag flow. Of course it is possible to interrupt the operation for taking samples or temperature measurements, or towards the end in in order to make corrections, by additional refinement.
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EXAMPLE 1-
Thomas cast iron was refined in an oscillating ladle with an internal volume of 0.8 m. For the refining, 96% oxygen gas, 67% Fe iron ore concentrate was used as the refining agent. cooling and, as slag former, high live grain with a particle size of 4 to 7 mm, The oxygenated gas was blown through a nozzle of 15 mm internal diameter, cooled by water Load: Thomas iron 1300 kg.
Additions ore concentrate 60 kg quicklime 200 kg oxygenated gas 87 m3 (normal conditions Yield: steel 1122 kg slag 350 kg
The progress of the refining emerges clearly from the table below which gives among other things the analyzes of the samples of metal and slag taken.
EMI8.1
<tb>
Period <SEP> 0 <SEP> 1 <SEP> 2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Concentrate <SEP> of <SEP> ore <SEP> kg <SEP> 20 <SEP> 40 <SEP> tilt
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<tb>
<tb>
<tb>
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<tb>
<tb> Lime <SEP> 150 <SEP> 40 <SEP> 10
<tb>
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<tb> Oxygen <SEP> m3 (N) <SEP> 40 <SEP> 37 <SEP> 10
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<tb>
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<tb> Time <SEP> of <SEP> blowing <SEP> min, <SEP> 8.0 <SEP> 7.5 <SEP> 2.5
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<tb> Sample! / '<SEP>. <SEP> Don't! <SEP> 0 <SEP> 1 <SEP> 2
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<tb> Temperature <SEP> of the <SEP> bath <SEP> C <SEP> 1130 <SEP> 1360 <SEP> 1610 <SEP> .1565
<tb>
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<tb> Metal.
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3.38 <SEP> 2.44 <SEP> 0.29 <SEP> 0.04
<tb>
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<tb> If <SEP> 0.22 <SEP> 0.00 <SEP> 0.01
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
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<tb>
<tb> Mn <SEP> 0.64 <SEP> 0.14 <SEP> 0.10 <SEP> 0.05
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> P <SEP> 1.85 <SEP> 0.975 <SEP> 0.0377 <SEP> 0.014
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 8 <SEP> 0.050 <SEP> 0.0595 <SEP> 0.024 <SEP> 0.020
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> N <SEP> 0.003 <SEP> 0.003
<tb>
<Desc / Clms Page number 9>
Dairy
EMI9.1
<tb> CaO <SEP> 52.7 <SEP> 51.4 <SEP> 4693
<tb>
EMI9.2
MEO 3 #? 5 2.80 2.65 8102 6.65 615? 5t85 Pu 10.6 17.6 13.8 Fe (total) 13.8 12.3 20.6
In the first period, lime was added before the start of blowing and after about 6 minutes, the ore concentrate was added continuously,
An additional amount of lime was added prior to the commencement of said second blowing period while coolant was continuously added during the first two minutes of this second period.
The slag started to melt towards the end of the second period.
EXAMPLE 2-
In this example a low phosphorus hot melt was blown through a 5 ton stirred converter using scraps as coolant and quicklime as slag former. Pure oxygen (99%) was blown through a water cooled lance having a 30mm opening.
Charge! hot cast iron 4900 kg scraps 100 kg lime 300 kg
EMI9.3
ferro-manganese 30 kg oxygen 314 m3 (N) Efficiency! steel 4300 kg slag 700 kg Blowing time: 17.9 min.
<Desc / Clms Page number 10>
The progress of the operation is reported in the table below
EMI10.1
<tb> Period <SEP> 0 <SEP> 1 <SEP> 2
<tb>
<tb> Scraps <SEP> kg <SEP> 100
<tb>
<tb>
<tb> Lime <SEP> kg <SEP> 300
<tb>
<tb> Oxygen <SEP> m'eN) <SEP> 261 <SEP> 53
<tb>
EMI10.2
Blowing time min * 14.9 îj Sample NO 0 1 2 Wompèlu, 44 = e of the metal 00 1140 1575 1642
EMI10.3
<tb> Analyzes: <SEP> 1 <SEP> 2
<tb>
<tb> Metal <SEP>:
<SEP>
<tb>
EMI10.4
a 4148 0.29 0.04
EMI10.5
<tb> If <SEP> 0.28 <SEP> - <SEP> -
<tb>
EMI10.6
to 1.45 $ 0 36 0118
EMI10.7
<tb> P <SEP> 0.210 <SEP> 0.025 <SEP> 0.025
<tb>
<tb> S <SEP> 0.028 <SEP> 0.018 <SEP> 0.012
<tb>
<tb> N <SEP> 0.005 <SEP> 0.002 <SEP> 0.003
<tb> Milkman!
<tb>
<tb> CaO <SEP> 5.- <SEP> 54.4 <SEP> 39.6
<tb>
<tb> Lg <SEP> 2.25 <SEP> 2.80
<tb>
EMI10.8
uno lot8 gt24 6Ï02 8109 5tua P205 4.56 3.62
EMI10.9
<tb> Fe (total) <SEP> 12.6 <SEP> 27.6
<tb>
Scraps and lime were added% before the blast started. A thick fluid slag formed at the end of the first period of blowing
<Desc / Clms Page number 11>
The advantages of the process according to the invention are numerous,
Some of them are listed below.
The loads are blown without projection and very quickly *
Working at low temperature requires large additions of coolant, preferably in the form of soraps, which lowers the cost of the feed and increases the yield.
With cold and solid slags the duration of the fillings is very good.
The contents of all the accessory elements of the whole including sulfur are very quickly reduced to low values owing to the excellent reactivity of the solid slags, so that the refining can be completed at any content. desire carbon finish ...
Since it is enough to reach the final carbon content, the processing of the load is very simple *
At low temperatures, dust losses are low *