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Ajutage d'écoulement de liquide:
L'invention a pour objet un ajutage d'écoulement à coefficient de débit variable, convenant plus particulièrement aux dispositifs utilisés pour répartir un liquide de façon sen- siblement uniforme sur une surface horizontale. Ces dispositifs comportent de multiples orifices qui peuvent être répartis soit sur des surfaces, soit sur des réseaux de canaux ouverts par le haut ou de'tuyauteries fermées aux extrémités. Les orifices peuvent être constitués par de simples perforations pratiquées dans le fond d'un réservoir de liquide ou dans le fond des canaux ou dans les tuyauteries, ou, comme c'est le cas dans le cadre de la présente invention, par des ajutages implantés dans les dites perforations.
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Le débit d'un ajutage est donné par l'expression
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Q , ms V2gH dans laquelle Q est le débit
S la section de sortie de l'ajutage
H la hauteur de liquide au-dessus de cette section' ou, dans le cas d'une tuyauterie noyée, la charge correspondante exprimée en hauteur de liquide. g l'accélération de la pesanteur m un coefficient de débit.
Le coefficient m varie suivant la forme de l'ajutage.
Pour un ajutage lisse conique ou cylindro-conique avec entrée évasée, m est très voisin de l'unité.
Pour obtenir un débit uniforme par tous les orifices, il est nécessaire que ceux-ci se trouvent sous une même charge ou pression statique, par exemple dans le cas d'un réservoir ou de canaux ouverts par le haut, sous une hauteur de liquide ayant partout la même valeur. En pratique cependant, la pression statique du liquide n'est pas égale pour tous les orifices, soit à cause de la perte de charge, soit à cause de la variation de la pression
2 dynamique (v/2g) du liquide circulant dans un chenal ouvert ou dans une tuyauterie noyée ou dénoyée, soit à cause de ces deux facteurs agissant simultanément.
Industriellement, on ne peut pas réaliser l'alimentation de tous les ajutages sous une pression statique identique et on doit admettre une certaine tolérance. En choisissant cette tolérance par exemple à ¯ 5% du débit et en tenant compte du fait que ce ' débit dans chaque tuyère est, comme indiqué ci'-dessus, proportionnel à la racine carrée de la pression statique du liquide au droit de la tuyère considérée, la variation de pression statique encore admissible entre les différents orifices pourra être de 10%.
Si, dans un dispositif de répartition de liquide à aju- tages multiples, à régime réglé pour un débit Q normal, on désire
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pour une raison quelconque réduire le débit de liquide, la variation de la hauteur ou de la charge de liquide au droit des différents ajutages va s'accroître et de la sorte provoquer ou accentuer l'inégalité de débit entre ces ajutages, comme le montre un exemple auquel se rapporte la Fig. 1 représentant un chenal ouvert 1, fermé à une extrémité, et supposé muni de deux ajutages 2.
En admettant que la longueur a des ajutages soit de 8 cm et qu'en régime stable à plein débit, la hauteur b du liquide au-dessus de l'entrée d'un ajutage soit de 40 cm, la hauteur de liquide au-dessus de la base de cet ajutage, H = a + b, sera de 48 cm.
Le débit de cet ajutage vaudra alors
Q = mS # 2 gH
Si ce débit diminue à Q' = Q/n, la charge H' mesurée n par rapport à la base de cet ajutage devient .
H' = H/n2 (a + b) n@
Par exemple, pour n = 2, correspondant donc à Q=Q/2, la charge se réduit à H' = ##### = 12 cm.
Il en résulte une hauteur de liquide dans le chenal b' = 4 cm n'atteignant donc qu'un dixième de b = 40 cm. De ce fait, la vitesse du liquide dans le chenal augmente de 5 fois. Comme la perte de charge dans ce chenal est proportionnelle au carré de la vitesse, elle sera donc 25 fois plus grande qu'en régime à plein débit et il en résultera une réduction notable de la charge sur le second ajutage et partant de là un accroissement de la différence de débit entre les deux ajutages.
Comme exposé ci-dessus, le débit d'un ajutage dépend du coefficient de débit m normalement invariable. Lorsque le débit total diminue, c'est-à-dire quand la pression statique au droit d'un ajutage devient plus petite, on,peut donc améliorer
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la répartition du liquide au moyen d'ajutages ayant un coefficient m variable et se modifiant dans le même sens que le débit. Il existe bien des ajutages comportant à cet effet des organes de réglage mécaniques, tels que par exemple des pointeaux susceptibles. de modifier la section de l'entrée, mais il serait difficile et onéreux de vouloir munir le grand nombre d'ajutages que comporte un dispositif de répartition de liquide, d'organes de réglage et de commandes pour les faire fonctionner avec la précision voulue.
En outre, on augmenterait considérablement les surfaces'exposées à la corrosion par des liquides et des gaz.
' L'ajutage suivant la présente invention convient plus particulièrement aux dispositifs à ajutages multiples pour la répartition de liquides et offre l'avantage de posséder un coeffi- cient de débit m variabl, tout en étant dépourvu de toute pièce mécanique mobile ou de pièce formant obstacle dans la veine d'écoulement.
A cet effet l'ajutage conforme à l'invention comporte dans la zone convergente en aval de l'entrée, au moins une ouver- ture latérale qui est située au niveau dit "neutre". A ce niveau, la pression statique du liquide à l'intérieur de l'ajutage corres- pond, à débit normal de l'ajutage, en substance à la pression du gaz à l'extérieur de l'ajutage, de manière que cette ouverture ne laisse passer ni du liquide de l'intérieur vers l'extérieur, ni du gaz de l'extérieur vers l'intérieur de l'ajutage. Par contre, à débit réduit, du gaz peut pénétrer par l'ouverture à l'intérieur de l'ajutage et modifier de ce fait son coefficient de débit, ce qui a pour conséquence d'augmenter la pression statique au-dessus de l'ajutage et d'améliorer ainsi la répartition du liquide entre les différents ajutages.
L'ajutage suivant l'invention peut posséder au niveau neutre une seule ouverture latérale, ou 'plusieurs trous répartis avantageusement sur toute la circonférence, ou une fente circu- laire interrompue par des ponts reliant la partie inférieure à la
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partie supérieure. Les trous peuvent aussi être situés dans plu- sieurs plans parallèles, rapprochés du niveau neutre. Ils peuvent être circulaires, ovales ou polygonaux, ou encore être allongés horizontalement ou verticalement. ,
Le dessin annexa représente à titre d'exemple plusieurs formes d'exécution de l'invention.
La Fig. 1 montre; une coupe transversale d'un chenal avec un ajutage courant, cette figure ayant servi ci-dessus à démon- trer l'augmentation de la perte de charge lors d'une réduction du débit dans un dispositif habituel;
Les Figs. 2 à 5 sont des coupes d'ajutagessuivantl'invention;
La Fig. 6 est une représentation graphique montrant l'augmentation de la pression statique au-dessus d'un ajutage suivant l'invention et la modification du coefficient d'écoulement lors- qu'on réduit le débit, et -La-Fig. 7 montre schématiquement un tuyau fermé à 2 ajutages
Un ajutage suivant l'invention doit posséder une entrée évasée 3 convenablement profilée, suivie d'une partie conique 4 et, éventuellement, d'une partie cylindrique 5, dont le diamètre correspond au diamètre de sortie de la partie conique 4.
Les di- mensions et proportions des différentes parties doivent évidement être celles d'un ajutage assurant un écoulement régulier non perturbé du liquide, et, bien entendu, l'ajutage 2 représenté sur la Fig. 1 et les ajutages 6 suivant les Figs. 2 à 5 ne sont que des exemples, d'ajutages pouvant convenir.'
Extérieurement, l'ajutage peut être pourvu d'une partie filetée 7 permettant de le fixer par vissage dans le fond plat d'un réservoir ou d'un chenal ouvert vers le haut, ou dans un conduit fermé et noyé, ainsi que, avantageusement, d'une portée 8 limitant son enfoncement de manière que l'entrée évasée 3 affleure la face intérieure de la paroi du réservoir, ou chenal, ou conduit fermé.
Conformément à l'invention, l'ajutage comporte dans la partie conique convergente 4 au moins une ouverture latérale, mais
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de préférence plusieurs ouvertures réparties sur la circonférence.
Ces ouvertures peuvent par exemple être des trous ronds 9 (Fig. 2), ou être constituées par une fente circulaire 10 (Fig. 3) inter- rompue par des ponts 11 reliant l'aval de l'ajutage à l'amont, ou être des trous 12 (Fig. 4) de préférence aplatis, situés dans des plans parallèles rapprochés ou encore des trous 13 (Fig. 5) allongés verticalement. Ces trous se trouvent à un niveau n dit "neutre", ou à proximité immédiate de ce niveau.
A débit normal de l'ajutage, la pression statique à .l'intérieur de l'ajutage est au niveau neutre n sensiblement égale à la pression du gaz à l'extérieur de l'ajutage, en pratique dans bien des cas sensiblement égale à la pression atmosphérique de l'air entourant la partie saillante de l'ajutage. A cause de la pression identique régnant de part et d'autre de ces ou- vertures, il n'y passe ni liquide de l'intérieur vers l'extérieur, ni gaz de l'extérieur vers l'intérieur, au moins pas en quantités notables, et l'ajutage se comporte comme s'il ne possédait pas d'ouvertures.
Il possède un coefficient d'écoulement m constant, très près de l'unité et, comme décrit ci-dessus pour un ajutage courant, l'équilibre voulu s'établit entre le débit Q nominal et la pression statique au-dessus de l'ajutage, assurant une répartition équitable du liquide entre les différents ajutages restant dans les limites des tolérances choisies.
A débit réduit de l'alimentation du réservoir, du chenal ou d'un conduit fermé et noyé, la pression statique au-dessus d'un ajutage diminue, et une dépression se crée dans le liquide au niveau n par rapport à la pression extérieure. Cette dépres- sion fait entrer du gaz à l'intérieur de l'ajutage, ce qui a pour conséquence de réduire le coefficient de débit m en fonction de la quantité d'air se mélangeant à l'intérieur de l'ajutage au liquide.
Les ouvertures latérales ont donc pour effet de réaliser par un moyen de très grande simplicité des ajutages à coefficient de débit variable, et un coup d'oeil sur la formule indiquée plus
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haut fait comprendre qu'il en résulte, par une réduction de m, un accroissement de la pression statique au-dessus des ajutages, donc une amélioration dans la répartition du liquide sur les dit. férents ajutages.
Le graphique annexé (Fig. 6) représente le résultat dressais comparatifs, entrepris à l'aide de deux ajutages ident- ques quant à leur longueur (a = 8 cm) et leur diamètre (S = 2,26 cm).
L'un des ajutages est sans ouvertures latérales, tandis que l'autre est pourvu de 8 trous d'un diamètre de 0,5 cm (Fig. 2).
L'abscisse du graphique indique le débit Q en ordre décroissant de 4,5 à 2 m3/h et les ordonnées représentent l'une la hauteur b du liquide mesurée dans un chenal, exprimée en centimètres, et l'autre le coefficient de débit m.
La courbe 14 montre la hauteur b de la colonne d'eau lorsqu'on diminue le débit Q au-dessus d'un ajutage courant, sans ouvertures latérales. Comme déjà exposé à titre d'exemple et montré sur la Fig. 1, b se réduit au dixième quand on diminue Q de moitié. Ainsi, pour Q = 4,5 m3/h, b atteint 40 cm, et seule- ment 4 cm pour Q = 2,25 m3/h. Si on voulait réduire Q à 2 m3/h, on constaterait que l'écoulement par l'ajutage devient instable à cause de la formation de vortex. Le coefficient de débitm est invariable et reste pour tous les débits Q voisin de 1, comme indiqué sur le graphique par la ligne interrompue horizontale.
Dans le cas de l'ajutage pourvu d'ouvertures latérales, b est représenté par la courbe 15. Pour le débit nominal de Q = 4,5 cm3/h, la hauteur b est comme dans le cas précédent de 40 cm, puisque, à ce débit, il y a égalité de pression au niveau n et le gaz ne,peut pas entrer par les ouvertures. De ce fait, le coefficient de débit m est également voisin de 1. Si on réduit le débit Q, une dépression s'établit au niveau n et augmente au fur et à mesure de la diminution de Q. La quantité de gaz aspirée augmente évidemment avec la,diminution de Q, ce qui réduit la valeur de m comme le montre la courbe 16. Pour un débit Q = 2,25 m,
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m atteint 0,73.
Il en résulte une atténuation notable de la diminu- tion de b et lorsque le débit Q a été réduit de moitié, b atteint encore 10 cm, donc 2,5 fois la hauteur de la colonne d'eau du cas ' de l'ajutage sans ouvertures latérales. Il en résulte une réparti- tion fortement améliorée du liquide sur les différents ajutages.
Il est encore possible de mesurer la hauteur de la colonne pour Q = 2,0 m3/h (environ 7 cm pour m = 0,68), et de constater que cette fois la hauteur de la colonne d'eau est encore loin de celle où, sans ouvertures latérales, l'écoulement par l'ajutage devient instable.
L'ajutage suivant l'invention décrit ci-dessus permet également d'améliorer la répartition du liquide dans le cas où les ajutages sont placés sur des tuyauteries noyées.
La Fig. 7 montre un tuyau noyé fermé à une extrémité et comportant deux ajutages A et B.
La différence de pression totale du liquide entre les sections a et b situées immédiatement en amont des ajutages A et B peut s'écrire, suivant la loi de Bernouilli
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où Pa et Pb sont les pressions statiques dans les sections a et b va et vb les vitesses dans la tuyauterie dans les mêmes sections # Pab la perte de charge entre les 2 sections.
Les débits des ajutages A et B dépendent des pressions statiques au droit de chacun d'eux, soit pratiquement de Pa pour l'ajutage A et de Pb pour l'ajutage B.
La rapport de ces débits dépend du rapport Pb qui b vaut, d'après l'expression ci-dessus:
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'Lorsque les débits diminuent, l'ajutage de l'inventior a un coefficient de débit qui se réduit également et il s'ensuit, comme indiqué ci-dessus, que pour un débit déterminé la pression statique au droit de l'ajutage doit être plus élevée en particulier dans l'exemple ci-dessus la valeur de Pb est majorée.
Il en résulte d'après l'expression ci-dessus que la rapport Pa/Pb se rapproche de l'unité et on obtient donc une meilleure répartition du débit.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux formes d'exécution qui ont été décrites et représentées à titre d'exem- ple, et on ne sortirait pas de son cadre en y apportant des modifications.
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Liquid flow nozzle:
The object of the invention is a flow nozzle with a variable flow rate coefficient, more particularly suitable for devices used for distributing a liquid in a substantially uniform manner over a horizontal surface. These devices have multiple orifices which can be distributed either on surfaces or on networks of channels open from the top or pipes closed at the ends. The orifices can be constituted by simple perforations made in the bottom of a liquid reservoir or in the bottom of the channels or in the pipes, or, as is the case in the context of the present invention, by implanted nozzles. in the said perforations.
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The flow rate of a nozzle is given by the expression
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Q, ms V2gH where Q is the flow
S the outlet section of the nozzle
H the height of liquid above this section 'or, in the case of flooded piping, the corresponding load expressed in height of liquid. g the acceleration of gravity m a flow coefficient.
The coefficient m varies according to the shape of the nozzle.
For a smooth conical or cylindro-conical nozzle with a flared entry, m is very close to the unit.
To obtain a uniform flow rate through all the orifices, it is necessary that they are under the same load or static pressure, for example in the case of a reservoir or channels open from the top, under a height of liquid having everywhere the same value. In practice, however, the static pressure of the liquid is not equal for all the orifices, either because of the pressure drop or because of the variation in pressure.
2 dynamic (v / 2g) of the liquid circulating in an open channel or in a flooded or dewatered pipe, either because of these two factors acting simultaneously.
Industrially, it is not possible to supply all the nozzles under an identical static pressure and a certain tolerance must be allowed. By choosing this tolerance for example at ¯ 5% of the flow and taking into account the fact that this flow in each nozzle is, as indicated above, proportional to the square root of the static pressure of the liquid at the level of the nozzle considered, the static pressure variation still admissible between the different orifices may be 10%.
If, in a liquid distribution device with multiple nozzles, at a speed set for a normal flow rate Q, it is desired
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for some reason to reduce the flow of liquid, the variation of the height or the charge of liquid at the right of the different nozzles will increase and thus cause or accentuate the inequality of flow between these nozzles, as shown by a example to which FIG. 1 representing an open channel 1, closed at one end, and supposed to have two nozzles 2.
Assuming that the length a of the nozzles is 8 cm and that in stable conditions at full flow, the height b of the liquid above the inlet of a nozzle is 40 cm, the height of the liquid above from the base of this nozzle, H = a + b, will be 48 cm.
The flow rate of this nozzle will then be
Q = mS # 2 gH
If this flow rate decreases to Q '= Q / n, the load H' measured n with respect to the base of this nozzle becomes.
H '= H / n2 (a + b) n @
For example, for n = 2, thus corresponding to Q = Q / 2, the load is reduced to H '= ##### = 12 cm.
This results in a height of liquid in the channel b '= 4 cm thus reaching only a tenth of b = 40 cm. As a result, the speed of the liquid in the channel increases by 5 times. As the pressure drop in this channel is proportional to the square of the speed, it will therefore be 25 times greater than in full flow mode and this will result in a notable reduction in the load on the second nozzle and hence an increase the difference in flow rate between the two nozzles.
As explained above, the flow rate of a nozzle depends on the normally invariable flow coefficient m. When the total flow rate decreases, that is to say when the static pressure at the right of a nozzle becomes smaller, we can therefore improve
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the distribution of the liquid by means of nozzles having a variable coefficient m and changing in the same direction as the flow. There are indeed nozzles comprising for this purpose mechanical adjustment members, such as for example susceptible needles. to modify the section of the inlet, but it would be difficult and expensive to want to provide the large number of nozzles that a liquid distribution device comprises, regulators and controls to make them operate with the desired precision.
In addition, the areas exposed to corrosion by liquids and gases would be considerably increased.
The nozzle according to the present invention is more particularly suitable for devices with multiple nozzles for distributing liquids and offers the advantage of having a variable flow coefficient m, while being devoid of any moving mechanical part or part forming part. obstacle in the flow vein.
For this purpose, the nozzle in accordance with the invention comprises, in the converging zone downstream of the inlet, at least one lateral opening which is situated at the so-called “neutral” level. At this level, the static pressure of the liquid inside the nozzle corresponds, at normal flow rate of the nozzle, in substance to the pressure of the gas outside the nozzle, so that this opening does not allow liquid to pass from the inside to the outside, nor gas from the outside to the inside of the nozzle. On the other hand, at reduced flow, gas can enter through the opening inside the nozzle and thereby modify its flow coefficient, which has the consequence of increasing the static pressure above the nozzle. nozzle and thus improve the distribution of liquid between the different nozzles.
The nozzle according to the invention may have at the neutral level a single lateral opening, or 'several holes advantageously distributed over the entire circumference, or a circular slot interrupted by bridges connecting the lower part to the
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the top part. The holes can also be located in several parallel planes, close to the neutral level. They can be circular, oval or polygonal, or even be elongated horizontally or vertically. ,
The accompanying drawing shows by way of example several embodiments of the invention.
Fig. 1 watch; a cross section of a channel with a common nozzle, this figure having served above to demonstrate the increase in the pressure drop during a reduction in the flow rate in a usual device;
Figs. 2 to 5 are sections of nozzles following the invention;
Fig. 6 is a graphical representation showing the increase in static pressure above a nozzle according to the invention and the change in the flow coefficient as the flow rate is reduced, and FIG. 7 schematically shows a closed pipe with 2 nozzles
A nozzle according to the invention must have a flared inlet 3 suitably profiled, followed by a conical part 4 and, optionally, by a cylindrical part 5, the diameter of which corresponds to the outlet diameter of the conical part 4.
The dimensions and proportions of the different parts must obviously be those of a nozzle ensuring a regular undisturbed flow of the liquid, and, of course, the nozzle 2 shown in FIG. 1 and the nozzles 6 according to Figs. 2 to 5 are only examples, nozzles which may be suitable. '
Externally, the nozzle may be provided with a threaded part 7 allowing it to be fixed by screwing in the flat bottom of a tank or a channel open upwards, or in a closed and flooded duct, as well as, advantageously , with a bearing surface 8 limiting its depression so that the flared inlet 3 is flush with the inner face of the wall of the tank, or channel, or closed conduit.
According to the invention, the nozzle comprises in the converging conical part 4 at least one lateral opening, but
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preferably several openings distributed over the circumference.
These openings may for example be round holes 9 (Fig. 2), or be constituted by a circular slot 10 (Fig. 3) interrupted by bridges 11 connecting the downstream end of the nozzle to the upstream, or be holes 12 (Fig. 4) preferably flattened, located in close parallel planes or else holes 13 (Fig. 5) elongated vertically. These holes are located at a so-called "neutral" level n, or in the immediate vicinity of this level.
At normal flow rate of the nozzle, the static pressure inside the nozzle is at the neutral level n substantially equal to the pressure of the gas outside the nozzle, in practice in many cases substantially equal to the atmospheric pressure of the air surrounding the protruding part of the nozzle. Because of the identical pressure prevailing on either side of these openings, neither liquid passes from the inside to the outside, nor gas from the outside to the inside, at least not in significant quantities, and the nozzle behaves as if it does not have any openings.
It has a constant flow coefficient m, very close to unity and, as described above for a common nozzle, the desired equilibrium is established between the nominal flow rate Q and the static pressure above the nozzle, ensuring an equitable distribution of the liquid between the various nozzles remaining within the limits of the chosen tolerances.
At a reduced flow rate from the supply to the reservoir, the channel or a closed and flooded pipe, the static pressure above a nozzle decreases, and a vacuum is created in the liquid at level n relative to the external pressure . This low pressure causes gas to enter the interior of the nozzle, which has the effect of reducing the flow coefficient m as a function of the quantity of air mixing inside the nozzle with the liquid.
The side openings therefore have the effect of producing, by means of very great simplicity, nozzles with a variable flow coefficient, and a glance at the formula indicated more
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high made understand that the result, by a reduction of m, an increase in the static pressure above the nozzles, therefore an improvement in the distribution of the liquid on the said. different nozzles.
The attached graph (Fig. 6) represents the results of comparative studies, undertaken with the aid of two identical nozzles as to their length (a = 8 cm) and their diameter (S = 2.26 cm).
One of the nozzles is without side openings, while the other has 8 holes with a diameter of 0.5 cm (Fig. 2).
The abscissa of the graph indicates the flow Q in decreasing order from 4.5 to 2 m3 / h and the ordinates represent one the height b of the liquid measured in a channel, expressed in centimeters, and the other the flow coefficient mr.
Curve 14 shows the height b of the water column when the flow rate Q is reduced above a common nozzle, without side openings. As already explained by way of example and shown in FIG. 1, b is reduced to the tenth when we reduce Q by half. Thus, for Q = 4.5 m3 / h, b reaches 40 cm, and only 4 cm for Q = 2.25 m3 / h. If we wanted to reduce Q to 2 m3 / h, we would find that the flow through the nozzle becomes unstable due to the formation of vortices. The flow coefficient is invariable and remains for all the flow rates Q close to 1, as indicated on the graph by the horizontal broken line.
In the case of the nozzle provided with side openings, b is represented by curve 15. For the nominal flow rate of Q = 4.5 cm3 / h, the height b is, as in the previous case, 40 cm, since, at this flow rate, there is equal pressure at level n and gas cannot enter through the openings. As a result, the flow coefficient m is also close to 1. If the flow Q is reduced, a depression is established at level n and increases as and when the decrease in Q. The quantity of gas sucked obviously increases. with the decrease in Q, which reduces the value of m as shown in curve 16. For a flow rate Q = 2.25 m,
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m reaches 0.73.
This results in a noticeable attenuation of the decrease in b and when the flow rate Q has been reduced by half, b still reaches 10 cm, therefore 2.5 times the height of the water column of the case of the nozzle. without side openings. This results in a greatly improved distribution of the liquid over the various nozzles.
It is still possible to measure the height of the column for Q = 2.0 m3 / h (about 7 cm for m = 0.68), and to note that this time the height of the water column is still far from that where, without side openings, the flow through the nozzle becomes unstable.
The nozzle according to the invention described above also makes it possible to improve the distribution of the liquid in the case where the nozzles are placed on flooded pipes.
Fig. 7 shows a flooded pipe closed at one end and having two nozzles A and B.
The total pressure difference of the liquid between sections a and b located immediately upstream of nozzles A and B can be written, according to Bernouilli's law
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where Pa and Pb are the static pressures in sections a and b va and vb are the speeds in the piping in the same sections # Pab the pressure drop between the 2 sections.
The flow rates of nozzles A and B depend on the static pressures at the level of each of them, that is to say practically of Pa for nozzle A and of Pb for nozzle B.
The ratio of these flow rates depends on the Pb ratio which b is worth, according to the expression above:
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'When the flow rates decrease, the nozzle of the inventior has a flow coefficient which is also reduced and it follows, as indicated above, that for a determined flow rate the static pressure at the right of the nozzle must be higher, in particular in the above example, the value of Pb is increased.
It follows from the above expression that the Pa / Pb ratio approaches unity and therefore a better distribution of the flow is obtained.
Of course, the invention is not limited to the embodiments which have been described and shown by way of example, and one would not depart from its scope by making modifications thereto.