<Desc/Clms Page number 1>
"Machine synchrone à grande puissance "
La présente invention est relative à une machine synchrone à grande puissance aveo une armature sans encoches, c'est-à-dire une machine à grande puissance dans laquelle le flux de l'entrefer est conduit, au moins dans la plus grande partie, dans le fer de l'armature sans franchir les dents de l'armature.
Dans les machines classiques à grande puissance, il est connu de diviser la parti active du conducteur d'armature en plusieurs conducteurs partiels qui sont transposés ou tordus dans l'encoche. Avec les constructions connues, le conducteur d'armature est habituellement constitué
<Desc/Clms Page number 2>
par plusieurs conducteurs partiels dont laLauteur, c'est-à-dire leur dimension perpendiculaire à la surface ie l'entrefer, est très inférieure à leur largeur .Ce ci est même le cas en ce qui concerne les machines à grande puissance connues précédemment aveo une armature à tambour sans encoche*
Lors de recherches effectuées pour des travaux servant de base à la présente invention,
l'on a tou- tefois constaté qu'avec une armature à tambour sans encoche, il n'est pas possible d'empêcher dans la mesure nécessaire le cour- ant de circulation interne dans le conducteur d'armature en uti- lisant un conducteur d'armature divise de construction classique.
Par distinction aveo ce qui est le cas pour une armature dotée d'encoches, le conducteur d'armature dans une armature à tambour sans encoche n'est pas uniquement pénétré par un flux parasite, mais par les lignes d'induction de flux principal, qui sont dirigées pratiquement perpendiculairement à la surface de l'entrefer.Etant donné que la densité du flux va- rie le long de l'armature, habituellement suivant une courbe si- nusaïdale, la tension induite dans une barre conductrice massive disposée sur la partie active de l'armature recevra des valeurs différentes pour des parties de la barre occupant des positions différentes dans le sens de rotation,
avec pour résultat que des courants de circulation internes surviennent avec des pertes cor- respondantes dans la barre.Ladite différence de tension aug- mente avec la largeur de la barre intéressée.
Suivant l'invention, les courants de perte ou parasites provoqués par la composante de champ qui est parallèle à la surface de l'entrefer est compensé en subdivisant la section transversale du conducteur en plusieurs groupes de conducteurs partiels qui sont situés l'un après l'autre dans le sens perpendiculaire à la surface de l'entrefer et en transposant ces groupes d'une façon analogue à oelle des conducteurs partiels/ dans les machines classiques.La différence réside en ce que cer- taines conditions doivent être satisfaites si une compensation
<Desc/Clms Page number 3>
EMI3.1
de la composante de Champ tr" énergique dirigée perpendieuleirement à la surface de l'entrefer doit être atteinte,
et qui implique entre outrée une eubdivieion fine desdite groupes dans un sens parallèle à la 4urtace de lientrofort L'invention concerne une macune Osynchrone de grande puissance polyphasé* prévue pour une pui ounce continue d'au moine 10 CUVA et dont llarmatul'8 est prattquement réalisée en tant qu'armature sans encoche, dan% laquelle
EMI3.2
le flux d'entrefer est envoyé au Moine principalement dans le
EMI3.3
, noyau d'armature *ans palnu'pr le* dents d'araua:
tuJ'8, cette ma- 1 chine étant caractêrïâêt en ce que les conducteur* dlara¯tun
EMI3.4
EMI3.5
petite de l'enrouleMent d'azmàature cent constituie par plu*1*uµ* groupa* de conduutèurs partiels actif* ieo1'o entre eux et en ce que plusîture croup., de conducteur* partiel* actif* dans eheLQut conducteur d'lU"1I18,tur. actif aentdLepot4t l'un à *été de l'entre dôme un *anis perpendiùulod.re la 8urtaoa de l'entrefer du lllU:'t1laturl. l'un dts groupe* de conducteurs partiel* aiui 8.1811.oee ütU1hnet plueieure conducteurs par%1*10 e.ctife drûitt 1..1'. antre aux gtâôo à um Rauûht d'ieolent H:LIl1oivea..1o vinez, le%dit. conduttbues partiel' petite étant plut4o l'un à eêtï de It tutre dahe un sens perpendi&uleire audit **ne, chaq,U8 ......blt1C'a de onduct.UD d.' .rma tuA C6n:
n.ct'. en eerie entre deux pointe de 0ID1ati,u11 mututllêe entre de* conduc1ollur-8 paY%1*1* fflutentu 4im% ttonetitue par des pair.. de conducteurs petite, l"out 11\,H"",.1 entre les conducteur% d.'Ü'8atu.x-. d'une paire étant priaciI1.ent de 180. electriquet, tavte peur <neequen<6e qn* *h*q1o bûhdueteur d* paire actif d'un c8rta1;noab auctobsit tms 16 bon# de >%à?ion parmi l'un des oonduot.un tôtitfa dt l<MËit<e paire *et GDûnlèt' en eerie .wao un CoMuct..1' p %1*1 tif < aerne nombre ouôia *ir, du 1 o w d* n,--"i...
.1*bd diâne l'autre nduo%our io%if de 1.. ²*i." D' %ao deteilt t par%1 iori%6w de l' inv1intio'n +llh 6Yiiron% la d...crip"ion cj."""P., dbMk4% t:i 1N Qexe<aple .non llydbmtît et tu a* HHft1&t mix d'eewint
<Desc/Clms Page number 4>
EMI4.1
annexé., dans losiquela s (?iif" Les figurée 1 et 9 représentent dl une façon générale les conditions existant dans une Mwmture ,8DI encoche, eu le conducteur d'armature cet divïoé en des oonductours partiel. disposée tangentiellement l'un à odti de Ilautret
EMI4.2
EMI4.3
La figure 3 représente une phase de enroulement d'une telle machines < Les figures 4 et $ tant 4...Oh"a. do connexion ppur le conducteur partiel# suivant deux ;totges de e,,jaliaation dîfférentése 0.11..t:Lon ditt'rent...
La figure 6 est une vu* on coupe ù'tme tome de réalisation du conducteur d'amature euivomt llift.1
EMI4.4
vention.
EMI4.5
Leu figures 7 et 8 représentent deux formés de réalisation dans looquolloo la composante iongoniiol. la du flux Prîneipal a été compensée en transposant les groupes de conducteurs parti'l', et** à une toraion de 1804* La +iguro 9 représente une fosmo de
EMI4.6
EMI4.7
réalisation dïno laquelle la t)!'Mnxpaeitien dudit groupe est d'un' genre piUd aoMplee< Aux figuifett 1 et 9# 2 et tt sont
EMI4.8
EMI4.9
deux conducteurs ddamatute tatie dans une machine synchrone bipolair., qui sont djugotès Mar la nl'ta.1 OY:U.lUtri4,ul du neyeM d'aimant 11 dans une f.1''iUl.tur. ette eneee&tt ...0 un eeafteiMent mutuel de 1806 41Ictriqu,a et qui àppàoe?10nflon% k une @ la et m'me #pire du' conducteur.
Loo aonduliaur. ,1&r8&iur. alit. sont di-rj.040 en quatre OCfiducteu1 pari!.1. plaude ilftl.ftiill11.lft' l'un odté de l'autre, 1,".t 4 et i',',9' et 4'tepO" vernflnt, qui sont p18C6, t'nt'i11Ullft.11.i entre eUX< Lot enroillomonte dt*xtrémîtê dont lubdivi8d..ft des aondueaouro parti4la varal1'. ' le' d'une ttgon ââl0gu. oelle des conducteurs de fêter aOtit8o Le# conducteurs par+1 1* âotito 1 et Il appartiongent aïnet à uni goule et meine pied de edoduetour partiêlf de la etm4 tagen que 2 et 2f. , et D#04 et 4t.
<Desc/Clms Page number 5>
Il est en outre évident d'après la. figure 1 que l'angle entre les conducteurs partiels actifs 1 et 4' est de 180 électriques, ce qui est également vrai pour les conducteurs partiels actifs 2 et 3', 3 et 2', 4 et l'.
La production d'une tension dans les conducteurs partiels actifs peut alors être convenablement illus- trée grâce à la figure 2, dans laquelle la courbe B représente la densité de flux le long de la circonférence de l'armature et dans laquelle la position des conducteurs partiels actifs par rapport à la courbe du flux est représentée pour une position arbitraire du rotor dans une machine à pôles externes. En supposant que le flux soit purement radial et suive une courbe sinusoïdale telle que représentée au dessin, l'on peut se rendre compte que la somme des tensions induites dans une paire de conduc- teurs partiels actifs connectés en série est très pratiquement constante d'une spire à l'autre.
A la figure 2, les conducteurs I et II sont représentés aveo une relativement grande largeur par rapport au pas des pales. En réalité, cette largeur est beaucoup plus faible dans une machine suivant l'invention et la différence entre les tensions qui sont induites dans des parties à section transversale différente d'une seule et même spire de conducteur partiel peuvent être négligées, tout au moins lorsque la courbe B est une courbe sinusoïdale pure.
Si toutes les spires de conducteur sont bobinées diamétralement, comme la spire représentée à la figure 1, les.courants de circulation internes dans l'enroulement engendrés par un flux sinusoïdal radial peuvent être réduite à une très faible valeur simplement en divisant le conducteur du rotor dans le sens tangentiel et sans tordre les conducteurs.Il est alors suffisant que les conducteurs partiels dans chacune des spires du conducteur soient isolés entre eux.
Dans une machine synchrone avec une armature en tambour sans encoche, il peut toutefois être avanta-
<Desc/Clms Page number 6>
geux de bobiner chaque phase avec des spires non croisées, ce
EMI6.1
qui signifie que le pas de spire, o'est-à-dire l'angle élactri- que entre les deux conducteurs de rotor actifs d'une .pire, est intérieur à 1800 pour la .pire de conducteur qui se situe sur les deux cotée de la apire de conducteur centrale-de la phase d'en- roulement.
Une telle phase d'enroulement pour une machine bipo-
EMI6.2
laire est représenté* à la. figure 3, où AI et All représentent les deux conducteurs actifs dans la bobine A, BI et BII corres- pondant à la bobine B, etc*
La figure 4 représente un schéma de connexion pour l'enroulement de phase représenté à la figure 3.
EMI6.3
, Quatre groupes connectée en paraJ.1e de oonducteura partiele con- , noctés en eérie,oonatituent une phase d'enroulement dont lea point. terminaux sont désignée par S et @@. Dans chacun de ces
EMI6.4
groupes, des spires de conducteurs partiels de la m6me oueeos- .ion tangentielle dana leurs,oonduoteura correspondants sont een'' noctés en aerie.
Si l'on imagine au contraire la pha- se d'enroulement de la figure 3 bobinée de telle aorte que le
EMI6.5
pas devienne 1800 électriques pour chaque .pire, o'eat-à-dire de la même façon que pour la bobine de la figure 1, l'on obtient le diagramme de connexion de la figure 5.
Etant donne que la seule différence
EMI6.6
entre les tïaures 4 et 3 cet la aucoeaaien différente don een- ducteurs partiels actif a, la réduction de courant parasite ou de fuite obtenue pour un. flux purement radial dans un enroulement d'armature semblable à celui représenté à la figure 3 est' égale à la réduction obtenue avec un pas de spire de 180 aeulement et cette réduction dans le premier aussi bien que dans le dernier cas est obtenue sans aucune torsion ou transposition des conducteurs partiels.
Afin que la compensation de tension
EMI6.7
déairée ait lieu avec l'agencement représenté, il est néeeaaaire que les groupes de conducteurs partiels connectés en série soient Isolée entre eux dans toute la phase d'enroulement et que
<Desc/Clms Page number 7>
chacun des conducteurs d'armature actifs de la phase d'enroule- ment soit situé à 1800 électriques de quelque autre conducteur actif dans la même phase d'enroulement.
Etant donné qu'une machine suivant l' se invention/présente sans dents d'armature ou n'est dotée que de dents qui, du point de vue magnétique, ont une relativement fai- ble importance, il convient d'utiliser une densité de flux d'en- trefer dont la moyenne se situe nettement plus haut que pour des machines avec une armature à encoche. Ceci, conjointement avec le fait que les conducteurs d'armature sont pénétrés par les lignes d'induction du flux principal et non pas seulement par un flux parasite relativement faible, rend- nécessaire de subdiviser la section transversale du conducteur dans une beaucoup plus grande mesure que dans le cas de machinas classiques.
Par conséquent, la fabrication des enroulements devient plus compliquée et plus onéreuse, mais des recherches ont démontré qu'un degré extrême- ment élevé de subdivision est malgré ceci la seule façon d'ob- tenir une économie de machine satisfaisante.
Dans une machine à grande puissance avec une armature en tambour sans encoche, il n'est pas techni- quement et économiquement faisable d'utiliser des conducteurs partiels dont les dimensions tangentielles sont supérieures à 2 mm. Dans la plupart des cas, la largeur de conducteur partiel optimum est comprise entre 0,4 et 1,0 mm, à une fréquence de 50 à 60 cycles seconde.
L'on a représenté à la figure 6 une construction spéciale destinée à des conducteurs d'armature pour une machine suivant l'invention. Grâce à cette construction, l'on obtient un conducteur d'armature composé qui, avec des frais de fabrication modérés, satisfait l'exigence d'une faible largeur de conducteur partiel, d'un coefficient d'encombrement élevé,d'
EMI7.1
Ajouts 1 mot une position bien définie des conducteurs partiels et de flexiApprouve: 0. 1 bilité du conducteur. Le conducteur est isolé par un isolant de conducteur environnant 3 en ruban de verre et contient 8 groupes
<Desc/Clms Page number 8>
de conducteurs partiels dont chacun est recouvert d'un isolant de groupe 7 en fibre* de verre, l'isolant de groupe étant relati- vement épais par rapport à l'isolant 6 de conducteur partiel.
Chaque groupe de conducteurs partiels contient onze conducteurs partiela actifs 8 placés l'un à coté de l'autre dans le sens de rotation. La largeur dea conducteurs partiels est de 0,54 mm. Grâ- ce à un conduit de refroidissement 9, le conducteur d'armature est divisé en deux moitiés, dont chacune eat constituée par quatre groupes dé conducteurs partiels placée l'un à côté de l'autre dans un sens perpendiculaire à celui de la rotation.
Les con- duoteurs partiels dans chaque groupe de conducteurs partiels sont; vernis et collée ensemble sur la partie active aussi bien que pour les enroulement. d'extrémité et les groupes de conducteurs partiels entourée de fibres de verre de plusieurs spires forment ainsi un ensemble préfabriqué qui peut tire fabriqué mécani- quement avantageusement* comme mentionné, les composantes
Comme mentionné, lea composantes du champ qui sont dirigées perpendiculairement à la surface polaire sont beaucoup plus intenses que les composantes parallèle. à la surface polaire.
Dans la description ci-après, l'on a admis qu' il existe un entrefer radial et que lesdites composantes doivent être décrites par conséquent comme des composantes radiales et tangentielles, respectivement. Les composantes tangentielles sont particulièrement intenses sur les borda des pôles.
En dépit du fait que la composante tangentielle est nettement inférieure à la composante radiale, il est très important que les courants parasites correspondants soient évités aussi effectivement que possible. Lorsque, dans, une machine avec une armature sana encoche, une torsion ou une transposition d'un conducteur doit être effectuée pour s'opposer aux courante de circulation internes provoquée par la composante tangentielle d@ champ, l'on doit veiller simultanément à ce que les règles correctes pour un agencement convenable des conducteurs partiels par rapport aux composantes de flux radial soient stricte-
<Desc/Clms Page number 9>
ment observées.
Si une machine suivant l'invention et cet réalisée aveo un nombre de pôles divisible par que la moi- tié de l'enroulement de phase est constituée par un nombre de pai- res de conducteurs connectée en série dans le.quel. les conduc- tours sont déplacés les une par rapport aux autres de 180 élec- trique*, l'on peut tout simplement tordre le conducteur au mi- lieu de la phase d'enroulement et réaliser ainsi une rédaction considérable de l'influence indésirable de la composant* de champ tangentielle sans une modification résultante quelconque des conditions particulière,
nécessaires pour une compensation de la composante radiale. Une telle machine à quatre pôles est représentée à la figure 7, où le rotor 11 ont doté d'un enrou- lement triphasé dont les phases d'enroulement sont désignée* par
T,U et V. Chaque phase contient des groupes de conducteurs d'ar- mature disposée tangentiellement immédiatement à côté les uns des' outrée, ces groupes étant répartis le long de la circonférence du rotor avec un écartement mutuel égal à la division des pôles.
Au dessin, les enroulements d'extré- mité ont uniquement été représentés pour la phase d'enroulement
T. La phase d'enroulement T contient deux bobinée égalée 13 et 14 qui constituent chacune un groupe de dix conducteurs d'arma- ture connectés en série et chaque groupe peut, d'un point de vue analytique, être interprète comme constitué par cinq paires de conducteurs d'armature actifs disposés avec 180 électriques en- tre les deux conducteurs d'armature de chaque paire et, par consé.
quent, le flux radial dans chacune des bobines 13 et 14 induit la même tension dans chaque groupe de conducteurs partiels mutuel- lement connectés en séries Les deux bobines 13 et 14 sont connec tées entre elles à l'aide de la partie médiane 15 de la phase d' enroulement tout en maintenant la distinction des conducteurs par-
EMI9.1
tiele ou tout au moins des groupes de conducteurs partiels, avec Ajouté 1 mot Approuve: P pour conséquence que le conducteur est réalisé de la même façon que pour l'autre partie de la phase d'enroulement, avec la soc-
<Desc/Clms Page number 10>
tien transversal* représentée à la figure 6.
La partie médiane
13 est tordue de 180 , ce qui aignifie que lea groupée de conduc- tours partiels qui sont située radialement vers l'extérieur dons la. bobine 13 se placeront radialement vers l'intérieur de la bo- bine 14, avec pour résultat que la composante tangentielle du flux dans chacun des groupes de conducteur* partiels induira ap- proximativement la même tension entre les point* d'extrémité de la phase d'enroulement T.
Des conditions correspondantes existent pour les autres enroulemente de phase de l'enroulement d'armature
Avec une machine bipolaire suivant l'invention, il n'est pas possible de prendre en considération les deux composantes du flux grâce à l'agencement d'enroulement mentionné ci-avant et décrit en référent aux figures 6 et 7.
Dans les cas où l'enroulement d'armature cet réalisé avec au moin deux couchée situées dans le sens radial du conducteur d'armature le conducteur peut au contraire être tordu de 180 lors du paa- nage d'une couche à une autre.
Même dans la dernière forme de réa- lisation indiquée, il est évidemment nécessaire que des conduc- tours partiels adjacente soient isolée entre*= au moins dans chaque couche et que les groupes de conducteurs partiels soient isolée entre eux également lors du passage d'une couche à une autre.
Même n'il n'existe pas un nombre égal de couchée, une bon- ne compensation de tension est obtenue de la aorte, étant donné que lea courante parasites dans la couche supplémentaire ne peu- vent se fermer que par l'intermédiaire des autres couchée et ils sont ainai réduite par des résistances relativement grandes*
Si une machine suivant l'invention est réalisée avec une seule paire de pôles et une seule paire de conducteurs de rotor actif a, l'effet indésirable de la composan@ te tangentielle peut être compensé avec un conducteur subdivisé suivant 1'invention,
en premier lieu en bobinant les spires de la phase d'enroulement de telle sorte qu'elles soient réparties sy- métriquement de part et d'autre d'un plan axial passant par la
<Desc/Clms Page number 11>
phase d'enroulement et, en second lieu, en effectuant deux tor- nions de 180 à l'intérieur de la phase d'enroulement de telle sorte qu'une partie médiane qui constitue la moitié de l'enroule- ment de phase soit située entre les deux pointe de torsion, comme suggéré à la figure 8, où la référence 82 désigne ladite partie médiane et les références 81 et 83 deux parties égales de la pha- se d'enroulement disposées de part et d'autre de la partie média- ne 82.
Les conducteurs partiels et les groupes de conducteurs par- tiels du conducteur sont isolés entre eux dans tout l'enroulement de phase. Au dessin, la référence M suggère un emplacement où le conducteur passe de la partie 81 à la partie oentrale 82 et où ce conducteur est tordu de 180 . Le transfert entre la partie centra- le 82 et la partie de phase 83 est désigné par la référence N et dans ce cas également le conducteur est tordu de 180 .
Etant donné que la torsion totale du conducteur entre les parties 81 et 83 totalise. 360 ou 0 ,les conducteurs partiels de ces parties sont orientés mutuellement exactement comme si aucune torsion n'avait eu lieu, ce qui sien!- fie que les tensions de conducteur partiel induites par la compo- sante radiale du flux s'annuleront mutuellement clans la moitié de l'enroulement de phase constituée par les parties 81 et 83.En même temps, lion obtient que les mêmes groupes de conducteurs par- %tels qui, dans les parties 81 et 83, sont les plus proches du ro- sont connectés en série avec des groupes de conducteurs par- @@s qui, dans la partie médiane 82, sont situés les plus proches d@ tator,
et vice-versa*
Dans les formes de réalisation décri- tes -avant, l'on a indiqué la façon dont, relativement simple- ment \'on peut effectuer une transposition des groupes de conduc- tours @rtiels par une simple torsion de 180 du conducteur.Deux confit *ions différentes seulement des groupes de conducteurs parti@l ont utilisées. Dans certains cas, il peut toutefois être très Imi@tant de travailler aveo un plus grand nombre de configu- rations 'une transposition plus complexe des conducteurs par-
<Desc/Clms Page number 12>
tiels.
La raison en est que l'on ne peut souvent pas éviter que la courbe du champ de la machine contienne des harmoniques d'am- plitude considérable en plus de la valeur fondamentale. Si par conséquent l'on complète les réflexions faites à propos des fi- gures 1 et 2 en ajoutant des harmoniques à la courbe sinusoïdale représentée, l'on peut se rendre compte qu'une bonne compensa- tion des harmoniques impairs peut être obtenue, tandis que les harmoniques pairs provoquent des courante parasites qui ne sont pas réduits par l'agencement représenté à la figure 1.
Lors de la mine au point dea maohi- nes suivant l'invention, un grand nombre de configurations dif- férentes du groupe de conducteurs partiels a été examiné et,par conséquent, l'on est arrivé à certaines règles qui doivent être suivies si, même en présence d'harmoniques paire dans la courbe du champ, l'on doit obtenir une réduction satisfaisante des per- tes par courant parasite.
La figure 9 représente un exemple de machine suivant l'invention dans laquelle l'enroulement d'arma- ture est réalisé suivant le.dite. condition., qui sont exprimées dans la revendication 4. Au dessin, la référence 91 désigne les dents de stator destinées à retenir l'enroulement d'armature. Cha- que phase d'enroulement est constituée par trois partie. connec- tées en série immédiatement à la suite lea unes des autres, cha- que partie contenant deux groupée de conducteurs disposés avec un écartement mutuel de 180' électriques* Au dessine l'on a dési- gné un tel groupe par la référence 96. Il est doté d'un isolement de bobine 92.
Le groupe de conducteur. représenté oomprend un cô- té de bobine et l'enroulement de phase contient ainsi trois bo- bines-connectées en série* Tous les conducteurs d'armature d'une bobine sont connectée en série et chaque conducteur d'armature actif est constitué par huit groupes de conducteurs partiels ac- tifs, qui aont groupés par paire sur les deux côtés de conduite de refroidissement 93.
Chaque groupe de conducteurs partiel*
<Desc/Clms Page number 13>
actifs est constitué par n conducteurspartielsactifsdisposéstangentiellement l'un à coté de l'autre ce nombre n@ pouvant par exemple être égal à 14, Lea coupée de conducteurs partiels sont numérotée au dessin et les groupes de conducteurs partiels ayant lois mêmes numéros sont connectés en série et isolée des groupes de conducteurs partiela avec des numéros différente dans tout l' enroulement de phase.
D'une façon analogue, les conducteurs par- tiela sont numérotés et les conducteurs partiels ayant les mêmes numéros sont connectés en série et isolée des conducteurs partiel aveo des numéros différents, dans l'une au moins des trois bo- bines.Le. conducteurs partiels, aur chaque coté de bobine, sont disposée avec des numéros consécutifs dans le sens de rotation pour certaine des conducteurs d'armature actifs et pour d'autres conducteurs du côté de bobine avec une succession opposée. Ceci est indiqué au dessin en repérant chaque conducteur d'armature par la référencel-n,n-l,respectivement. Les deux côtés de bobine dans une même bobine sont symétriques entre eux, également par rapport à la numérotation.
Comme il est évident diaprés la figu- r@ 9, les conducteurs d'armature actifs sont disposés symétriquement par rapport à un plan axial passant par le centre du c8té de la bobine, avec une succession de conducteurs partiels 1-n,et n-1.Grâce à un examen méthodique des différentes configurations des groupes de conducteurs partiels, il s'est révélé que toutes les configurations qui, malgré les harmoniques pairs intenses, donnent une réduction satisfaisante des courants parasites,impliquent un agencement symétrique analogue. Les cotés de bobine 94 et 95 représentés'partiellement à la figure, ont une symétrie analogue.
REVENDICATIONS
1. Machine synchrone polyphasée à grande puissance, destinée à une puissance continue d'au moins 10 MVA et dont l'armature est réalisée pratiquement en tant qu' armature sans encoche, dans laquelle le flux d'entrefer est envoyé au moins principalement dans le noyau d'armature sans fran-
<Desc/Clms Page number 14>
EMI14.1
Our des doute d'armature, caraoteaee on < que lori conducteurs d'armature actif* de l'enroulement ,lama à sont >ianotitués par plusieurs groupée de conducteurs art @@s actifs isolée en- ,
EMI14.2
tre eux,
en ce que plusieurs groupe t\ g ductoura partiel$ arctifs dans chaque conducteur d'armature r sont disposée le un à côté de l'autre dans un sens porpen Ilaire à la eurfaoe de l'entrefer de l'armature et en ce que 9 ,oun des groupée de conducteurs pextîolo ainsi fflnoda oontie ,1 .us,eurr condueu tours partiel$ actifs droite ieolea entre tt à l'aide d'une cour eh* d'isolant relativement Biince, lesdits d auoteurs partiels actif a étant placés l'un à côté de l'autre lis un ment Porpsadiculaire audit sens, chaque assemblage de coè otours d'armature connectés en série entre deux pointa de con@ (.on mutuelle en- tre des conducteurs partiela adjacente étant institue par des
EMI14.3
paires de conducteurs actif a,
le décalage mui1 entre lea coinducteura d'armature de chaque paire étant prïi t.palement de 1800 électriques, avec pour conséquence que el pue conducteur partiel actif d'un certain nombre successif d@@@ le sens de rotation dans l'un des conducteurs actifs de lad e paire est con-
EMI14.4
necté en série avec un conducteur partiel actiu' lu même nombre successif considéré dans le sens opposé de rota% on dans Il autre conducteur actif de la paire.
EMI14.5
go Machine aynchron' grande puis- sance auivant la revendication 1, caractérisée sa ce que chaque conducteur partiel de sens paral3.e à la ourtacq de l'entrefer a une longueur maximum qui est inférieure au quar@ de la dimension maximum du conducteur d'armature dans le même nets,
3. Machine synchrone grande puis-
EMI14.6
sance suivant la revendication 1, oaraotdr3.séo en ce que la plus grande dimension tangentielle dudit conducteur partiel est supé- rieure . 0,4 mm et inférieure à 2 mm, à. une fréquence de 50 à 60 cycles seconde pour la machine.
4. Machine synchrone à grande puis-
EMI14.7
sance suivant l'une quelconque des revendications précédentes#
<Desc/Clms Page number 15>
caractérisée en ce que chaque phase d'enroulement est constituée par plusieurs parties d'enroulement connectées en série à la sui- te immédiate l'une de l'autre, chaque partie d'enroulement conte- nant deux groupes dd conducteurs agencés à un écartement mutuel de pratiquement 1800 électriques, chaque groupe de conducteurs contenant plusieurs conducteurs d'armature actifs connectés en série placés sur la surface d' entrefer de l' armature immédiate- ment l'un à coté de l'autre dans le sens de rotation, et en ce que chaque groupe de conducteurs contient des conducteurs dont les conducteurs partiels ont une première succession dans le sens de rotation,
ainsi que des conducteurs dont les conducteurs par- tiels ont une seconde succession opposée par rapport à la pre- mière, le conducteur des première et seconde succession dans cha- que groupe de conducteurs étani agencé symétriquement de part et d'autre d'un plan axial passant par le contre du groupe de conducteurs.
5. Machine à grande puissance sui- vant l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que des groupes de conducteurs partiels actifs connectés en série ont la morne numérotation de séquence et appartiennent en partie à un premier et en partie à un second groupe et de préfé- rence à un groupe égal de conducteurs d'armature actifs, la nu- mérotation de séquence dudit premier groupe de conducteurs d'ar- mature actifs étant calculée à partir de la surface de l'entrefer et vers l'extérieur et, dans le second groupe de conducteurs d' armature actifs dans le sens opposé, et en ce que les conduc- teurs d'armature actifs de chaque groupe de conducteurs constitua ent un nombre de paires, la.
distance entre les deux conducteurs d'armature actifs de la paire étant pratiquement de 1800 éleo- triques. tr. quee.
6, Machine synchrone à grande puis- sance suivant la revendication 5, caractérisée en ce que le nom- bre de pôles de la machine est un multiple de 4 et en ce que les dits premiers groupes de conducteurs d'armature actifs aveddes
<Desc/Clms Page number 16>
connexions d'extrémité correspondantes forment une ou deux moi- tiés connectées en série de la phase d'enroulement, tandis que lesdits seconds groupes avec des connexions d'extrémité correspon- dantes forment l'autre.
7. Machine synchrone à grande puis- sance suivant la revendication 5, caractérisée en ce que les con- ducteurs actifs de chaque phase d'enroulement sont répartis sur plusieurs couches qui sont parallèles à la surface de l'entrefer de l'armature et en ce que chaque couche contient uniquement des conducteurs d'armature actifs appartenant à l'un desdits groupes ' de conducteurs d'armature actifs.
8. Machine synchrone à grande puis- ' sance suivant la revendication 4, caractérisée en ce que la ma- chine possède deux pôles et en ce que chaque phase d'enroulement est réalisée avec une seule couche de conducteurs actifs et en ce que la phase d'enroulement est constituée par une partie médiane formant une moitié de l'enroulement de phase et contenant unique-' ment des conducteurs d'armature dudit premier groupe et par deux parties latérales mutuellement égales qui sont connectées en sé- rie avec la partie médiane et forment ensemble la seconde moiti', ladite moitié contenant uniquement des conducteurs d'armature ap- partenant audit second groupe de conducteurs d'armature actifs.
9. Machine synchrone à grande puis- sance, telle que décrite ci-avant ou conforme aux dessins annexés