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'Monsieur le Ministre,
Nous référant à la demande ue brevet introduite le
18 mars 1966 sous le n 25509 par notre commettante UNILEVER N.V., pour : "Procédé de raffinage de glycérides huileux et d'autres dérivés d'acide gras", nous avons l'honneur de vous signaler que les rectifications suivantes devraient être apportées au mémoire descriptif déposé à l'appui de cette demande :
Page 1, ligne 3, lire : "alcalis de glycérides" au lieu de : "alcalis glycérides" dans l'abrégé avant dernière ligne, lire : "additionnés" au lieu de :
"attitipnnés"
Le soussigné n'ignore pas qu'aucun.document joint au dossier d'un brevet d'invention ne peut être de nature à apporter, soit à la description, soit aux dessins, des modifications de fond et déclare que le contenu de cette note n'apporte pas de telles modifications et n'a d'autre objet que de signaler une' ou plusieurs erreurs matérielles.
Il reconnaît que le contenu de cette note ne peut avoir pour effet de rendre valable totalement ou partiellement le brevet qui sors. accordé sur la demande de brevet précitée, si celui-ci ne l'était pas en tout ou en partie en vertu de la législation actuellement en vigueur.
Il autorise l'administration à joindre cette note au dossier du brevet et à en délivrer photocopie.
Avec nos remerciements anticipés, veuillez agréer,
Monsieur le Ministre; l'assurance de notre très haute considération.-
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Procédé de raffinage de glycérides huileux et d'autres dérivés d'acides gras.
La présente invention a pour objet des perfectionne- ments au traitement de dérivés d'acides gras et en particulier au raffinage aux alcalis glycérides huileux et d'autres dérivés fonctionnels d'acides gras contenant des acides gras libres et d'autres impuretés.
Par l'expression "glycérides huileux" on entend aux fins de l'invention les glycérides huileux d'origine animale et végétale qui sont normalement solides, de même que ceux qui sont normalement liquides.
Les pertes d'huile dues au raffinage aux alcalis ten- dent à augmenter avec la teneur en acides gras libres des
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glycérides huileux ou de leurs dérivés fonctionnels. On sait que pour les huiles brutes à raffiner contenant des quan- ; tités importantes d'acides gras libres, par exemple supérieures à 4%. les pertes dues au raffinage, calculées par kg d'acide gras présent, sont plus élevées que pour des glycérides huileux de même nature dont la teneur en acide gras libre est beaucoup plus faible.
On a observé, en outre, que la nature de l'acide gras libre présent dans l'huile brute traitée a une certaine influence et que des huiles contenant, par exemple, une quantité prépondé- rante d'acides gras libres dont la chaîne compte 16 atomes de carbone ou davantage donnent au cours du raffinage aux alcalis de moins bons résultats que des huiles contenant des quantités prépondérantes d'acides gras libres dont la chaîne compte moins de 16 atomes de-carbone.
La présente invention procure un procédé de raffinage aux alcalis de glycérides huileux bruts et d'autres dérivés fonctionnels d'acides gras contenant des acides gras libres et d'autres impuretés, en particulier de ceux dont la teneur initiale en acides gras libres est relativement élevée, suivant lequel les huiles ou les autres dérivés sont additionnés, avant le traite- ment par les alcalis d'autres huiles ou dérivés dont la teneur en acides gras libres est plus faible.
La Demanderesse a découvert avec surprise que le procédé suivant l'invention permet de réduire les pertes de raffi- nage dans une mesure considérable qui excède celle pouvant,être calculée par interpolation des résultats que donnent des traite- ments de raffinage séparés.
Le procédé suivant l'invention est avantageusement effec- tué en mélangeant des huiles et d'autres dérivés fonctionnels d'aci- des gras de même type. Pour obtenir l'effet synergique ci-dessus, on peut même ajouter une huile ou un dérivé ayant déjà subi un
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raffinage aux alcalis.
Pour traiter des huiles brutes contenant des quantités importantes d'acides, gras libres saturés ou non dont la chaîne compte 16 atomes de carbone ou.davantage qui conduisent généralement à des pertes plus importantes de raffinage que les huiles contenant des acides gras libres dont la chaîne compte moins de 16 atomes de carbone, on les mélange avantageusement, avant leraffinage aux alcalis,avec des huiles de la classe de l'acide laurique, comme l'huile de coprah et l'huile de palmiste .
Pour traiter les huiles qui contiennent principalement des acides gras libres saturés, dont.la chaîne compte 16 atomes de carbone ou davantage, comme le beurre de cacao, le suif de boeuf, le saindoux, le suif de mouton, le suif de Bornéo, de même que les graisses durcies, on peut également les mélanger avec des huiles conte- nant principalement des acides gras libres non saturés dont la chaîne compte 16 atomes de carbone ou davantage, comme les huiles végétales liquides telles s que l'huile de coton, l'huile de soya, l'huile d'olive, l'huile de tournesol et l'huile d'arachide, pour obtenir une diminution des pertes de raffinage.
La teneur en acides gras libres du mélange d'huilesà traiter peut varier de manière appréciable en fonction de la natu- re de l'huile, mais pour que les résultats soient satisfaisants, elle est comprise entre 1 et 7% et de préférence entre 2 et 5%.
Le procédé peut être effectué par charges séparées ou de manière continue, auquel cas l'huile de moindre teneur en aci- des gras libres est mélangée avec l'huile brute avant le traitement par les alcalis.Toutefois, pour un procédé effectué de manière con- tinue, on préfère séparer de la phase aqueuse au cours du raffina- ge une fraction de l'huile traitée et l'ajouter à l'huile brute à
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traiter.
Cette variante permet à présent d'appliquer un procédé continu pour obtenir en un seul stade une huile neutre ayant une teneur suffisamment faible en acides gras libres, au prix de pertes de raffinage tout au plus faibles..La quantité d'huile à ajouter à l'huile brute ou,au cas d'un procédé continu,. à recycler, dépend de la nature de l'huile brute traitée, de la quantité et de la nature des acides gras libres de l'huile brute, de même que d'autres conditions, telles que la tempé- rature et la concentration de l'alcali. Dans un procédé continu, la quantité d'huile recyclée ne peut être trop élevée pour ne pas réduire le rendement -nitre mesure, ni trop faible pour ne pas nuire à l'efficacité du procédé.
En général, la quantité doit être choisie de'.1 '.nière que la teneur en acides gras libres du mélangs obtenu, qui doit être raffiné, soit comprise dans l'intervalle approprié pour l'huile à traiter. En outre, la diminution de la teneur en acides gras libres de l'huile en con- tact avec la solution aqueuse alc il 3 ne doit être telle que la te- neur en, savon de l'huile raffinée n'excède généralement pas environ 0,1% en poids. Par exemple, pour l'huile de palme, dont la teneur ' en acides gras libres initiale est d'environ 6%, le taux de recy- clage préféré est d'environ 0,5. Le taux de recyclage est défini comme étant le rapport de la quantité d'huile recyclée à la quan- tité d'huile brute introduite dans l'appareil de raffinage.
La con- centration de la solution aqueuse alcaline utilisée est habi- tuellement comprise dans l'intervalle de 0,05N à 2N.
Le procédé suivant la présente invention peut être ef-, fectué de diverses manières. Par exemple, dans l'appareil fréquem- ment utilisa, constitué* par une chaudière cylindrique à fond conique, munie d'un agitateur,l'huile peut être neutralisée en étant arrosée de l'alcali. En variante, suivant un procédé décrit plus récemment, on peut faire monter des gouttelettes de l'huile à travers une couche statique de la solution aqueuse d'alcali.
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L'invention est également exécutée avantageusement suivant le procédé décrit dans le brevet belge de la Demanderesse n 647.950, suivant lequel l'huile et la solution aqueuse s'écoulent dans des sens identiques ou opposés successivement à travers une série de régions de traitement, dans chacune desquelles l'huile s'écoule doucement horizontalement ou de manière légèrement ascendante, à la surface de la solution aqueuse, le transfert d'une région à une autre étant effectué de manière que la couche de solution aqueuse de savon, qui se forme éventuellement immédiatement en dessous, de la couche huileuse soit déplacée pour amener l'huile en con- tact direct avec une'*solution aqueuse d'alcali contenant moins de savon et plus d'alcali inchangé, ,
le mélange sensible de la phase aqueuse .et de la phase huileuse étant évité au cours du procédé.
Un autre procédé avantageux consiste à effectuer le raffinage aux alcalis de manière.continue dans un lit d'une substan- ce chimiquement inerte, en provoquant les contacts du glycéride huileux et du liquide alcalin au cours de leur passage tortueux à travers ce lit et en séparant ensuite l'huile et le liquide aqueux en tirant parti de leur poids spécifique différent. Ce procédé peut être effectué à une température de 60 à 100 C, mais également à des températures supérieures à 100 C, auquel cas, le raffinage doit généralement être effectué sous des pressions supérieures à la pression atmosphérique pour éviter l'évaporation de la phase aqueuse. Un tel procédé est décrit dans le brevet belge de la Demanderesse n 661.412.
Le procédé suivant la présente invention peut également être effectué de manière continue à l'aide de centrifugeuses.
Le procédé perfectionné peut également être appliqué pour des dérivés fonctionnels d'acides gras autres que les glycé- rides huileux, qui contiennent,par exemple en raison de leur mode
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de préparation ou en raison d'autres circonstances des quantités appréciables d'acides carboxyliques libres en particulier d'acides gras libres.
Parmi ces dérivés, on peut citer les esters, Les damidds, etc., qui en raison de leur mode de préparation ou en conséquence d'une hydrolyse, d'une décomposition thermique ou d'autres facteurs,contiennent des acides carboxyliques libres, en particulier des acides gras libres. *-
Les composés tels que les esters partiels ou complets, les amides pouvant être substitués et éventuellement les nitriles- pouvant être traités suivant-le procédé de la présente invention peuvent être .classés en fonction de la nature de l'acide carboxylique dont ils dérivent: a) composés dérivant d'aciaes gras substitués ou non de 2 à 28 atomes de carbone, saturés ou non, époxydés ou non ;
b) composés d. ivant d'acides polycarboxyliques pouvant être substituée, tels que les acides dicarboxyliques aliphatiques (acide adipique, azélalque, succinique), les acides dicarboxyli- ques aromatiques (acide phtalique, téréphtalique, etc. ) les aci- des gras polymérisés et d'autres acides polycarboxyliques tels que l'acide citrique. Les acides polycarboxyliques peuvent être époxydés.
Les esters peuvent être obtenus à partir des acides ci-dessus et d'un ou de plusieurs des alcools des classes ci-des- sous: a) les alcools monovalents aliphatiques ou aromatiques, tels que le méthanol, l'éthanol, loctanol, l'alcool benzylique, l'al- cool laurylique, l'alcool stéarylique, éventuellement substitués; b) les alcools polyvalents aliphatiques ou aromatiques, comme le propylène glycol, le triéthylène glycol, le butanediol, le néopentylglycol, le glycérol, le triméthyloloproane, le triméthy- lolbutane, le pentaérythritol, le polypentaérythritol, l'alcool allylique, etc., éventuellement substitués.
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Le procédé convient également pour des mélanges de glycérui des huileux ou pour des mélanges d'autres dérivés d'acide gras.
Le dessin annexé représente un tableau de marche de la'variante du procédé de l'invention, suivant lequel un glycéride huileux est raffiné de manière continue avec une solu- tion aqueuse d'alcali et une partie de l'huile raffinée est recy- clée. L'huile est emmagasinée dans le récipient 1 et est intro- duite après chauffage dans une colonne de neutralisation 2 par la canalisation 3. Le récipient de neutralisation peut être tel que celui décrit dans la demande de brevet anglais de la Demanderesse' n 11861/64. mais le tableau convient pour un grand nombre de procédés de raffinage continu. Comme indiqué, l'huile est intro- duite au fond de la colonne, mais elle peut évidemment être introduite en un autre endroit quelconque, comme on le désire en fonction des conditions de travail.
L'alcali emmagasiné dans un autre récipient 4 est introduit, après chauffage,au sommet de la colonne par la canalisation 5, mais peut également être introduit en un autre endroit quelconque, si on le désire. L'huile séparée de l'alcali quitte la colonne par la canalisation 6 et est recueillie dans un récipient 7. L'alcali usé quitte la colonne par un orifice 8 et est amené dans un récipient collecteur 9. Une partie de l'huile raffinée est recyclée par la canalisation 10 et introduite dans le courant d'huile brute.
Pour commencer l'exécution du procédé, on mélange avantageusement d'abord l'huile brute à raffi ner avec une autre huile, qui peut être de nature différente, mais qui a une teneur en acides gras libres suffisamment basse pour ame- ner la teneur en acides gras libres de l'huile brute à la faible va- leur désirée.Comme indiqué, la, canalisation 11 est prévue à cette fin. Après un certain temps, les conditions d'équilibre sont atteintes et l'apport d'huile à faible teneur en acides gras li- bres est arrêté, par exemple à l'aide de la valve 12 et
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une fraction appropriée de l'huile neutralisée est recyclée.
Les exemples suivants illustrent l'invention: EXEMPLE 1-
On neutralise du suif dans un appareil du type décrit dans la demande de brevet anglais n019008/63. L'appareil est constitué par 36 plaques de guidage montées en zigzag d'unelongueur de 18 cm et d'une largeur de 5 cm , montées avec une inclinaison de 5 dans un logement d'une longueur de 18 cm, d'une largeur de 5 cm et d'une hauteur de 100 cm. Chaque plaqua comprend une cana- lisation au milieu de sa largeur à 1 cm du bord. Cette ca- nalisation est prévue pour permettre à la solution alcaline de descendre à travers la couche huileuse jusque sur la plaque inférieure. La solution alcaline a une concentration de 0,1 et est additionnée de 1% de sel. Cette solution est utilisée en un excès de 25%.
Pendant la neutralisation, la température est de 75 C, Après le traitement, l'huile neutralisée est encore traitée à l'aide d'une solution à 10% en volume de soude causti- que 0,1N puis lavée avec de 1l'eau à raison de 10% en volume (sur la base de la quantité d'huile) pour éliminer le savon.
Pour montrer l'effet obtenu en mélangeant deux huiles ayant des teneurs en acides gras libres différentes, on neutrali- se dans l'appareil décrite des suifs comprenant respectivement 1, 2, 3, 4, 5 et 6% diacides gras libres.
Les résultats montrent que la moyenne arithmétique des teneurs finales en aciaes gras libres de deux échantillons de suif ayant des teneurs initiales en acides gras libres diffé- rentes est toujours supérieure à la teneur finale en acides gras libres d'un suif neutralisé ayant une teneur initiale en acides gras libres qui est égale à la moyenne arithmétique des teneurs initiales en acides gras libres de ces deux échantillons, le raf- finage étant exécuté de même.
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-Les résultats sont les suivants: ,
EMI10.1
<tb> huile <SEP> brute <SEP> huile <SEP> neutralisée <SEP> facteur <SEP> de <SEP> neu-
<tb>
<tb>
<tb> acides <SEP> gras <SEP> acides <SEP> gras <SEP> libres <SEP> humidité <SEP> savon, <SEP> tralisation
<tb>
<tb>
<tb> libres.
<SEP> rans <SEP> acides <SEP> gras <SEP> libes <SEP> numidite <SEP> savon <SEP> tralisation
<tb>
<tb>
<tb> 1,12 <SEP> 0,46 <SEP> 0,24 <SEP> 0,004
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 1,99 <SEP> 0,59 <SEP> 0,17 <SEP> 0,005 <SEP> 1,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 3,03 <SEP> 0,55 <SEP> 1,16 <SEP> 0,004 <SEP> 1,6
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 4,02 <SEP> 0,68 <SEP> 0,36 <SEP> 0,010 <SEP> 1,7
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 4,93 <SEP> 1,12 <SEP> 1,,34 <SEP> 0,053 <SEP> 2,1 <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 5,84 <SEP> 1,14 <SEP> - <SEP> - <SEP> 2,1
<tb>
Le'facteur de neutralisation montre'que la perte d'huile ' neutre au cours de la neutralisation,pour 100 kg de suif ayant une teneur initiale en acides gras libres de 1,12% s'élève à (1,6 - l)x 1,12 = 0,67 kg .
Le suif contenant 4,93% d'acides gras libres perd (2,1- l)x 4,93 = 5,43 kg d'huile neutre par 100 kg au cours du traitement, de sorte que la perte totale s'élève à 5,43 + 0,67 = 6.1 kg d'huile neutre par 200 kg de suif.
Lorsqu'on mélange ces huiles avant la neutralisation, on obtient une quantité de 200 kg de suif ayant une teneur initia- le en -acides gras libres de 3,03%. Lorsqu'on neutralise cette huile de la même façon, on obtient un facteur de neutralisation de 1,6. Par conséquent, la perte totale en huile neutre est de 2 x 3,03 x 0,6 = 3.6 kg par 200 kg de suif.
Ceci montre clairement l'amélioration considérable (diminution de 41% des pertes de raffinage) obtenue en mélangeant les huiles à neutraliser avant le traitement.
EXEMPLE 2 -
De lhuile de palme est soumise au raffinage aux alcalis dans une ' colonne en acier inoxydable dune hauteur de 125 cm et d'un diamètre de 10 cm du type décrit dans la demande de brevet anglais n 11861/64. La colonne est remplie d'un lit
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inerte d'une hauteur de 90 cm, constitué par des anneaux Raschig en acier -inoxydable de 8 x 8 x 0,5 mm. La colonne est protégée de l'atmosphère et le raffinage est effectué sous une pression d'environ 6,5 atmosphères, la phase gazeuse étant consti- tuée par de l'azote saturé de vapeur d'eau. La solution alcaline s'écoule à contre-courant de la phase huileuse dispersée, l'huile étant introduite dans la colonne juste en dessous du lit.
La teneur initiale en acides gras libres de l'huile brute est de 6,1% et sa teneur en eau de 0,02%. La solution alcaline est 0,3N et est présente en un excès de 25%. Pendant la neutralisation, la température est maintenue à 140 C.
Au cours d'un premier essai, l'huile de palme brute est traitée sans recyclage et il se révèle nécessaire de main- tenir un faible débit pour obtenir une huile neutralisée ayant une teneur en savon suffisamment basse. Pour des débits plus élevés, il est impossible d'obtenir une huile neutre à faible teneur en savon.
Au cours d'un second essai, une fraction de l'huile de palme raffinée est recyclée au courant d'huile brute en une quantité telle que le taux de recyclage soit d'environ 0,5.
Le débit d'huile brute s'élève à 3 tonnes/m2/heure. On obtient une huile neutralisée ayant une teneur en acides gras libres de 0,06 une teneur en eau de 1,3% et une teneur en savon de 0,08%. Le facteur de raffinage calculé est de 1,3.
Le facteur de raffinage est déterminé comme suit : poids (huile brute-matières volatiles)-poids(huile neutralisée-eau- savon) (poids d'acides gras libres de l'huile bruto en poids) - poids d'acides gras libres de l'huile neutralisée) EXEMPLE 3 -
De l'huile de palme brute ayant une teneur en acides gras libres de 12,8% est soumise au raffinage aux alcalis dans le même appareil que celui décrit dans l'exemple 2.'La solution alcaline est 0,4N et est présente en un excès
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de 25%. La température est de 140 C Au cours d'un premier essai, l'huile depalme est raffinée avec un débit de 1,8 tonne/m /heure sans recyclage. On obtient une huile neutralisée ayant une teneur relativement élevée en savon (environ 1% de savon et 10% d'eau).
Au cours d'un second essai, l'huile de palme raffinée est recy- clée, avec un taux de recyclage de 2. L'huile neutralisée a une teneur finale en acides gras libres de 0,10%,une teneur en eau de 1,4%et une teneur en savon de 0,08%. Le facteur de raffinage calculé est de 1,3. Au cours d'un troisième essai, dans 'lequel le débit d'huile brute est augmenté jusqu'à 2,5 tonnes/m 2 /heure, ie taux de recyclage étant de 1,5, on obtient une teneur finale en acides gras libres de 0,09%,une teneur en eau de 1,8 % et une teneur en savon de 0,12%.
EXEMPLE 4 -
Du beurre d'illipe ayant une teneur initiale en acides gras libres de 24,4% est traité dans l'appareil décrit dans l'exemple 2. La solution alcaline est 0,4N et est présente en un excès de 25% et la température est maintenue à 140 C. Le débit d'huile brute est de 1,2 tonne/m2/heu- re. Dans un prêter essai sans recyclage, on obtient une huile neutralisée ayant.une teneur élevée en savon (environ 20% d'eau et 2,0% de savon). Dans un secona essai, on recycle une partie de l'huile raffinée (le taux de recyclage est de 3) et on obtient de bons résultats.
On obtient une huile ayant une teneur finale en acides gras libres de 0,12%, une teneur en eau de 1,3%. et une teneur en savon de 0,07%. Le facteur de raffinage cal- culé est de 1,3.
EXEMPLE 5 -
On traite de l'huile de poisson dans l'appareil décrit dans l'exemple 2. La teneur en aciues gras libres de l'huile de poisson est d'environ 3%. Il convient de noter que l'huile de
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poisson (en fonction de son origine) est souvent difficile à raffiner même lorsque sa teneur en acides gras libres est com- prise dans l'intervalle qui ne provoque pas de difficulté dans le cas d'autres huiles. Au cours d'un premier essai, l'huile de
EMI13.1
poisson est raffinéeà raison de 3, tnnes/m2/heure à une température de 130 C à l'aide d'une solution alcaline 0,4N présente en un excès de'50%* On obtient une teneur finale en acides gras libres de 0,11%, une teneur, en eau de 2,5% et une teneur en savon de 0,17%.
Au cours d'un second essai, on recycle l'huile à raison de 2,2 tonnes/m2/heure en maintenant le débit d'huile brute à 3,9. On obtient une teneur finale en acides gras libres de 0,12%, une teneur en eau de 1,3% et une teneur en savon de 0,05%. Ces résultats montrent que les teneurs en eau et en savon de l'huile neutralisée sont sensiblement diminuées. Dans un autre essai exécuté dans les mêmes conditions, on utilise un excès d'alcali de 25% au lieu de 50%.
Dans ce cas, on obtient les résultats suivants:
EMI13.2
<tb> Huile <SEP> neutralisée <SEP> sans <SEP> recyclage:
<tb>
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> acides <SEP> gras <SEP> libres <SEP> 0,14 <SEP> % <SEP>
<tb>
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> eau <SEP> 7,5 <SEP> % <SEP>
<tb>
<tb> Teneur <SEP> en' <SEP> savon <SEP> 0,5 <SEP> % <SEP>
<tb>
avec recyclage:
EMI13.3
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> acides <SEP> gras <SEP> libres <SEP> 0,17 <SEP> % <SEP>
<tb>
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> eau <SEP> 1,4 <SEP> % <SEP>
<tb>
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> savon <SEP> 0,06 <SEP> % <SEP>
<tb>
Ces résultats montrent à nouveau la diminution considérable des teneurs en eau et en savon de l'huile finale.
EXEMPLE 6 -
Du stéarate de stéaryle ayant une teneur initiale en acides gras libres de 10% est traité dans l'appareil décrit dans l'exemple 2.La solution alcaline 'utilisée
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e st 0,4N et est présente en un excès de 25%. La température
EMI14.1
est maintenue à 14.0<'C et le débit s'élève à 1,4 tonne/ra2/neure.
Dans un premier essai sans recyclage, l'ester obtenu contient une quantité relativement importante d'eau (environ 12%)et de sa- von (environ 1,5%). Dans un second essai, on recycle une partie de l'ester traité, le taux de recyclage étant 'de 2, et on obtient de bons résultats.
On obtient une teneur finale en acides gras libres de 0,1% et une teneur en savon de 0,02%.
EMI14.2
h E V E N D I C A T I ON S.
1 - Procédé de raffinage aux alcalis de glycérides huileux bruts ou d'autres dérivés fonctionnels d'acides gras, comprenant des acides gras libres et d'autres impuretés, en par- ticulier de ceux ayant une teneur initiale en acides gras libres relativement élevée, caractérisé en ce qu'avant le traitement par les alcalis les huiles et les dérivés sont additionnés d'huiles et de dérivés ayant une moindre teneur en acides gras libres.
2 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'addition est telle que la teneur en acides gras libres du mélange.à traiter est de 1 à 7% et de préférence de 2 à 5%.
3 - Procédé suivant les revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'on mélange des huiles et des dérivés de même nature différant seulement par leur teneur en acides gras libres.