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BREVET D'INVENTION Sociétés dites : M. T. A Kôzponti Kémiai Kutatô Intézet
Dunai Vasmü Invention : Andràs KEREKES, Ferenc SZABO,
Gellért RÉPÁSI, Tibor KUSLITS, Béla GEILING Làszlô KOVÁCS, Dezsö GÁL, Istvàn NEMES,
Làszlo BOTÀR, Kàroly HÉBERGER,
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Andràs NÉMETH, Agnes KESZLER, Galina MÔGER née JEREMEJEVA, Erik KROO -Q ! ! Q-g ! QQ.
La priorité conventionnelle suivante est revendiquée : Demande de brevet en HONGRIE n 2213/82 du 7 Juillet 1982.
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La présente invention est relative à un procédé pour la préparation d'un aggloméré possédant de bonnes propriétés mécaniques et techniques de combustion, à partir d'une bouillie aqueuse de charbon, par utilisation d'un agent liant.
On connaît déjà des procédés par lesquels les bouillies de charbon aqueuses, qui polluent fortement l'environnement et provoquent des problèmes de stockage, sont rendues aptes à subir un traitement ultérieur.
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Ainsi, de nombreux brevets (U. S. NO 4. 234. 320, DE 29 5I, GB 2. 024. 250 A, DE 27 53 628, U. S. 4. 126. 426, RB 874.315) ont généralement trait à l'utilisation de bouillies de charbon et plus particulièrement à leur agglomération.
La première étape de l'un quelconque des procédés mentionnés plus haut consiste à mélanger la bouillie de charbon aqueuse avec un agent dit d'agglomération, qui est principalement un hydrocarbure liquide. Le mélange peut être effectué par voie mécanique (par exemple à l'aide d'un mélangeur à hélice), par énergie ultrasonique ou dans un système hydrodynamique dans lequel des phases liquides sont mises en contact avec de grandes différences de vitesse.
A la suite de ce mélange, les grains collent à l'huile émulsifiée dans l'eau et forment un aggloméré d'une dimension facilement filtrable. En général, il est plus avantageux de réaliser le mélange à des températures élevées.
Certaines méthodes (par exemple, le brevet U. S. 4.234. 320) suggèrent d'effectuer l'agglomération en deux étapes.
Conformément au brevet U. S. NO 4. 234.320, la suspension aqueuse de la substance solide est mélangée à l'agglomérant hydrocarboné sous une agitation turbulente ; l'aggloméré formé et séparé de l'eau et des grains non-agglomérés, puis il est introduit dans un mélangeur contenant de l'eau dont la température est supérieure au point de ramollissement de l'agent
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agglomérant. Dans ce mélangeur, une quantité supplémentaire d'agent agglomérant est ajoutée, puis l'aggloméré ainsi obtenu, dont la qualité est supérieure à celle du précédent, est séparé par un séparateur à percussion, de l'eau chaude qui est recyclée dans le procédé.
Le procédé conforme au brevet U. S. NO 4 126 426 diffère de la solution précédente principalement en ce qu'avant l'agglomération, la bouillie de charbon est séparée en deux fractions en fonction de la dimension du grain. La fraction de plus petite dimension de grain (inférieure à O, I mm) est mélangée avec un agent agglomérant et agglomérée, séparée, puis la fraction de plus grande dimension de grain-qui peut être plus facilement traitée-est ajoutée après déshydratation à l'aggloméré.
Dans ce cas, également, des hydrocarbures liquides sont utilisés comme agent agglomérant. Le procédé est plus efficace aux températures élevées.
Conformément au brevet Belge NO 874 315, l'agitation conduisant à l'agglomération est réalisée de façon hydrodynamique : l'hydrocarbure liquide est mélangé à la bouillie de charbon circulante, l'agglomération après agitation et la séparation sont effectuées dans une centrifugeuse filtrante. Selon cette méthode, il est convenable de préparer une émulsion aqueuse à partir de l'hydrocarbure avant mélange avec la bouillie de charbon.
Des données exactes de mélange et de viscosité peuvent être trouvées dans le brevet britannique NO 2 024 250, dans lequel l'agglomération est précédée d'une flottation pour concentrer la matière sèche. Un grand avantage du procédé semble résider dans la faible consommation d'huile.
Selon le brevet Allemand NO 2 753 628, l'agglomération est réalisée avec une émulsion aqueuse d'huile.
Après la séparation, le procédé est répété avec les stériles non-agglomérés. Une huile à point d'ébullition élevé est
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utilisée et l'efficacité est augmentée par l'addition d'agents tensio-actifs. La séparation des stériles et de l'eau est réalisée sur un tamis à secousses, puis l'aggloméré est purifié en le séparant des stériles par lavage.
En se basant sur les brevets mentionnés plus haut, les principales caractéristiques des procédés connues sont les suivantes : I/La bouillie aqueuse de charbon est mélangée à un hydro- carbure liquide comme agent agglomérant, de telle sorte que les particules forment un aggloméré filtrable. Les procédés de mélange sont différents : des procédés méca- niques, hydrodynamiques et ultrasoniques sont décrits.
2/L'agglomération est plus efficace, si la température du système est plus élevée.
3/Les hydrocarbures sont principalement des fractions liquides différentes d'huile brute et de produits de distillation du carbone.
4/Si cela est nécessaire, le séchage du produit est poussé par voie mécanique et/ou thermique.
Avec les solutions connues, le mélange de la bouillie de charbon avec les substances agglomérantes et le chauffage du mélange, exigent toujours deux étapes technologiques distinctes, si bien que la durée du procédé et les besoins en appareillage sont considérablement accrues.
La présente invention a pour but d'éliminer les défauts des technologies connues et de préparer économiquement un combustible ayant un bon pouvoir calorifique et une faible teneur en cendres.
A la suite de ses essais, la demanderesse a mis au point un procédé au cours duquel le mélange et le chauffage peuvent être résolus en une seule étape, à l'aide de vapeur introduite dans la bouillie de charbon.
L'inconvénient des technologies connues qui utilisent différents hydrocarbures liquides pour l'agglomération, réside en ce que le produit ne peut pas être
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facilement manipulé et que, généralement, le pouvoir calorifique de la substance obtenue n'est pas bon.
La demanderesse a constaté au cours de ses essais, que dans le cas où l'huile combustible ou l'huile de goudron utilisée comme agent agglomérant est additionnée d'une petite quantité (1 à 10 %) de brai gras ou bien lorsqu'on utilise du goudron brut qui peut contenir 50 % de brai gras également, les caractéristiques de filtrabilité, de solidité mécanique et de séparation du produit à partir des stériles, sont considérablement améliorées, la teneur en cendres du produit est réduite et son pouvoir calorifique accru.
De plus, la Demanderesse a constaté que l'effet de la vapeur est augmenté de façon considérable si celle-ci est mélangée à de l'air, parce qu'alors l'effet du mélange est accru.
Il est avantageux d'ajouter un agent tensio-actif à la bouillie de charbon. On peut utiliser aussi bien des agents ioniques que des agents non-ioniques.
La Demanderesse a constaté que l'addition d'une petite quantité de charbon pulvérulent (à faible teneur en stériles) et, respectivement, de l'aggloméré obtenu en tant que produit, au mélange de bouillie de charbon et d'huile, favorise une meilleure séparation des stériles et des particules et en même temps, améliore les propriétés mécaniques de l'aggloméré formé.
La présente invention a en conséquence pour objet un procédé pour l'utilisation de bouillies de charbon par agglomération sphériques, caractérisé en ce que la bouillie de charbon est mélangée à une huile combustible ou à une huile de qoudron contenant de 1 à 10 % et de préférence de 2 à 4 % de brai gras ou bien à du goudron brut, éventuellement conjointement avec du charbon pulvérulent ou un aggloméré déjà fait et de préférence avec 0, 01 à 1, 0 % d'un agent tensio-actif ionique ou non-ionique, par rapport à la teneur en substance solide de la bouillie de charbon et elle est
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agglomérée par de la vapeur sous une surpression d'au moins 0,02 MPa et, éventuellement, avec de l'air introduit simultanément, puis l'aggloméré est séparé des stériles et sa teneur en humidité est réduite.
Si la bouillie de charbon formée lors du raffinage de charbon convenable pour la cokéification, est traitée conformément au procédé de la présente invention, la teneur en cendres peut être réduite à une valeur même inférieure à 12 % et ainsi, l'aggloméré obtenu peut être rendu apte à la cokéification également. Ce fait est très important pour l'ingénierie de production d'énergie.
L'essence du procédé est illustrée par le diagramme de fonctionnement annexé, représenté à la figure 1 de la façon suivante :
On envoie la bouillie de charbon contenant environ 30 % de matière sèche et environ 35 à 40 % de stériles par rapport à la matière sèche, depuis le réservoir de décantation 1, à l'aide d'une pompe à bouillie 13, à travers l'échangeur de chaleur 4, jusqu'au récipient de pré-mélange 5. Dans le mélangeur 5, on peut mélanger du charbon pulvérulent et de l'aggloméré, respectivement, si nécessaire, en provenance des réservoirs 3 et 21 respectivement.
Là bouillie de charbon est agglomérée dans le réacteur de mélange 6 actionné par l'introduction (tangentielle) de vapeur, en ajoutant, à partir du réservoir 2 par la pompe 12, du goudron brut ou, respectivement, de l'huile combustible ou de l'huile de goudron préchauffée dans l'échangeur de chaleur 4 et contenant 3 % de brai gras. Il est convenable d'envoyer dans le mélangeur l'huile pulvérisée avec la vapeur. L'aggloméré préparé dans le réacteur de mélange 6 et la bouillie de stériles préparée sont à nouveau envoyés à travers l'échangeur de chaleur 4, puis conduits dans le séparateur à contre-courant 7 dans lequel le produit de queue est constitué par un aggloméré de charbon formé avec l'huile et le produit de tête comprend les stériles
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éliminés en bouillie diluée.
L'aggloméré quittant le séparateur 7 est déshydraté à l'aide d'un séparateur mécanique 9 et envoyé par le système transporteur 10 vers le site d'utilisation ou de stockage. Les stériles quittant le séparateur 7 sont mélangés avec un agent de floculation dans le mélangeur 8, puis conduits vers le décanteur 11, à partir duquel des stériles décantés contenant environ 40 % d'humidité sont dirigés vers un dessicateur à l'aide de la pompe 15. L'eau apparaissant au trop-plein et pratiquement dépourvue de bouillie, est utilisée par la vanne 13 et la pompe 14 en partie pour l'alimentation du séparateur par décantation 7, en partie pour être recyclée dans l'unité de traitement du charbon, par la vanne 17.
Le filtrat apparaissant dans le filtre 9 est envoyé à travers la vanne 18 dans la même circulation d'eau.
Outre les dispositions qui précèdent, l'invention comprend encore d'autres dispositions, qui ressortiront de la description qui va suivre.
L'invention sera mieux comprise à l'aide du complément de description qui va suivre, qui se réfère aux exemples de mise en oeuvre du procédé objet de la présente invention.
Il doit être bien entendu, toutefois, que ces exemples de mise en oeuvre, sont donnés uniquement à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière une limitation.
EXEMPLE 1
Une bouillie de charbon présentant une teneur en matière sèche de 250 g/l et un résidu incombustible de 35 % est envoyée à travers un échangeur de chaleur à raison de 4 l/mn dans un mélangeur d'agglomération. De l'huile combustible contenant 3 % de brai gras (huile combustible sulfurique lourde F 60/130) est ajoutée à raison de 100 g/minute à la bouillie de charbon préchauffée à 50-60 . La viscosité de l'huile combustible est de 5, 2. Eo à 700C et le
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point de ramollissement du brai gras dissous dans celle-ci est de 85-95 C. Le mélange intense de la bouillie de charbon et d'huile ajoutée est obtenu par l'introduction tangentielle de vapeur directe. L'huile est pulvérisée simultanément avec la vapeur.
La pression de la vapeur d'eau saturée utilisée pour le mélange est de 0,1 MPa.
L'aggloméré préparé dans le mélangeur et la bouillie de stériles séparée sont conduits à travers un échangeur de chaleur dans un décanteur à contre-courant, dans lequel le produit de queue comprend l'aggloméré de charbon formé avec l'huile et le produit de tête est constitué des stériles éliminés sous forme de bouillie diluée. L'aggloméré quittant le décanteur est déshydraté par un filtre à vide et transporté vers le site d'utilisation ou de stockage par un système de transport.
La quantité d'aggloméré formée est de 0,95 à 1,0 Kg/minute et sa composition est la suivante : teneur en eau 9 % teneur, en substance solide 80 % teneur en huile 11 % résidu en combustible 17 %
Les stériles quittant le décanteur sont mélangés dans le mélangeur avec un agent de floculation, puis introduits dans le décanteur, dont sortent les stériles décantés ayant une teneur en humidité de 40 % et qui sont envoyés dans le dessicateur.
La quantité de stériles formée est de 420 à 450 g/minute et leur teneur en humidité s'élève à 40-42 %.
La teneur en huile des 170 à 180 g de stériles séchés est de 1,2 à 1,3 %, leur teneur en carbone mesurée est de 3-4 % et le résidu incombustible est de 87-89 %.
L'eau apparaissant dans le décanteur est pratiquement dépourvue de bouillie et le filtrat obtenu dans le séparateur sont recyclés dans le courant d'eau du système.
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EXEMPLE 2
Le procédé est identique à celui décrit dans l'exemple 1, sauf que l'huile combustible contenant 3 % de brai gras est remplacée par la même quantité d'huile de goudron contenant 10 % de brai gras et que 0,1 % du sel sodique de l'acide dodécyl-sulfonique par rapport à la teneur en substance solide de la bouillie de charbon, est ajouté.
La quantité d'aggloméré formée est de 1050 Kg et sa composition est la suivante : teneur en eau 9,5 % teneur en substance solide 80 % teneur en huile 10,5 % résidu incombustible 17 %
La quantité de stériles formée est de 450 g et la teneur en eau s'élève à 43 %.
EXEMPLE 3
Le procédé est sensiblement identique à celui qui est décrit dans l'exemple 1, si ce n'est que dans le prémélangeur, un aggloméré préparé auparavant est ajouté à la bouillie de charbon de départ.
La quantité d'aggloméré ajoutée est de 60 g/minute et sa composition est la suivante : teneur en substance solide 75 % teneur en huile 16 % teneur en eau 8, 2 % résidu incombustible 12,4 %
La quantité d'aggloméré formée est de 1, 110 kg par minute et sa composition est la suivante : teneur en eau 9 % teneur en huile 16 % teneur en substance solide 75 % résidu incombustible 13,5 %
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Quantité de stériles formée : 480 g dont la teneur en eau est de 43-44 %
La teneur en huile de la matière sèche est de 1,3 %, sa teneur en C mesurée s'élève à 4, 0 % et la quantité de résidu incombustible est de 88 %.
EXEMPLE 4
Le procédé est identique au procédé décrit dans l'exemple 1, si ce n'est que la bouillie de charbon de départ présente une moindre teneur en cendres (2,5 %) et qu'une centrifugeuse est utilisée pour la déshydratation.
La quantité d'aggloméré formée est de 1050 kg et sa composition est la suivante : teneur en eau IO % teneur en huile IO % teneur en substance solide 80 % résidu incombustible IO %
Si le charbon de départ convient à la préparation de coke de haut-fourneau, l'aggloméré formé est également d'une qualité correcte pour la cokéification.
La quantité de stériles éliminée est de 380 g et la teneur en eau s'élève à : 41 %
La teneur en huile de la matière sèche de ceux-ci est de 1,2 % à 1,3 %, la teneur en carbone de leur partie combustible s'élève à 3, 5-40 % et le résidu incombustible est de 91-9. 1,5 %
Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes de mise en oeuvre, de réalisation et d'application qui viennent d'être décrits de façon plus explicite ; elle en embrasse au contraire toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du technicien en la matière, sans s'écarter du cadre, ni de la portée, de la présente invention.
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PATENT OF INVENTION Companies called: M. T. A Kôzponti Kémiai Kutatô Intézet
Dunai Vasmü Invention: Andràs KEREKES, Ferenc SZABO,
Gellért RÉPÁSI, Tibor KUSLITS, Béla GEILING Làszlô KOVÁCS, Dezsö GÁL, Istvàn NEMES,
Làszlo BOTÀR, Kàroly HÉBERGER,
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Andràs NÉMETH, Agnes KESZLER, Galina MÔGER born JEREMEJEVA, Erik KROO -Q! ! Q-g! QQ.
The following conventional priority is claimed: Patent application in HUNGARY n 2213/82 of July 7, 1982.
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The present invention relates to a process for the preparation of an agglomerate having good mechanical properties and combustion techniques, from an aqueous slurry of coal, by using a binding agent.
Processes are already known by which aqueous coal slurries, which strongly pollute the environment and cause storage problems, are made capable of undergoing further treatment.
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Thus, many patents (US NO 4,234,320, DE 29,5I, GB 2,024,250 A, DE 27 53,628, US 4,126,426, RB 874,315) generally relate to the use of porridges of coal and more particularly to their agglomeration.
The first step in any of the above-mentioned methods is to mix the aqueous carbon slurry with a so-called agglomeration agent, which is mainly a liquid hydrocarbon. The mixing can be carried out mechanically (for example using a propeller mixer), by ultrasonic energy or in a hydrodynamic system in which liquid phases are brought into contact with large speed differences.
Following this mixing, the grains stick to the emulsified oil in water and form an agglomerate of easily filterable size. In general, it is more advantageous to carry out the mixing at high temperatures.
Some methods (for example, U.S. Patent 4,234,320) suggest agglomeration in two stages.
In accordance with U. S. Patent No. 4,234,320, the aqueous suspension of the solid substance is mixed with the hydrocarbon agglomerator under turbulent agitation; the agglomerate formed and separated from water and non-agglomerated grains, then it is introduced into a mixer containing water whose temperature is above the softening point of the agent
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agglomerating. In this mixer, an additional quantity of agglomerating agent is added, then the agglomerate thus obtained, the quality of which is higher than that of the preceding one, is separated by a percussion separator, hot water which is recycled in the process .
The process according to U.S. Patent No. 4,126,426 differs from the previous solution mainly in that before agglomeration, the coal slurry is separated into two fractions depending on the grain size. The smaller grain fraction (less than 0.1 mm) is mixed with a caking agent and agglomerated, separated, then the larger grain fraction - which can be more easily processed - is added after dehydration to the 'agglomerate.
In this case, too, liquid hydrocarbons are used as the agglomerating agent. The process is more efficient at high temperatures.
In accordance with Belgian patent NO 874 315, the agitation leading to agglomeration is carried out hydrodynamically: the liquid hydrocarbon is mixed with the circulating carbon slurry, the agglomeration after agitation and the separation are carried out in a filtering centrifuge. According to this method, it is suitable to prepare an aqueous emulsion from the hydrocarbon before mixing with the carbon slurry.
Exact mixing and viscosity data can be found in British Patent No. 2,024,250, in which agglomeration is preceded by flotation to concentrate the dry matter. A great advantage of the process seems to lie in the low oil consumption.
According to German patent NO 2 753 628, the agglomeration is carried out with an aqueous oil emulsion.
After separation, the process is repeated with the non-agglomerated waste rock. A high boiling oil is
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used and the effectiveness is increased by the addition of surfactants. The separation of the waste rock and water is carried out on a shaking screen, then the agglomerate is purified by separating it from the waste rock by washing.
Based on the patents mentioned above, the main characteristics of the known processes are as follows: I / The aqueous carbon slurry is mixed with a liquid hydrocarbon as agglomerating agent, so that the particles form a filterable agglomerate. The mixing processes are different: mechanical, hydrodynamic and ultrasonic processes are described.
2 / Agglomeration is more efficient if the temperature of the system is higher.
3 / Hydrocarbons are mainly different liquid fractions of crude oil and carbon distillation products.
4 / If necessary, the drying of the product is pushed mechanically and / or thermally.
With known solutions, the mixing of the carbon slurry with the agglomerating substances and the heating of the mixture always require two distinct technological stages, so that the duration of the process and the equipment requirements are considerably increased.
The object of the present invention is to eliminate the shortcomings of known technologies and to economically prepare a fuel with good calorific value and a low ash content.
Following its tests, the applicant has developed a process during which the mixing and heating can be resolved in a single step, using steam introduced into the carbon slurry.
The disadvantage of known technologies which use different liquid hydrocarbons for agglomeration is that the product cannot be
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easily handled and that, generally, the calorific value of the substance obtained is not good.
The Applicant has noted during its tests, that in the case where the combustible oil or the tar oil used as agglomerating agent is added with a small amount (1 to 10%) of fatty pitch or else when uses raw tar which can also contain 50% oily pitch, the characteristics of filterability, mechanical strength and separation of the product from the waste rock, are considerably improved, the ash content of the product is reduced and its calorific value increased.
In addition, the Applicant has found that the effect of the vapor is considerably increased if it is mixed with air, because then the effect of the mixture is increased.
It is advantageous to add a surfactant to the carbon slurry. Both ionic and non-ionic agents can be used.
The Applicant has found that the addition of a small quantity of pulverulent coal (with a low sterile content) and, respectively, of the agglomerate obtained as a product, to the mixture of coal slurry and oil, promotes a better separation of waste rock and particles and at the same time improves the mechanical properties of the agglomerate formed.
The present invention therefore relates to a process for the use of coal slurries by spherical agglomeration, characterized in that the coal slurry is mixed with a combustible oil or with a tar oil containing from 1 to 10% and preferably from 2 to 4% of fatty pitch or else to raw tar, optionally together with powdered charcoal or an agglomerate already made and preferably with 0.01 to 1.0% of an ionic or non-ionic surfactant ionic, compared to the solid content of the coal slurry and it is
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agglomerated by steam under an overpressure of at least 0.02 MPa and, optionally, with air introduced simultaneously, then the agglomerated is separated from the waste rock and its moisture content is reduced.
If the coal slurry formed during the refining of coal suitable for coking is treated according to the process of the present invention, the ash content can be reduced to even less than 12% and thus the agglomerate obtained can be also suitable for coking. This fact is very important for power generation engineering.
The essence of the process is illustrated by the attached operating diagram, represented in FIG. 1 as follows:
The coal slurry containing about 30% dry matter and about 35 to 40% sterile relative to the dry matter is sent from the settling tank 1, using a slurry pump 13, through the heat exchanger 4, to the premix container 5. In the mixer 5, it is possible to mix pulverulent carbon and agglomerates, respectively, if necessary, coming from the tanks 3 and 21 respectively.
There the coal slurry is agglomerated in the mixing reactor 6 activated by the (tangential) introduction of steam, adding, from the tank 2 by the pump 12, crude tar or, respectively, combustible oil or tar oil preheated in heat exchanger 4 and containing 3% fatty pitch. It is convenient to send the sprayed oil with steam into the mixer. The agglomerate prepared in the mixing reactor 6 and the prepared waste rock slurry are again sent through the heat exchanger 4, then led into the countercurrent separator 7 in which the bottom product consists of an agglomerate of coal formed with the oil and the top product includes the waste rock
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eliminated in diluted porridge.
The agglomerate leaving the separator 7 is dehydrated using a mechanical separator 9 and sent by the conveyor system 10 to the site of use or storage. The waste rock leaving the separator 7 is mixed with a flocculating agent in the mixer 8, then led to the decanter 11, from which the decanted waste rock containing approximately 40% humidity is sent to a desiccator using the pump 15. The water appearing in the overflow and practically devoid of slurry, is used by the valve 13 and the pump 14 partly to supply the separator by decantation 7, partly to be recycled in the treatment unit of the coal, through valve 17.
The filtrate appearing in the filter 9 is sent through the valve 18 in the same water circulation.
In addition to the foregoing provisions, the invention also comprises other provisions, which will emerge from the description which follows.
The invention will be better understood with the aid of the additional description which follows, which refers to the examples of implementation of the method which is the subject of the present invention.
It should be understood, however, that these examples of implementation are given solely by way of illustration of the subject of the invention, of which they do not in any way constitute a limitation.
EXAMPLE 1
A carbon slurry having a dry matter content of 250 g / l and an incombustible residue of 35% is sent through a heat exchanger at the rate of 4 l / min in a agglomeration mixer. Fuel oil containing 3% fatty pitch (heavy sulfuric fuel oil F 60/130) is added at a rate of 100 g / minute to the coal slurry preheated to 50-60. The viscosity of the combustible oil is 5.2. Eo at 700C and the
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softening point of the fatty pitch dissolved in it is 85-95 C. The intense mixture of the carbon slurry and the added oil is obtained by the tangential introduction of direct steam. The oil is sprayed simultaneously with the steam.
The pressure of the saturated steam used for the mixture is 0.1 MPa.
The agglomerate prepared in the mixer and the separate waste rock slurry are passed through a heat exchanger in a countercurrent decanter, in which the bottom product comprises the coal agglomerate formed with the oil and the product of head consists of waste rock removed as diluted porridge. The agglomerate leaving the decanter is dehydrated by a vacuum filter and transported to the site of use or storage by a transport system.
The amount of agglomerate formed is from 0.95 to 1.0 kg / minute and its composition is as follows: water content 9% content, solid substance 80% oil content 11% fuel residue 17%
The waste rock leaving the decanter is mixed in the mixer with a flocculating agent, then introduced into the decanter, from which the decanted waste rock having a moisture content of 40% leaves and which is sent to the desiccator.
The quantity of waste rock formed is 420 to 450 g / minute and their moisture content is 40-42%.
The oil content of the 170 to 180 g of dried waste rock is 1.2 to 1.3%, their measured carbon content is 3-4% and the non-combustible residue is 87-89%.
The water appearing in the decanter is practically devoid of slurry and the filtrate obtained in the separator are recycled into the water stream of the system.
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EXAMPLE 2
The process is identical to that described in Example 1, except that the combustible oil containing 3% fatty pitch is replaced by the same quantity of tar oil containing 10% fatty pitch and as 0.1% of the salt sodium dodecyl sulfonic acid relative to the solid content of the carbon slurry, is added.
The quantity of agglomerate formed is 1050 Kg and its composition is as follows: water content 9.5% solid content 80% oil content 10.5% non-combustible residue 17%
The quantity of waste rock formed is 450 g and the water content is 43%.
EXAMPLE 3
The process is substantially identical to that described in Example 1, except that in the premixer, an agglomerate prepared beforehand is added to the starting coal slurry.
The amount of agglomerate added is 60 g / minute and its composition is as follows: solid content 75% oil content 16% water content 8, 2% non-combustible residue 12.4%
The amount of agglomerate formed is 1.10 kg per minute and its composition is as follows: water content 9% oil content 16% solid content 75% non-combustible residue 13.5%
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Quantity of waste rock formed: 480 g with a water content of 43-44%
The oil content of the dry matter is 1.3%, its measured C content is 4.0% and the amount of non-combustible residue is 88%.
EXAMPLE 4
The process is identical to the process described in Example 1, except that the starting coal slurry has a lower ash content (2.5%) and that a centrifuge is used for dehydration.
The quantity of agglomerate formed is 1050 kg and its composition is as follows: water content IO% oil content IO% solid content 80% non-combustible residue IO%
If the starting coal is suitable for the preparation of blast furnace coke, the agglomerate formed is also of a correct quality for coking.
The quantity of waste rock removed is 380 g and the water content is 41%.
The oil content of the dry matter of these is from 1.2% to 1.3%, the carbon content of their combustible part is 3, 5-40% and the non-combustible residue is 91- 9. 1.5%
As is apparent from the above, the invention is in no way limited to those of its modes of implementation, embodiment and application which have just been described more explicitly; on the contrary, it embraces all the variants which may come to the mind of the technician in the matter, without departing from the framework, or the scope, of the present invention.