BE898091A - Procede de chauffage d'air de traitement dans des buts industriels. - Google Patents
Procede de chauffage d'air de traitement dans des buts industriels. Download PDFInfo
- Publication number
- BE898091A BE898091A BE0/211777A BE211777A BE898091A BE 898091 A BE898091 A BE 898091A BE 0/211777 A BE0/211777 A BE 0/211777A BE 211777 A BE211777 A BE 211777A BE 898091 A BE898091 A BE 898091A
- Authority
- BE
- Belgium
- Prior art keywords
- plasma
- plasma generator
- air
- flow
- heated
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 21
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 13
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 12
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 11
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
- C21B5/002—Heated electrically (plasma)
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/32—Technologies related to metal processing using renewable energy sources
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Discharge Heating (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Treatment Of Fiber Materials (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Direct Air Heating By Heater Or Combustion Gas (AREA)
Abstract
Selon l'invention, on force un écoulement de gaz ne contenant ni azote, ni oxygène libre à traverser un générateur (1) de plasma et il y est chauffé à une haute température, et le plasma gazeux ainsi formé est mélangé à un écoulement d'air de traitement en des proportions telles que les températures pouvant etre prédéterminées, soient atteintes dans l'écoulement gazeux résultant. L'invention s'applique notamment à la métallurgie.
Description
<Desc/Clms Page number 1> EMI1.1 Mémoire descriptif déposé à l'appui de la demande de brevet d'invention pour "Procédé de chauffage d'air de traitement dans des buts indus- triels" formée par : la société dite : SKF Steel Engineering AB PO Box 202 S-813 00 HOFORS, Suède Priorité : le 28 mars 1983, Suède, n 83 01 698-0 Inventeurs : Sven Santén, Ham mrvägen, 21, S-813 00 HOFORS Göran Mathisson, Hammarvägen, 1, S-813 OO HOFORS Jan Thrnblom, Borgvagen, 29, S-813 00 HOFORS <Desc/Clms Page number 2> Procédé de chauffage d'air de traitement dans des buts industriels La présente invention se rapporte à un procédé de chauffage d'air de traitement, à une température pouvant être prédéterminée, dans des buts industriels. La consommation de gaz de traitement, en particulier de l'air à haute température, est considérable dans de nombreux procédés industriels. Les méthodes conventionnelles de chauffage d'importantes quantités de gaz, comme l'utilisation d'échangeurs de chaleur, nécessitent des investissements trop importants et la combustion de combustibles fossiles comme le charbon, le coke, le gaz naturel, le mazout et autres est par conséquent devenue plus usuelle ces dernières années. Tant d'un point de vue écologique que technique, une telle combustion pose des nroblèmes. Du point de vue écologique, principalement du fait des impuretés de soufre ainsi libérées, qui ont pour résultat une acidification et des dépôts de fumée et de suie, et du point de vue technique parce que le soufre n'est pas permis dans certains procédés comme divers procédés de fabrication du fer et de l'acier. Il y a également l'aspect prix, car le prix des combustibles fossiles a excessivement augmenté. Les problèmes ci-dessus ont bien entendu attiré de nombreux experts dans ce domaine. Un certain nombre de méthodes ont également été développées dans la fabrication de l'acier pour augmenter la température du gaz du gueulard dans un haut fourneau avec pour objet l'augmentation de la production et en même temps la réduction de la consommation de coke. Dans cette méthode connue, le gaz du gueulard est totalement ou partiellement conduit à travers un plasma, produit dans un générateur de plasma d'un type connu, à l'aide d'un arc électrique. L'avantage d'un générateur de plasma réside dans son degré élevé d'efficacité, atteignant presque 90 %, et dans le fait que l'on peut obtenir une température extrêmement élevée, habituellement supérieure à 30000C. <Desc/Clms Page number 3> Dans un plasma produit dans un générateur de plasma, un certain nombre d'atomes et de molécules sont ionisés, et ces particules ionisées sont extrêmement réactives. Cependant, quand un écoulement d'air de plasma gazeux passe à des conditions normales à une plus basse température, on obtient des oxydes d'azote ainsi que de l'azote et de l'oxygène. Comme on le sait, les oxydes d'azote sont extrêmement toxiques et provoquent la formation d'acide nitrique qui peut détruire l'équipement de traitement. Avec la méthode précédemment connue de chauffage de l'air du gueulard pour un haut fourneau, la formation d'oxydes d'azote n'a pas été prise en considération, car le plasma gazeux produit est soufflé directement dans le haut fourneau quand les oxydes d'azote sont automatiquement désintégrés pendant le passage à travers la charge dans le haut fourneau. La présente invention a pour objet l'élimination des inconvénients ci-dessus mentionnés, en procurant un procédé de chauffage d'air de traitement, sans que l'air de traitement ne soit contaminé et sans la formation cidessus mentionnée d'oxydes d'azote, et qui ait également pour résultat un chauffage à meilleur marché en comparaison à un chauffage conventionnel au moyen de combustibles fossiles. Cela est obtenu, selon l'invention, avec la méthode décrite dans l'introduction, principalement par le fait qu'un écoulement de gaz ne contenant ni azote libre ni oxygène libre, est forcé à traverser un générateur de plasma et y est chauffé à une haute température et que le plasma gazeux ainsi formé est mélangé à un écoulement d'air de traitementen des proportions telles qu'une température soit atteinte, qui peut être prédéterminée, dans l'écoulement gazeux résultant. L'écoulement gazeux chauffé dans le générateur de plasma se compose de préférence de vapeur d'eau. De façon assez surprenante, on a trouvé qu'il ne se formait pas d'oxyde d'azote, même dans la zone de mélange lorsque le plasma gazeux chaud produit par la vapeur est mélangé à l'air. <Desc/Clms Page number 4> Selon un autre mode de réalisation préféré de l'invention, la vapeur utilisée dans le générateur de plasma est produite, totalement ou partiellement, à l'aide des pertes d'eau de refroidissement du générateur de plasma. L'invention sera mieux décrite ci-après en se référant aux dessins joints montrant certaines applications de l'invention, à titre d'exemple, sur les dessins : La Figure 1 montre une vue schématique d'un moyen selon l'invention ; La Figure 2 montre une vue schématique d'une installation de nodulisation avec une grille de convoyeur pourvue du moyen pour produire l'air chaud proposé selon l'invention ; et La Figure 3 montre une vue en coupe faite suivant la ligne III-III à travers le moyen selon la Figure 2. La Figure 1 montre ainsi schématiquement un générateur de plasma désigné en 1. Le générateur de plasma 1 est pourvu d'un conduit d'alimentation 2 d'un écoulement de gaz à chauffer, consistant de préférence en vapeur d'eau. Lors du passage par l'arc électrique produit dans le générateur de plasma, le gaz atteint l'état de plasma et il se forme un"plasma gazeux". Immédiatement après le générateur de plasma,'en regardant dans la direction de l'écoulement, se trouve une tuyère 3 refroidie à l'eau avec des lances 4 pour l'alimentation en toute matière supplémentaire. Le volume de l'air à chauffer est ajouté au plasma gazeux à température extrêmement élevée, immédiatement après la tuyère, cela étant fait par une entrée 7 conduisant à ce qui peut être appelé une zone de mélange ou de réaction 8. Les pièces en métal du générateur de plasma sont refroidies à l'eau, et environ 15 % de la puissance d'entrée du générateur de plasma s'échappent sous forme de pertes dans l'eau de refroidissement. En construisant le générateur de plasma de façon à pouvoir élever la pression et la température, l'eau de refroidissement peut être utilisée pour la production de vapeur dans un échangeur de <Desc/Clms Page number 5> chaleur. La pression de la vapeur à faire passer par le générateur de plasma doit de préférence être de 3 à 4 bars, donnant une température d'environ 1200C, et les canaux de refroidissement du générateur de plasma doivent ainsi être construits pour permettre au moins ces conditions, ce qui ne pose aucun problème. La Figure 2 montre l'utilisation de l'invention dans une installation de nodulisation avec une grille de convoyeur. Dans l'installation de nodulisation montrée ici, une bande de convoyeur sans fin 11 comprenant un grand nombre de chariots 12 reliés ensemble et se déplaçant sur des rails. Les chariots sont destinés au transport des concentrés agglomérés de minerai de fer"granules", à travers un four 13. Les granules sont emmenés continuellement aux chariots 12 par un tamis à rouleaux 14. Les chariots 12 passent par deux zones de séchage 15,16, une zone de préchauffage 17, une zone d'agglomération 18 avec deux zones de post-agglomération 18a, 18b et deux zones de refroidissement 19,20 dans l'ordre mentionné. Les fonds de ces chariots 12 permettent le passage de l'air et peuvent avoir la forme de grilles ou de mailles. L'air de refroidissement d'une autre partie du procédé peut être utilisé comme air de traitement pour l'installation de nodulisation. L'air est fourni par un ventilateur de refroidissement 21, auquel cas il est d'abord soufflé dans les zones de refroidissement 19,20. Une petite quantité d'air traverse la dernière zone de refroidissement 20, est amenée, par un ventilateur 22 séchant l'air, à la première zone de séchage 15 pour s'écouler, vers le haut, à travers la couche de granules dans les chariots, et à travers un ventilateur d'échappement 23 vers une cheminée 24. La plus grande partie de l'air attiré est conduite vers le haut, dans un tuyau ou abat-vent 25, et ensuite il redescend à travers des canaux 25a, 25b vers des brûleurs 26,27 agencés dans la zone de préchauffage 17 et la zone d'agglomération 18, respectivement. Une distribution appropriée peut être effectuée par quatre paires de brûleurs <Desc/Clms Page number 6> dans la zone de préchauffage et sept paires de brûleurs dans la zone-d'agglomération. Une petite quantité de l'air de refroidissement est obligée de descendre à travers les chariots dans la zone de post-agglomération 18b, de façon que le processus d'agglomération soit accompli même dans les couches les plus basses des granules dans les chariots. Un ventilateur de récupération 28 est agencé endessous des zones d'agglomération 18a, 18b, l'air étant alors amené, par un tuyau 29, à la seconde zone de séchage et ensuite, après passage à travers les chariots remplis de granules, il est soufflé vers l'extérieur à travers la cheminée en même temps que l'air provenant de la zone d'agglomération. Quand on utilise le procédé selon l'invention dans une telle installation de nodulisation, six des paires de brûleurs dans la zone d'agglomération sont de préférence remplacées par les générateurs de plasma conçus selon la Figure 1. Le chauffage nécessaire de l'air est ainsi obtenu sans formation d'oxydes d'azote. Le volume de l'air d'atomisation normalement utilisé pour les brûleurs à mazout est suffisant pour une utilisation dans les générateurs de plasma selon l'invention. Aucune autre conversion du procédé, comme une installation de ventilateurs compresseurs supplémentaires n'est par conséquent requise si l'air de traitement pour l'installation de nodulisation est chauffé à la façon proposée selon l'invention. La seule chose requise est l'installation des brûleurs à plasma selon l'invention, avec leur équipement électrique et accessoires, ainsi que la connexion à une source de vapeur d'eau ou autre gaz. La Figure 3 montre une vue en coupe transversale faite à travers le moyen de la Figure 2, suivant la ligne III-III à travers la zone d'agglomération. On peut voir ici que les chariots 12 se déplacent, par des roues 31, sur des rails 32. L'air chauffé à 900 C descend de l'abat-vent 25, par les canaux 25a et 25b jusqu'à la région des brûleurs <Desc/Clms Page number 7> où il est chauffé, il entre dans la zone du four 33 et descend à travers les chariots remplis de granules. La Figure 3 montre l'agencement utilisant le générateur de plasma selon la Figure 1. La fonction de l'installation deviendra plus claire en se référant à l'exemple décrit ci-après. Il faut observer que l'application de l'invention décrite ici représente seulement l'une des nombreuses applications techniques que l'on peut réaliser grâce au fait que le problème de la formation des oxydes d'azote a été résolu de façon satisfaisante. L'invention sera mieux illustrée par un exemple en se référant à l'installation de nodulisation montrée schématiquement sur les Figures 2 et 3. EXEMPLE La production de l'installation de nodulisation est supposée être de 420 tonnes de granules/heure. L'air utilisé précédemment dans le procédé, ayant une température d'environ EMI7.1 900 C, est utilisé initialement. Comme on le sait, il faut une température d'environ 1300 C pour le procédé réel d'agglomération. Cependant, les granules qui entrent peuvent ne pas être soumis à une augmentation brusque de la température jusqu'à 1300 C. Le moyen est ainsi conçu, comme cela est clair par la description détaillée qui précède, afin d'utiliser de l'air de séchage à une température d'environ 250 C dans une première zone de séchage, la température de l'air étant graduellement accrue dans des zones de pré- chauffage. Des zones de post-chauffage sont agencées après la zone d'agglomération, donc même les granules les plus bas 1 ont le temps de s'agglomérer. C'est donc dans la zone réelle d'agglomération qu'il faut remplacer les brûleurs à mazout précédents par les générateurs de plasma proposés selon l'invention. La puissance nécessaire pour la capacité de production mentionnée est de 39 MW, correspondant à 3,4 tonnes de mazout/heure pour chauffer environ 70.000 Nm3 air/ heure. L'installation du four à convoyeur dans l'exemple <Desc/Clms Page number 8> a onze paires de brûleurs, sept d'entre eux dans la zone d'agglomération. Dans cette application de l'invention, les six dernières paires de brûleurs sont de préférence remplacées par six générateurs de plasma connectés par paires. Le volume de gaz traversant les générateurs de plasma pour produire le plasma gazeux ne constitue généralement qu'environ 10 % du volume de l'air de traitement finalement utilisé pour l'agglomération. La température de départ de cet écoulement gazeux n'est par conséquent pas critique. Une condition pour un développement réussi du traitement dans des installations nécessitant de si importantes sommes d'investissement comme installation de nodulisation réside évidemment dans le fait que toute amélioration peut être obtenue avec l'interruption minimum de l'équipement existant. Cette condition est remplie dans le cas présent où les unités formant brûleurs à mazout ont seulement à être remplacées par des générateurs de plasma avec un équipement électrique pour l'alimentation en courant et certains accessoires mineurs. L'énergie requise pour les générateurs de plasma et les brûleurs à mazout est sensiblement équivalente. Cependant, l'efficacité des brûleurs à plasma est plus importante que celle des brûleurs à mazout. Cependant, le facteur important est le suivant : le combustible fossile dont le prix augmente extrêmement rapidement, peut, selon l'invention, être remplacé par l'électricité qui est considérablement moins chère.
Claims (5)
- REVENDICATIONS 1/Procédé de chauffage d'air de traitement, à une température pouvant être prédéterminée, dans des buts industriels, caractérisé en ce qu'un écoulement de gaz ne contenant ni azote libre, ni oxygène libre, est obligé de traverser un générateur (1) de plasma et y est chauffé à une haute température et en ce que le plasma gazeux ainsi formé est mélangé à un écoulement de l'air de traitement en des proportions telles que l'on obtienne une température pouvant être prédéterminée, dans l'écoulement gazeux résultant.
- 2/Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'écoulement de gaz chauffé dans le générateur de plasma se compose de vapeur d'eau.
- 3/Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la vapeur à chauffer dans le générateur (1), de plasma, est totalement ou partiellement produite à l'aide des pertes d'eau de refroidissement du générateur (1) de plasma.
- 4/Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le plasma gazeux produit dans le générateur (1) de plasma est mélangé à l'écoulement d'air de traitement immédiatement après le générateur (1) de plasma.
- 5/Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'écoulement gazeux chauffé dans le générateur de plasma constitue nviron 10 % de l'écoulement d'air de traitement.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8301698A SE435998B (sv) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | Sett for uppvermning av for industriella processer avsedd processluft |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BE898091A true BE898091A (fr) | 1984-02-15 |
Family
ID=20350556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BE0/211777A BE898091A (fr) | 1983-03-28 | 1983-10-27 | Procede de chauffage d'air de traitement dans des buts industriels. |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59180233A (fr) |
| KR (1) | KR840007951A (fr) |
| AT (1) | AT380142B (fr) |
| BE (1) | BE898091A (fr) |
| BR (1) | BR8306324A (fr) |
| ES (1) | ES526976A0 (fr) |
| FI (1) | FI78808C (fr) |
| FR (1) | FR2543666B1 (fr) |
| GB (1) | GB2138256B (fr) |
| IT (1) | IT1169894B (fr) |
| NL (1) | NL8303704A (fr) |
| NO (1) | NO162260C (fr) |
| SE (1) | SE435998B (fr) |
| ZA (1) | ZA837916B (fr) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102698677B (zh) * | 2012-05-12 | 2014-10-29 | 新疆天业（集团）有限公司 | 一种等离子体对撞流反应方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3484358A (en) * | 1966-09-01 | 1969-12-16 | Bell Telephone Labor Inc | Method and apparatus for reactive sputtering wherein the sputtering target is contacted by an inert gas |
| SE371453C (sv) * | 1973-03-26 | 1978-01-23 | Skf Ind Trading & Dev | Sett for framstellning av reduktionsgas |
| BE814899A (fr) * | 1974-05-10 | 1974-11-12 | Procede pour fabriquer des gaz reducteurs chauds. | |
| FR2499590B2 (fr) * | 1980-07-15 | 1987-07-31 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede pour reduire la consommation d'agents reducteurs dans un appareil de reduction-fusion des minerais metalliques, notamment dans un haut fourneau siderurgique |
| BE891514A (fr) * | 1981-12-17 | 1982-06-17 | Centre Rech Metallurgique | Perfectionnements aux procedes de fabrication de gaz reducteurs chauds |
-
1983
- 1983-03-28 SE SE8301698A patent/SE435998B/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-10-11 GB GB08327156A patent/GB2138256B/en not_active Expired
- 1983-10-21 NO NO833848A patent/NO162260C/no unknown
- 1983-10-21 FR FR8316801A patent/FR2543666B1/fr not_active Expired
- 1983-10-24 FI FI833881A patent/FI78808C/fi not_active IP Right Cessation
- 1983-10-25 ZA ZA837916A patent/ZA837916B/xx unknown
- 1983-10-25 AT AT0379883A patent/AT380142B/de not_active IP Right Cessation
- 1983-10-25 IT IT23429/83A patent/IT1169894B/it active
- 1983-10-27 NL NL8303704A patent/NL8303704A/nl not_active Application Discontinuation
- 1983-10-27 BE BE0/211777A patent/BE898091A/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-11-01 JP JP58203765A patent/JPS59180233A/ja active Pending
- 1983-11-02 ES ES526976A patent/ES526976A0/es active Granted
- 1983-11-18 BR BR8306324A patent/BR8306324A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-11-26 KR KR1019830005603A patent/KR840007951A/ko not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR8306324A (pt) | 1984-11-13 |
| AT380142B (de) | 1986-04-10 |
| FI833881L (fi) | 1984-09-29 |
| GB2138256A (en) | 1984-10-17 |
| GB8327156D0 (en) | 1983-11-09 |
| JPS59180233A (ja) | 1984-10-13 |
| FI833881A0 (fi) | 1983-10-24 |
| KR840007951A (ko) | 1984-12-11 |
| ES8407356A1 (es) | 1984-10-01 |
| IT8323429A0 (it) | 1983-10-25 |
| ZA837916B (en) | 1985-06-26 |
| NO162260B (no) | 1989-08-21 |
| NL8303704A (nl) | 1984-10-16 |
| ES526976A0 (es) | 1984-10-01 |
| SE435998B (sv) | 1984-11-05 |
| IT1169894B (it) | 1987-06-03 |
| GB2138256B (en) | 1986-06-25 |
| NO162260C (no) | 1989-11-29 |
| SE8301698L (sv) | 1984-09-29 |
| FR2543666A1 (fr) | 1984-10-05 |
| FR2543666B1 (fr) | 1988-10-14 |
| SE8301698D0 (sv) | 1983-03-28 |
| FI78808B (fi) | 1989-05-31 |
| NO833848L (no) | 1984-10-01 |
| FI78808C (fi) | 1989-09-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4536211A (en) | Waste gas circulation method and system for sintering apparatus | |
| CN106061908A (zh) | 具有优化的能量回收的燃烧方法和设施 | |
| EP2935132B1 (fr) | Recuperation energetique des fumees d'un four de fusion avec une turbine à gaz et des échangeurs de chaleur | |
| KR20150004426A (ko) | 원료 철 제조용 플랜트로부터 배기 가스를 사용하여 증기를 발생시키는 방법 | |
| WO2014080450A1 (fr) | Dispositif d'alimentation en combustible de gaz d'oxygène pour appareil de frittage | |
| EP2935133B1 (fr) | Recuperation energetique des fumees d'un four de fusion au moyen d'une turbine a gaz et des échangeurs de chaleur | |
| FR2515326A1 (fr) | Procede et appareil pour chauffer de l'air de traitement a des fins industrielles | |
| CA1182999A (fr) | Procede pour alimenter en energie un four de rechauffage de produits metallurgiques | |
| US20250188552A1 (en) | Systems and methods for improved carbon capture associated with molten metal production | |
| FR2543666A1 (fr) | Procede de chauffage d'air de traitement dans des buts industriels | |
| FR2540518A1 (fr) | Procede pour la conduite d'un four metallurgique de fusion et dispositif de mise en oeuvre | |
| RU2336311C2 (ru) | Способ и установка для производства стали из вторичного сырья на основе металлолома | |
| RU2553160C2 (ru) | Извлечение энергии из газов в установке доменной печи | |
| EP0204059A1 (fr) | Procédé pour contrôler un progrès de combustion | |
| EP2705002B1 (fr) | Procede de fusion du verre dans un four | |
| RU2240472C1 (ru) | Энергоблок | |
| KR20200136925A (ko) | 완전 연소를 통한 직접 제련 공정 | |
| JP5825478B2 (ja) | 焼結機 | |
| LU83994A1 (fr) | Procede de conduite du haut fourneau avec injection de gaz reducteurs surchauffes | |
| JPS6032672B2 (ja) | 粉炭になされた粘結炭から電気エネルギ−およびガスを製造する方法 | |
| UA81078C2 (en) | Method for natural gas supply into blast furnace | |
| FR2512535A1 (fr) | Procede d'alimentation energetique d'un four de rechauffage de produits metallurgiques | |
| BE887905A (fr) | Procede de conduite du haut fourneau avec injection de gaz reducteurs surchauffes | |
| BE360949A (fr) | ||
| BE532593A (fr) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RE | Patent lapsed |
Owner name: SKF STEEL ENGINEERING A.B. Effective date: 19921031 |