BR112012000404B1 - Processo e instalação de produção de uma corrente rica em metano e de uma corrente rica em hidrocarbonetos em c2+ a partir de uma corrente de alimentação contendo hidrocarbonetos - Google Patents

Processo e instalação de produção de uma corrente rica em metano e de uma corrente rica em hidrocarbonetos em c2+ a partir de uma corrente de alimentação contendo hidrocarbonetos Download PDF

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Abstract

processo e instalação de produção de uma corrente rica em metano e de uma corrente rica em hidrocarbonetos em c2+ a partir de uma corrente de alimentação contendo hidrocarbonetos. este processo compreende o resfriamento da corrente de alimentação em um primeiro trocador térmico (20), a separação em um primeiro balão separador (22) para produzir uma corrente leve (44) de cabeça e uma corrente pesada (45) de pé e a divisão da corrente leve (44) de cabeça em uma fração (48) de alimentação de uma turbina de expansão dinâmica e em uma fração (46) de alimentação de uma primeira coluna de destilação (30). o processo compreende a formação de uma corrente de refluxo resfriada (56) a partir de um efluente (54) proveniente de uma turbina de expansão dinâmica (26), a parte do efluente sendo resfriada e pelo menos parcialmente liquefeita em um trocador térmico (28). ele compreende a introdução da corrente de refluxo resfriada (56) proveniente do trocador térmico (28) na primeira coluna de destilação (30).

Description

[0001] A presente invenção refere-se um processo de produção de uma corrente rica em metano e de uma corrente rica em hidrocarbonetos em C2+ a partir de uma corrente de alimentação contendo hidrocarbonetos, do tipo compreendendo as etapas seguintes: - resfriamento de pelo menos uma primeira fração da corrente de alimentação em um primeiro trocador térmico; - introdução da primeira fração de alimentação resfriada em um primeiro balão separador para produzir uma corrente leve de cabeça e uma corrente pesada de pé; - divisão da corrente leve de cabeça em uma fração de alimentação de turbina e uma fração de alimentação de coluna; - expansão da fração de alimentação de turbina em uma primeira turbina de expansão dinâmica e introdução de pelo menos uma parte da fração expandida na primeira turbina em uma parte do meio de uma primeira coluna de destilação; - resfriamento e condensação pelo menos parcial da fração de alimentação de coluna em um segundo trocador térmico, expansão e introdução da fração de alimentação de coluna resfriada em uma parte elevada da primeira coluna de destilação; - expansão e vaporização parcial da corrente pesada de pé no primeiro trocador térmico e introdução da corrente pesada de pé expandida em um segundo balão separador para produzir uma fração gasosa de cabeça e uma fração líquida de pé; - expansão da fração líquida de pé e introdução na parte do meio da primeira coluna de destilação; - resfriamento e condensação pelo menos parcial da fração gasosa de cabeça no segundo trocador térmico e introdução na parte elevada da primeira coluna de destilação; - recuperação de uma corrente de fundo de coluna no pé da primeira coluna de destilação, a corrente rica em hidrocarbonetos em C2+ sendo formada a partir da corrente de pé de coluna; - recuperação e re-aquecimento de uma corrente de cabeça de coluna rica em metano, - compressão de pelo menos uma fração da corrente de cabeça de coluna em pelo menos um primeiro compressor acoplado à primeira turbina de expansão dinâmica e pelo menos um segundo compressor; - formação da corrente rica em metano a partir da corrente de cabeça de coluna re-aquecida e comprimida; - retirada de uma corrente de extração na corrente de cabeça de coluna; - resfriamento e introdução da corrente de extração resfriada em uma parte elevada da primeira coluna de destilação.
[0002] Tal processo é destinado a extrair hidrocarbonetos em C2+, como notadamente o etileno, o etano, propileno, o propano e hidrocarbonetos mais pesados, de partir notadamente de gás natural, de gás de refinaria ou de gás sintético obtido a partir das outras fontes de hidrocarbonetos como o carvão, o óleo bruto, a nafta.
[0003] O gás natural contém geralmente uma maior parte de metano e de etano constituindo pelo menos 50% em mols do gás. Eles contêm igualmente em quantidade mais negligenciável hidrocarbonetos mais pesados, como o propano, o butano, o pentano. Em certos casos, eles contêm igualmente hélio, hidrogênio, nitrogênio e o dióxido de carbono.
[0004] É necessário separar os hidrocarbonetos pesados do gás natural para responder a pelo menos dois imperativos.
[0005] Em primeiro lugar, economicamente, os hidrocarbonetos em C2+, e notadamente o etano, o propano e o butano podem ser valorizados. Por outro lado, a demanda de líquidos de gás natural como carga para a indústria petroquímica aumenta continuamente e deverá continuar a aumentar nos próximos anos.
[0006] Por outro lado, por razões de processo, é desejável separar os hidrocarbonetos pesados a fim de evitar que eles condensem durante o transporte e/ou a manipulação dos gases. Isto permite evitar incidentes como a chegada de tampões líquidos nas instalações de transporte ou de tratamento projetadas para os efluentes gasosos.
[0007] Para separar os hidrocarbonetos em C2+ do gás natural, é conhecido utilizar um processo de absorção de óleo que permite recuperar até a 90% do propano e até cerca de 40% do etano.
[0008] Para atingir taxas de recuperação mais elevadas, os processos de expansão criogênica são utilizados.
[0009] Em um processo de expansão criogênico conhecido, uma parte da corrente de alimentação contendo os hidrocarbonetos é utilizada para os refervedores secundários de uma coluna de separação do metano.
[0010] Depois, os diferentes efluentes, após condensação parcial, são combinados para alimentar um separador gás-líquido.
[0011] Como descrito em US 5.555.748, a corrente leve obtida em cabeça do separador é dividida uma primeira fração de alimentação de coluna, que é condensada antes de ser enviada para a alimentação de cabeça da coluna de destilação e em uma segunda fração que é enviada para uma turbina de expansão dinâmica antes de ser re-introduzida na coluna de destilação.
[0012] Este processo apresenta a vantagem de ser fácil de começar e de oferecer uma flexibilidade operacional importante, combinada a uma boa eficácia e uma boa segurança.
[0013] No entanto, as limitações econômicas necessitam aumentar ainda a eficácia do processo conservando ao mesmo tempo um rendimento de extração de etano muito elevado. É, além disso, necessário minimizar o volume ocupado pelas instalações e reduzir, ou mesmo suprimir o suprimento de líquidos refrigerantes externos como o propano, notadamente para a realização do processo sobre instalações flutuantes ou em zonas sensíveis em termos de segurança.
[0014] Um objetivo da invenção é, portanto, obter um processo de produção que permite separar uma corrente de alimentação contendo hidrocarbonetos que em uma corrente rica em hidrocarbonetos em C2+ e em uma corrente rica em metano, de maneira muito econômica, pouco volumosa e muito eficaz.
[0015] Para esse efeito, a invenção tem por objeto um processo do tipo acima citado, caracterizado pelo fato de que o processo compreende as etapas seguintes:- formação de uma corrente de refluxo resfriada a partir de pelo menos uma parte de um efluente proveniente de uma turbina de expansão dinâmica, a parte do efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica sendo resfriada e pelo menos parcialmente liquefeita em um trocador térmico para formar a corrente de refluxo resfriada.
[0016] O processo de acordo com a invenção pode compreender uma ou várias das características seguintes, tomada (s) separadamente ou seguindo toda(s) combinação(ões) tecnicamente possível(eis): - ele compreende as etapas seguintes: - retirada de uma corrente de re-ebulição na primeira coluna de destilação a um nível de retirada; - colocação em relação de troca térmica da corrente de re-ebulição com a parte do efluente proveniente de uma turbina de expansão dinâmica no trocador térmico para resfriar e pelo menos liquefazer parcialmente a parte do efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica, e - re-introdução da corrente de re-ebulição na primeira coluna de destilação a um nível inferior no nível de retirada; - o efluente da turbina de expansão dinâmica é formado pela fração expandida proveniente da primeira turbina de expansão dinâmica, o processo compreendendo a introdução da fração expandida proveniente da primeira turbina de expansão dinâmica no segundo trocador térmico para ser resfriada e parcialmente liquefeita; - ele compreende as etapas seguintes: - separação da corrente de alimentação em uma primeira fração da corrente de alimentação e em pelo menos uma segunda fração da corrente de alimentação, - introdução da primeira fração da corrente de alimentação no primeiro trocador térmico; - introdução de pelo menos uma parte da segunda fração da corrente de alimentação em uma segunda turbina de expansão dinâmica, distinta da primeira turbina de expansão dinâmica, a fração expandida proveniente da segunda turbina dinâmica formando o efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica; - ele compreende as etapas seguintes: - introdução da fração expandida proveniente da segunda turbina de expansão dinâmica em um balão separador a jusante para formar uma terceira corrente de cabeça gasosa e uma terceira corrente de pé líquida, - resfriamento da terceira corrente de cabeça gasosa no trocador térmico para formar a corrente de refluxo resfriada; - a terceira corrente de cabeça gasosa é introduzida, após resfriamento, em uma coluna de destilação auxiliar, a corrente de refluxo resfriada sendo formada a partir da corrente de pé da coluna de destilação auxiliar; - ele compreende as etapas seguintes: - resfriamento e condensação parcial da segunda fração de corrente de alimentação; - introdução da segunda fração de corrente de alimentação resfriada em um balão separador a montante para formar uma segunda fração gasosa e uma segunda fração líquida; - introdução da segunda fração gasosa na segunda turbina de expansão dinâmica; - introdução da segunda fração líquida, após expansão, em uma parte inferior da primeira coluna de destilação; - a totalidade da segunda fração da corrente de alimentação é introduzida na segunda turbina de expansão dinâmica sem resfriamento entre a etapa de separação da corrente de alimentação e a etapa de introdução da segunda fração da corrente de alimentação na segunda turbina de expansão dinâmica; - ele compreende as etapas seguintes: - retirada de uma fração secundária de compressão na corrente de cabeça de coluna rica em metano, antes da passagem da corrente de cabeça de coluna rica em metano no primeiro compressor, - passagem da fração secundária de compressão em um terceiro compressor acoplado à segunda turbina de expansão dinâmica; - introdução da fração secundária de compressão comprimida proveniente do terceiro compressor na corrente de cabeça de coluna comprimida, a jusante do primeiro compressor; - ele compreende as etapas seguintes: - retirada de uma corrente de resfriamento complementar na corrente de cabeça de coluna rica em metano ou em uma corrente formada a partir da corrente de cabeça de coluna rica em metano; - expansão e introdução da corrente resfriamento complementar expandida em uma corrente circulando a montante da primeira turbina de expansão, com vantagem na primeira fração da corrente de alimentação resfriada ou na fração de alimentação de turbina; - ele compreende as etapas seguintes: - passagem da corrente de cabeça de coluna rica em metano no primeiro trocador térmico; - retirada de uma corrente de expansão auxiliar na corrente de cabeça de coluna rica em metano, após a sua passagem no primeiro trocador térmico; - expansão dinâmica da corrente de expansão auxiliar em uma turbina auxiliar de expansão dinâmica; - introdução da corrente expandida proveniente da turbina auxiliar de expansão dinâmica na corrente de cabeça de coluna rica em metano, antes da sua passagem no primeiro trocador térmico; - o segundo compressor compreende um primeiro estágio de compressão, pelo menos um segundo estágio de compressão e um líquido refrigerante interposto entre o primeiro estágio de compressão e o segundo estágio de compressão, o processo compreendendo uma etapa de passagem da corrente de cabeça de coluna comprimida proveniente do primeiro compressor sucessivamente no primeiro estágio de compressão, no líquido refrigerante, depois no segundo estágio de compressão; - a parte do efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica, a corrente de cabeça de coluna, a fração de alimentação de coluna, e a fração gasosa de cabeça, são colocadas em relação de troca térmica no segundo trocador térmico; e - pelo menos uma fração da corrente de cabeça de coluna e a parte do efluente da turbina de expansão dinâmica são colocadas em relação de troca térmica em um trocador térmico a jusante distinto do segundo trocador térmico; - a corrente de re-ebulição auxiliar é colocada em relação de troca térmica com a corrente proveniente da turbina de expansão dinâmica no segundo trocador térmico; - nenhum ciclo de refrigeração externa é utilizado para resfriar a primeira fração da corrente de alimentação no primeiro trocador térmico; - a corrente de fundo de coluna é bombeada e é aquecida com vantagem por colocação em relação de troca térmica com pelo menos uma fração da corrente de alimentação até uma temperatura inferior à sua temperatura de bolha.
[0017] A invenção tem, além disso, por objeto uma instalação de produção de uma corrente rica em metano e uma corrente rica em hidrocarbonetos em C2+ a partir de uma corrente de alimentação contendo hidrocarbonetos, do tipo compreendendo - um primeiro trocador térmico para resfriar pelo menos uma primeira fração da corrente de alimentação; - um primeiro balão separador e meios de introdução da primeira fração de alimentação resfriada no primeiro balão separador para produzir uma corrente leve de cabeça e uma corrente pesada de pé; - meios de divisão da corrente leve de cabeça em uma fração de alimentação de turbina e uma fração de alimentação de coluna; - uma primeira coluna de destilação; - meios de expansão da fração de alimentação de turbina compreendendo uma primeira turbina de expansão dinâmica e meios de introdução de pelo menos uma parte da fração expandida na primeira turbina em uma parte do meio da primeira coluna de destilação; - meios de resfriamento e de condensação pelo menos parcial da fração de alimentação de coluna compreendendo um segundo trocador térmico e meios de expansão e de introdução da fração de alimentação de coluna resfriada em uma parte elevada da primeira coluna de destilação; - meios de expansão e meios de vaporização parcial da corrente pesada de pé compreendendo o primeiro trocador térmico; - um segundo balão separador e meios de introdução da corrente pesada de pé no segundo balão separador para produzir uma fração gasosa de cabeça e uma fração líquida de pé; - meios de expansão da fração líquida de pé e meios de introdução na parte do meio da primeira coluna de destilação; - meios de resfriamento e de condensação pelo menos parcial da fração gasosa de cabeça compreendendo o segundo trocador térmico e meios de introdução da fração gasosa de cabeça na parte elevada da primeira coluna de destilação; - meios de recuperação de uma corrente de fundo de coluna no pé da primeira coluna de destilação, e meios de formação da corrente rica em hidrocarbonetos em C2+ a partir da corrente de fundo de coluna; - meios de recuperação e de re-aquecimento de uma corrente de cabeça de coluna rica em metano, na cabeça da primeira coluna de destilação; - meios de compressão de pelo menos uma fração da corrente de cabeça de coluna compreendendo pelo menos um primeiro compressor acoplado à primeira turbina de expansão dinâmica e pelo menos um segundo compressor; - meios de formação da corrente rica em metano a partir da corrente de cabeça de coluna re-aquecida e comprimida; - meios de retirada na corrente de cabeça de coluna de uma corrente de extração, - meios resfriamento e introdução da corrente de extração resfriada em uma parte elevada da primeira coluna de destilação; - caracterizada pelo fato de que a instalação compreende: - meios de formação de uma corrente de refluxo resfriada a partir de menos a parte de um efluente proveniente de uma turbina de expansão dinâmica, a parte do efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica sendo resfriada e pelo menos parcialmente liquefeita em um trocador térmico para formar a corrente de refluxo resfriada, - meios de introdução da corrente de refluxo resfriada proveniente do trocador térmico na primeira coluna de destilação.
[0018] A invenção será melhor compreendida na leitura da descrição seguinte, dada unicamente a título de exemplo, e feita com referência aos desenhos anexos nos quais: - a Figura 1 é um esquema sinóptico funcional de uma primeira instalação de produção destinada à realização de um primeiro processo de acordo com a invenção; - a Figura 2 é um esquema sinóptico funcional de uma segunda instalação de produção destinada à realização de um segundo processo de acordo com a invenção; - a Figura 3 é um esquema sinóptico funcional de uma terceira instalação de produção destinada à realização de um terceiro processo de acordo com a invenção; - a Figura 4 é um esquema sinóptico funcional de uma quarta instalação de produção destinada à realização de um quarto processo de acordo com a invenção; - a Figura 5 é um esquema sinóptico funcional de uma quinta instalação de produção destinada à realização de um quinto processo de acordo com a invenção; - a Figura 6 é um esquema sinóptico funcional de uma sexta instalação de produção destinada à realização de um sexto processo de acordo com a invenção; - a Figura 7 é um esquema sinóptico funcional de uma sétima instalação de produção destinada à realização de um sétimo processo de acordo com a invenção; - a Figura 8 é um esquema sinóptico funcional de uma oitava instalação de produção destinada à realização de um oitavo processo de acordo com a invenção.
[0019] Em todo o texto seguinte, designa-se pelas mesmas referências uma corrente circulando em um conduto e o conduto que a transporta.
[0020] Além disso, salvo indicação em contrário, as percentagens citadas são percentagens molares e as pressões são dadas em bars absolutos. O rendimento de cada compressor é escolhido como sendo de 82% politrópico e o rendimento de cada turbina é de 85% adiabático. Do mesmo modo, as colunas de destilação descritas utilizam bandejas, mas elas podem igualmente utilizar uma guarnição a granel ou estruturada. Uma combinação de bandejas e de guarnições é igualmente possível. As turbinas adicionais descritas acionam os compressores, mas elas podem igualmente acionar geradores elétricos com frequência variável cuja eletricidade produzida pode ser utilizada na rede por intermédio de um conversor de frequência. As correntes cuja temperatura é superior à ambiente são descritas como sendo resfriadas por aero-refrigerantes. Em variante, é possível utilizar trocadores a água, por exemplo, de água doce ou água salgada.
[0021] A Figura 1 ilustra uma primeira instalação 10 de produção de uma corrente 12 rica em metano e um corte 14 rico em hidrocarbonetos em C2+ de acordo com a invenção, a partir de uma corrente gasosa 16 de alimentação.
[0022] A corrente gasosa 16 é uma corrente de gases natural, uma corrente de gases de refinaria, ou uma corrente de gás sintético obtida a partir de uma fonte hidrocarboneto como carvão, óleo bruto, nafta. No exemplo representado nas figuras, a corrente 16 é uma corrente de gás natural desidratado.
[0023] O processo e a instalação 10 são aplicáveis com vantagem à construção de uma nova unidade de recuperação de metano e de etano.
[0024] A instalação 10 compreende, de a montante à jusante, um primeiro trocador térmico 20, um primeiro balão separador 22, um segundo balão separador 24, e uma primeira turbina de expansão dinâmica 26, apropriada para produzir trabalho quando da expansão de uma corrente passando através da turbina.
[0025] A instalação compreende, além disso, um segundo trocador térmico 28, uma primeira coluna de destilação 30, um primeiro compressor 32 acoplado à primeira turbina de expansão dinâmica 26, primeiro líquido refrigerante 34, um segundo compressor 36, um segundo líquido refrigerante 38, e uma bomba de fundo de coluna 40.
[0026] Um primeiro processo de produção de acordo com a invenção, realizado na instalação 10 será agora descrito.
[0027] A corrente de alimentação 16 de um gás natural desidratado compreende em mols, 2,06% de nitrogênio, 83,97% de metano, 6,31% de etano, 3,66% de propano, 0,70% de isobutano, 1,50% de n-butano, 0,45% de isopentano, 0,83% de n-pentano e 0,51% de dióxido de carbono.
[0028] A corrente de alimentação 16 apresenta mais geralmente, portanto, em mols entre 5% e 15% de hidrocarbonetos em C2+ a extrair e entre 75% e 90% de metano.
[0029] Por “gás desidratado”, entende-se um gás cujo teor de água é o mais baixo possível e é notadamente inferior a 1 ppm.
[0030] A corrente de alimentação 16 apresenta uma pressão superior a 35 bars e uma temperatura próxima da temperatura ambiente e notadamente sensivelmente igual a 30°C. A taxa de fluxo da corrente de alimentação é neste exemplo de 15.000 kmols/hora.
[0031] No exemplo representado, a corrente de alimentação 16 é introduzida na sua totalidade no primeiro trocador térmico 20 onde ela é resfriada e parcialmente condensada para formar uma fração 42 de corrente de alimentação resfriada.
[0032] A temperatura da fração 42 é inferior a -10°C e é notadamente igual - a 26°C. Depois, a fração resfriada 42 é introduzida no primeiro balão separador 22.
[0033] O teor de líquido da fração resfriada 42 é inferior a 50% molar.
[0034] Uma corrente leve de cabeça 44 gasosa e uma corrente pesada de pé 45 líquida são extraídas do primeiro balão separador 22. A corrente gasosa 44 é dividida em uma fração minoritária 46 de alimentação de coluna e uma fração majoritária 48 de alimentação de turbina. A relação da taxa de fluxo molar da fração majoritária 48 para a fração minoritária 46 é superior a 2.
[0035] A fração de alimentação de coluna 46 é introduzida no segundo trocador 28 para ser ai totalmente liquefeita e sub-resfriada. Ela forma uma fração de alimentação de coluna resfriada 49. Esta fração 49 é expandida em uma primeira válvula de expansão estática 50 para formar uma fração expandida 52 introduzida em refluxo na primeira coluna de destilação 30.
[0036] A temperatura da fração expandida 52 obtida após passagem na válvula 50 é inferior a -70°C e é notadamente igual a -109°C.
[0037] A pressão da fração expandida 52 é, além disso, sensivelmente igual à pressão de operação da coluna 30 que é inferior a 40 bars e notadamente compreendida entre 10 bars e 30 bars, com vantagem igual a 20 bars.
[0038] A fração 52 é introduzida em uma parte elevada da coluna 30 a um nível N1, situado, por exemplo, no quinto estágio partindo do alto da coluna 30.
[0039] A fração de alimentação de turbina 48 é introduzida na primeira turbina de expansão dinâmica 26. Ela oferece uma expansão dinâmica até a uma pressão próxima da pressão de operação da coluna 30 para formar uma fração de alimentação expandida 54 que apresenta uma temperatura inferior -50°C.
[0040] De acordo com a invenção, a fração expandida 54 é enviada no segundo trocador térmico 28 para ser resfriada e formar uma corrente de refluxo resfriada adicional 56.
[0041] A expansão da fração de alimentação 48 na primeira turbina 26 permite recuperar 4584 kW de energia que resfriam a fração 48.
[0042] De acordo com a invenção, a corrente 54, que é um efluente proveniente de uma turbina 26 de expansão dinâmica é resfriada e é pelo menos parcialmente liquefeita para constituir uma primeira corrente de refluxo resfriada 56.
[0043] A temperatura da corrente de refluxo resfriada 56 é inferior a -60 °C.
[0044] O teor de líquido da corrente de refluxo resfriada 56 é superior a 5% molar.
[0045] A corrente de refluxo resfriada 56 é introduzida em uma parte do meio da coluna 30 situada sob a parte superior, a um nível N2 correspondendo ao décimo estágio partindo do alto da coluna 30.
[0046] A corrente líquida 45 recuperada no fundo do primeiro balão separador 22 é expandida em uma segunda válvula de expansão estática 58, depois é re- aquecida no primeiro trocador térmico 20 e é parcialmente vaporizada para formar uma corrente pesada expandida 60.
[0047] A pressão da corrente pesada expandida 60 é inferior a 50 bars e é sensivelmente notadamente igual a 20,7 bares. A temperatura da corrente pesada expandida 60 é superior a -50 °C e é sensivelmente notadamente igual a -20°C.
[0048] A corrente pesada expandida 60 é introduzida depois no segundo balão separador 24 para ser ai separada em uma fração gasosa de cabeça 62 e uma fração líquida de pé 64.
[0049] A fração líquida de pé 64 é então expandida sensivelmente à pressão de operação da coluna 30 através de uma terceira válvula de expansão estática 66.
[0050] A fração líquida expandida 68 proveniente da terceira válvula 66 é introduzida em refluxo em uma parte do meio da primeira coluna 30, a um nível N3 situado sob o nível N2, com vantagem no décimo-quarto estágio partindo do alto da primeira coluna 30.
[0051] A fração gasosa de cabeça 62 é introduzida no segundo trocador térmico 28 para ser ai resfriada e totalmente liquefeita. Ela é em seguida expandida em uma quarta válvula de expansão estática 70 e forma uma fração expandida 72. A temperatura da fração expandida 72 é inferior a -70°C e é notadamente igual a - 106,9°C. A sua pressão é sensivelmente igual à pressão da coluna 30.
[0052] A fração expandida 72 é introduzida em refluxo em uma parte elevada da coluna 30 situada a um nível N5 colocado entre o nível N1 e o nível N2, com vantagem no quinto estágio partindo do alto da coluna 30. A temperatura da fração líquida expandida 68 é inferior a 0°C e é notadamente igual a -20,4°C.
[0053] Uma primeira corrente de re-ebulição 74 é retirada na proximidade do fundo da coluna 30 a uma temperatura superior a -3°C e notadamente sensivelmente igual a 12,08°C, a um nível N6 situado com vantagem no vigésimo- primeiro estágio partindo do alto da coluna 30.
[0054] A primeira corrente 74 é enviada até o primeiro trocador térmico 20 onde ela é re-aquecida até a uma temperatura superior a 3°C e notadamente igual a 18,88°C antes de ser re-enviada a um nível N7 correspondendo ao vigésimo- segundo estágio partindo do alto da coluna 30.
[0055] Uma segunda corrente de re-ebulição 76 é retirada a um nível N8 situado acima do nível N6 e abaixo do nível N3, com vantagem no décimo-oitavo estágio partindo do alto da coluna. A segunda corrente de re-ebulição 76 é introduzida no primeiro trocador térmico 20 para ser aquecida até a uma temperatura superior a - 8°C e notadamente igual a 7,23°C. Ela é retornada depois na coluna 30 a um nível N9 situado sob o nível N8 e acima do nível N6, com vantagem no décimo nono estágio partindo do alto da coluna 30.
[0056] Uma terceira corrente de re-ebulição 78 é retirada a um nível N10 situado sob o nível N3 e acima do nível N8, com vantagem no décimo quinto estágio partindo do alto da coluna 30. A terceira corrente de re-ebulição 78 é conduzida depois até o primeiro trocador térmico 20 onde ela é re-aquecida até a uma temperatura superior a -30°C e notadamente igual a -15,6°C antes de ser retornada a um nível N11 da coluna 30 situado sob o nível N10 e situado acima do nível N8, com vantagem no décimo sexto estágio partindo do alto da coluna 30.
[0057] De acordo com a invenção, uma quarta corrente de re-ebulição 80 é retirada em uma parte do meio da coluna 30 a um nível N12 situado sob o nível N2 e acima do nível N3, e com vantagem no duodécimo estágio partindo do alto da coluna 30.
[0058] Esta quarta corrente de re-ebulição 80 é conduzida até o segundo trocador térmico 28 onde é re-aquecida por troca térmica com o efluente 54 da turbina 26 até a uma temperatura superior a -50°C. Ela troca assim uma potência térmica que permite fornecer uma parte das frigorias necessárias à formação da corrente de refluxo resfriada 56. A quarta corrente 80 é depois reintroduzida na coluna 30 a um nível N13 situado sob o nível N12 e acima do nível N3, com vantagem no décimo-terceiro estágio, partindo da do alto da coluna 30.
[0059] Assim, as correntes 52, 72 e 96 são introduzidas na parte elevada da coluna 30 que se estende a partir de uma altura superior a 35% da altura da coluna 30, enquanto que as correntes 56 e 68 são introduzidas em uma parte do meio que se estende sob a parte elevada.
[0060] A coluna 30 produz no pé uma corrente líquida 82 de fundo de coluna. A corrente 82 de fundo de coluna apresenta uma temperatura superior a 4°C e notadamente igual a 18,9°C.
[0061] Assim, a corrente de fundo 82 contém em mols 1,45% de dióxido de carbono, 0% de nitrogênio, 0,46% de metano, 45,83% de etano, 26,80% de propano, 5,18% de i-butano, 10,96% de n-butano, 3,26% de i-pentano, 6,07% de n-pentano.
[0062] Mais geralmente, a corrente 82 tem uma relação C1/C2 inferior a 3% molar, por exemplo, igual a 1%.
[0063] Ela contém mais de 95%, com vantagem mais de 99% em mols do etano contido na corrente de alimentação 16 e contém sensivelmente 100% em mols dos hidrocarbonetos em C3+ contidos na corrente de alimentação 16.
[0064] A corrente de pé de coluna 82 é bombeada na bomba 40 para formar o corte 14 rico em hidrocarbonetos em C2+.
[0065] Ela pode ser aquecida com vantagem por colocação em relação de troca térmica com pelo menos uma fração da corrente de alimentação 16 até a uma temperatura inferior à sua temperatura de bolha, para manter a mesma sob forma líquida.
[0066] A coluna 30 produz em cabeça uma corrente gasosa 84 de cabeça de coluna rica em metano. A corrente 84 apresenta uma temperatura inferior a -70 °C e notadamente sensivelmente igual a -108,9°C. Ela apresenta uma pressão sensivelmente igual à pressão da coluna 30, por exemplo, igual a 19,0 bares.
[0067] A corrente de cabeça 84 sucessivamente é introduzida no segundo trocador térmico 28, depois no primeiro trocador térmico 20 para ser aquecida e formar uma corrente 86 de cabeça rica em metano aquecida. A corrente 86 apresenta uma temperatura superior a -10°C e notadamente igual a 27,5°C.
[0068] Depois, a corrente 86 é introduzida sucessivamente no primeiro compressor 32 acionado pela turbina principal 26 para ser comprimida a uma pressão sensivelmente igual a 40 bars, antes de ser introduzida em primeiro líquido refrigerante a ar 34 para ser resfriada a uma temperatura inferior a 60 °C, notadamente igual a 40°C.
[0069] A corrente 88 parcialmente comprimida assim obtida é introduzida no segundo compressor 36 depois em segundo líquido refrigerante 38 para formar uma corrente de cabeça 90 comprimida. A corrente 90 apresenta assim uma pressão superior a 35 bars e notadamente sensivelmente igual a 63,1 bares.
[0070] A corrente de cabeça de coluna resfriada 90 forma essencialmente a corrente rica em metano 12 produzida pelo processo de acordo com a invenção.
[0071] A sua composição é com vantagem 97,19% molar de metano, 2,39% molar de nitrogênio e 0,06% molar de etano. Ela compreende mais de 99% do metano contido na corrente de alimentação 16 e menos de 5% dos hidrocarbonetos em C2+ contidos na corrente de alimentação 16.
[0072] Como ilustrado pela Figura 1, uma corrente de extração 92 é retirada na corrente de cabeça comprimida 90. A corrente 92 apresenta uma taxa de fluxo molar não nula compreendida entre 0% e 35% da taxa de fluxo molar da corrente de cabeça comprimida 90 a montante da retirada, o resto da corrente de cabeça comprimida 90 formando a corrente 12.
[0073] A corrente de extração 92 é resfriada sucessivamente no primeiro trocador 20, depois no segundo trocador 28, antes de ser expandida em uma quinta válvula de expansão estática 94.
[0074] A corrente 96, que antes de expansão na válvula 94 é essencialmente, liquefeita, possui após expansão uma fração líquida superior a 0,8. A corrente de extração expandida 96 proveniente da quinta válvula 94 é introduzida em seguida em refluxo na proximidade da cabeça da coluna 30 a um nível N14 situado acima do nível N1 e correspondendo com vantagem ao primeiro estágio da coluna 30.
[0075] A temperatura da corrente de extração expandida 96 antes da sua introdução na coluna 30 é inferior a -70° C e é com vantagem igual a -111,4°C.
[0076] Exemplos de temperatura, pressão, e taxa de fluxo molar das diferentes correntes são dados na tabela 1 abaixo.TABELA 1
[0077] Em relação a uma instalação do estado da técnica, como descrito, por exemplo, na patente americana US 6.578.379, o consumo energético do processo, constituído pela energia de treino do segundo compressor 36 é de 13630 kW contra 14494 kW com um processo de acordo com US 6.578.379, no qual a mesma taxa de fluxo de carga a tratar é utilizada.
[0078] Em relação ao estado da técnica, o processo de acordo com a invenção permite, portanto, obter uma redução significativa da potência consumida, conservando ao mesmo tempo uma forte seletividade para a extração de etano.
[0079] Uma segunda instalação 110 de acordo com a invenção é representada na figura 2. Esta instalação 110 é destinada à realização de um segundo processo de acordo com a invenção.
[0080] Ao contrário da primeira instalação 10, a segunda instalação 110 compreende uma segunda turbina de expansão dinâmica 112 acoplada a um terceiro compressor 114.
[0081] Diferente do primeiro processo de acordo com a invenção, a corrente de alimentação 16 é dividida em uma primeira fração 115 de corrente de alimentação e uma segunda fração 116 de corrente de alimentação.
[0082] A relação da taxa de fluxo molar da primeira fração 115 à segunda fração 116 é, por exemplo, superior a 2 e está compreendida notadamente entre 2 e 15.
[0083] A primeira fração 115 é dirigida para o primeiro trocador térmico 20 para formar a fração resfriada 42.
[0084] A segunda fração 116 é dirigida para a segunda turbina de expansão dinâmica 112 para ser ai expandida dinamicamente até uma pressão inferior a 40 bars, com vantagem sensivelmente igual à pressão da coluna 30.
[0085] A segunda fração de alimentação expandida 118 recuperada na saída da segunda turbina de expansão 112 apresenta assim uma temperatura inferior a 0°C e notadamente igual a -24°C. A expansão térmica na turbina 112 permite recuperar 1364 kW para resfriar o fluxo.
[0086] A fração 118 é depois introduzida no segundo trocador térmico 28 para ser resfriada e pelo menos parcialmente liquefeita. A fração resfriada 120 proveniente do segundo trocador 28 forma uma segunda corrente de refluxo resfriado que é introduzida na coluna 30 a um nível superior N15 situado entre o nível N2 e o nível N5, com vantagem ao sexto estágio partindo do alto da coluna 30.
[0087] A temperatura da segunda corrente de refluxo resfriado 120 é, por exemplo, inferior a -70°C e é notadamente igual a -104,8°C.
[0088] De acordo com a invenção, a segunda corrente de refluxo resfriada 120 é formada a partir de um efluente 118 de uma turbina de expansão dinâmica 112, este efluente 118 sendo resfriado no segundo trocador térmico 28 antes de ser introduzido na coluna 30.
[0089] Em uma variante representada em pontilhados na figura 2, a segunda fração 116 é retirada no trocador 20 para ser resfriada parcialmente e parcialmente liquefeita.
[0090] A segunda fração 116 então é introduzida em um balão separador a montante 122. A segunda fração 116 é separada no balão 122 em uma segunda fração líquida de pé 124 e uma segunda fração gasosa de cabeça 126.
[0091] A segunda fração de pé 124 é expandida em uma sexta válvula de expansão estática 128 até a uma pressão inferior a 40 bars e sensivelmente igual à pressão da coluna 30. Ela forma assim uma segunda fração líquida expandida 130 que é introduzida a um nível N16 da coluna 30 situada entre o nível N11 e o nível N8, com vantagem no décimo quinto estágio partindo do alto da coluna 30.
[0092] A segunda fração de cabeça 126 é introduzida na segunda turbina de expansão dinâmica 112 para formar a segunda fração de alimentação expandida 118.
[0093] A relação da taxa de fluxo molar da segunda fração de pé 124 para a segunda fração de cabeça 126 é inferior a 0,2.
[0094] Além disso, a corrente de cabeça aquecida 86 é separada, na saída do primeiro trocador térmico 20 em uma primeira fração 121A de corrente de cabeça aquecida enviada ao primeiro compressor 32 e uma segunda fração 121B de corrente de cabeça reaquecida enviada ao terceiro compressor 114. A fração 121B é comprimida no terceiro compressor 114 até a uma pressão superior a 15 bars.
[0095] A fração comprimida 121C obtida na saída do terceiro compressor 114 é misturada à fração comprimida 121D obtida na saída do primeiro compressor 32, antes da sua introdução no primeiro refrigerante 34.
[0096] Esta disposição em paralelo dos compressores 32, 114 permite remediar a pane de um ou de outro dos compressores, sem precisar parar totalmente a instalação.
[0097] Exemplos de temperatura, pressão e taxa de fluxo molar das diferentes correntes são dados na tabela 2 abaixo.TABELA 2
[0098] O consumo global do processo é ainda reduzido em relação ao primeiro processo de acordo com a invenção, para valer cerca de 13392 kW.
[0099] Em uma variante não representada, o segundo compressor 36 compreende dois estágios de compressão separados aero-refrigerante. O arranjo assim obtido permite uma economia suplementar de potência de 884 kW.
[00100] A potência consumida pelo compressor 36 em função da taxa de fluxo da segunda fração de corrente de alimentação 116 é dada na tabela 3 abaixo.TABELA 3
[00101] De acordo com esta tabela, é possível obter um ganho de potência de pelo menos 7,6% em relação ao processo descrito no estado da técnica.
[00102] Além disso, para uma relação de taxa de fluxo compreendida entre 4 e 6,5, entre a taxa de fluxo da primeira fração de corrente de alimentação 115 e da segunda fração de corrente de alimentação 116, um mínimo de potência consumida é observado.
[00103] Uma terceira instalação de acordo com a invenção 140 é representada na figura 3. Esta terceira instalação é destinada à realização de um terceiro processo de acordo com a invenção.
[00104] Ao contrário da segunda instalação 110, a corrente 54 proveniente da primeira turbina de expansão 26 é enviada diretamente em refluxo na coluna 30, ai nível N2, sem ser resfriada, notadamente no segundo trocador térmico 28.
[00105] Exemplos de temperatura, pressão e taxa de fluxo molar das diferentes correntes são dados na tabela 4 abaixo.TABELA 4
[00106] Uma quarta instalação 150 de acordo com a invenção é representada na figura 4. Esta quarta instalação 150 é destinada à realização de um quarto processo de acordo com a invenção.
[00107] O quarto processo é aplicável com vantagem a uma corrente de alimentação 16 apresentando hidrocarbonetos pesados que tenha tendência a congelar em baixa temperatura. Estes hidrocarbonetos pesados são, por exemplo, C6+. Assim, a concentração de hidrocarbonetos em C6+ é superior a 0,3% molar na corrente de alimentação 16.
[00108] Um exemplo de corrente de alimentação 16 para a realização do quarto processo de acordo com a invenção compreende em mols 2,06% de nitrogênio, 83,97% de metano, 6,31% de etano, 3,66% de propano, 0,7% isobutano, 1,5% de n- butano, 0,45% isopentano, 0,51% de n-pentano, 0,19% n-hexano, 0,10% de n- heptano, 0,03% de n-octano, e 0,51% de dióxido de carbono.
[00109] Ao contrário da terceira instalação 140, a quarta instalação 150 de acordo com a invenção compreende um balão separador a jusante 152 colocado na saída da segunda turbina de expansão 112.
[00110] Assim, o quarto processo de acordo com a invenção difere do terceiro processo de acordo com a invenção pelo fato de que a segunda fração de alimentação resfriada 118 e parcialmente liquefeita é introduzida no balão a jusante 152.
[00111] Esta fração 118 é separada no balão a jusante 152 em uma terceira corrente de pé líquida 154 e em uma terceira corrente de cabeça gasosa 156.
[00112] A terceira corrente de pé líquida 154 é introduzida em uma sexta válvula de expansão estática 128 para ser expandida e formar uma terceira corrente de pé expandida 158.
[00113] A terceira corrente de pé expandida 158 apresenta uma temperatura superior a 0°C e notadamente igual - a 23,3°C. Ela apresenta uma pressão sensivelmente igual à pressão da coluna 30.
[00114] A terceira corrente de pé expandida 158 é introduzida na coluna 30 a um nível N16 situado entre o nível N11 e o nível N8, sensivelmente no décimo-terceiro estágio partindo do alto da coluna 30.
[00115] A terceira corrente de cabeça 156, que forma uma parte do efluente 118 proveniente da segunda turbina de expansão dinâmica 112 é introduzida no segundo trocador 28 para ser resfriada e parcialmente liquefeita, antes de formar uma terceira corrente de refluxo resfriado 160.
[00116] A temperatura da terceira corrente de refluxo resfriada 160 é inferior a - 70°C. Esta corrente de refluxo resfriada 160 é introduzida na coluna 30 no nível N15.
[00117] A realização do quarto processo de acordo com a invenção é, além disso, análoga à do terceiro processo de acordo com a invenção.
[00118] Exemplos de temperatura, pressão, e taxa de fluxo molar das diferentes correntes são dados na tabela 5 abaixo.TABELA 5
[00119] A diminuição da potência consumida pelo segundo compressor 36 em função da taxa de fluxo introduzido na segunda turbina de expansão dinâmica 112 é dada na tabela 6 abaixo. TABELA 6
[00120] O quarto processo de acordo com a invenção permite com vantagem tratar as cargas compreendendo compostos solidificando em uma temperatura muito baixa, conservando ao mesmo tempo um excelente rendimento de extração e um consumo energético muito baixo.
[00121] Uma quinta instalação de acordo com a invenção 170 é representada na figura 5. Esta quinta instalação 170 é destinada à realização de um quinto processo de acordo com a invenção.
[00122] A quinta instalação 170 difere da primeira instalação 10 que compreende uma válvula 172 de derivação de uma parte da corrente de extração 92 para derivar esta parte a montante da primeira turbina de expansão dinâmica 26.
[00123] No exemplo representado na figura 5, o segundo compressor 36 compreende, além disso, dois estágios de compressão 36A, 36B separados por um aero-refrigerante 38A.
[00124] A realização do quinto processo de acordo com a invenção difere da realização do primeiro processo pelo fato de que uma corrente resfriamento complementar 174 é retirada na corrente de extração 25 obtida após a sua passagem no primeiro trocador térmico 20. A relação da taxa de fluxo molar da corrente 174 na taxa de fluxo molar da corrente de extração 25 antes da retirada, está compreendida entre 5 e 50%.
[00125] O quinto processo tem uma corrente de alimentação 16 cujo teor de hidrocarbonetos em C2+ é com vantagem superior a 15%.
[00126] Um exemplo de composição da corrente 16 para a realização do quinto processo de acordo com a invenção compreende, em mols, 0,35% de nitrogênio, 80,03% de metano, 11,33% de etano, 3,60% de propano, 1,64% isobutano, 2,00% de n-butano, 0,24% isopentano, 0,19% de n-pentano, 0,19% n-hexano, 0,10% de n- heptano, 0,03% de n-octano, e 0,30% de dióxido de carbono.
[00127] A temperatura do corte C2+ de fundo da coluna de destilação 30 sendo sensivelmente igual a -0,5°C, ela é reaquecida com vantagem.
[00128] A corrente resfriamento complementar 174 é retirada a jusante do primeiro trocador 20 e a montante do segundo trocador 28.
[00129] A corrente 174 é introduzida na válvula de expansão 172 para ser ai expandida até a uma pressão equivalente à do gás de alimentação e formar uma corrente resfriamento complementar expandida 176. A corrente 176 é reintroduzida na fração de alimentação de turbina 48, a montante da primeira turbina de expansão dinâmica 26, e a jusante do ponto de separação entre a fração de alimentação de coluna 46 e a fração de alimentação de turbina 48.
[00130] A combinação 178 das correntes 48 e 176 permite recuperar 5500 kW de energia para resfriar o efluente 54.
[00131] Além disso, a corrente 88 parcialmente comprimida é introduzida no primeiro estágio de compressão 36A para ser comprimida depois em aero- refrigerante 38A, antes de entrar no segundo estágio de compressão 36B.
[00132] Isto permite obter um ganho notável em termos de potência consumida.
[00133] Exemplos de temperatura, pressão, e taxa de fluxo molar das diferentes correntes são dados na tabela 7 abaixo.TABELA 7
[00134] A diminuição da potência do segundo compressor 36 em função da taxa de fluxo reciclado para a primeira turbina de expansão dinâmica 26 é ilustrada pela tabela 8 abaixo.TABELA 8
[00135] Uma diminuição de 4,9% da potência do segundo compressor 36 é observada em relação ao primeiro processo de acordo com a invenção, que ele mesmo representa um ganho de 5,2% em relação ao estado da técnica empregado sobre este gás pesado.
[00136] Uma sexta instalação de acordo com a invenção é representada na figura 6. Esta sexta instalação 180 difere da quinta instalação 150 pela presença de uma turbina de expansão dinâmica a jusante 182 acoplada a um compressor a jusante 184.
[00137] Ao contrário do quinto processo de acordo com a invenção, uma corrente de expansão auxiliar 186 é retirada na corrente de cabeça comprimida 90 proveniente do aero-refrigerante 38 em paralelo da corrente de extração 92.
[00138] A corrente de expansão auxiliar 186 é transportada até a turbina de expansão dinâmica a jusante 182 para ser ai expandida a uma pressão inferior a 40 bars e sensivelmente igual a 15,3 bars.
[00139] A corrente de expansão auxiliar expandida 188 proveniente da turbina 182 é depois reintroduzida na corrente de cabeça 190, a montante do primeiro trocador térmico 20 e a jusante do segundo trocador térmico 28.
[00140] Além disso, como no quarto processo de acordo com a invenção, a corrente 86 proveniente do primeiro trocador térmico 20 é separada em uma primeira fração de recompressão 121A que é enviada para o primeiro compressor 32 e em uma segunda fração de compressão 121B que é enviada para o compressor a jusante 184.
[00141] A relação da taxa de fluxo molar da corrente de expansão auxiliar 186 na corrente de cabeça comprimido 90 proveniente do líquido refrigerante 38 é inferior a 30% e está sensivelmente compreendida entre 10 e 30%.
[00142] Exemplos de temperatura, pressão e taxa de fluxo molar das diferentes correntes são dados na tabela 9 abaixo.TABELA 9
[00143] A diminuição da potência do compressor 36 em função da taxa de fluxo enviada à primeira turbina 32 e da taxa de fluxo enviada à turbina a jusante 182 é descrita na tabela 10 abaixo.
[00144] O consumo global do processo é ainda reduzido em relação ao quinto processo de acordo com a invenção, para valer 15716 kW, enquanto que este consumo era de 16650 kW para o quinto processo de acordo com a invenção.TABELA 10
[00145] A recuperação de etano é sensivelmente igual a 99,18% nos três casos.
[00146] Em uma variante, a instalação 180 compreende uma segunda válvula de derivação 192 apropriada para enviar uma parte do fluxo 54 para a coluna 30 sem ser resfriada, notadamente no segundo trocador térmico 28.
[00147] Uma fração da corrente 54 pode, portanto, ser retirada e passar na válvula 192 antes de ser reintroduzida na fração 56.
[00148] Uma sétima instalação 200 de acordo com a invenção é representada na figura 7. Ao contrário da quinta instalação 170 representada na figura 5, a sétima instalação compreende, como na quarta instalação 150, um balão separador a jusante 152 que recebe a segunda fração de alimentação expandida 118 após a sua passagem na segunda turbina de expansão 112.
[00149] Como na quarta instalação 150, a terceira corrente de cabeça 156 passa no segundo trocador 28 para ser resfriada e parcialmente liquefeita e formar uma corrente de refluxo resfriada 160.
[00150] A corrente de pé 154 proveniente do balão a jusante 152 é expandida na sexta válvula de expansão estática 128 para formar uma corrente expandida 158 que é introduzida em uma parte baixa da coluna 30.
[00151] Como na sexta instalação 180, a instalação compreende uma derivação munida de uma válvula 192 que permite fazer passar uma parte do efluente 54 proveniente da primeira turbina 26 diretamente na coluna 30 sem passar pelo segundo trocador 28.
[00152] O sétimo processo é, além disso, realizado de maneira análoga ao do quinto processo de acordo com a invenção.
[00153] Exemplos de temperatura, de pressão, e de taxa de fluxo molar são dados na tabela 11 abaixo.TABELA 11
[00154] A diminuição da potência do segundo compressor 36 em função do aumento da taxa de fluxo reciclado para a primeira turbina de expansão 26, fixando a taxa de fluxo reciclada para a segunda turbina de expansão 112 é ilustrada pela tabela 12 abaixo.TABELA 12
[00155] Pode-se constatar uma diminuição de 6,9% da potência fornecida ao segundo compressor 36 em relação à instalação representada na figura 5.
[00156] Uma oitava instalação 210 de acordo com a invenção de acordo com a invenção é representada na figura 8. Esta oitava instalação 210 é destinada à realização de um oitavo processo de acordo com a invenção.
[00157] A oitava instalação 210 é destinada com vantagem a um aumento de capacidade de uma instalação do tipo descrito na patente US 6.578.379 e compreendendo o primeiro trocador térmico 20, o primeiro balão separador 22, o segundo balão separador 24, a coluna de destilação 30, o primeiro compressor 32 acoplado à primeira turbina de expansão 26 e o segundo compressor 36.
[00158] Como na instalação representada na figura 4, a oitava instalação 210 compreende, além disso, uma segunda turbina de expansão dinâmica 112 e de um terceiro compressor 114, um balão a jusante 152 para recolher o efluente da segunda turbina de expansão dinâmica 112. A instalação 210 compreende mais de um trocador térmico a montante 212, um trocador térmico a jusante 214, uma coluna auxiliar de destilação 216 munida de uma bomba auxiliar de fundo 218.
[00159] A oitava instalação 210 compreende igualmente um quarto compressor 220 interposto entre dois aero-refrigerantes 222A, 222B.
[00160] O oitavo processo de acordo com a invenção difere do quarto processo de acordo com a invenção pelo fato de que a corrente de alimentação 16 é, além disso, separada em uma terceira fração de corrente de alimentação 224 que é introduzida no trocador térmico a montante 212, antes de formar com a primeira fração 115 proveniente do trocador 20 a primeira fração 42 resfriada.
[00161] A relação da taxa de fluxo molar da terceira fração 224 na taxa de fluxo molar da corrente de alimentação 16 é superior a 5%.
[00162] Ao contrário do quarto processo, a terceira corrente de cabeça 156 proveniente do balão a jusante 152 é introduzido no trocador térmico a jusante 214 para ser resfriada a uma temperatura inferior a -70°C e formar a terceira corrente de cabeça resfriado 160.
[00163] A terceira corrente de cabeça resfriada 160 é introduzida na coluna auxiliar 216 em um estágio inferior E1.
[00164] A coluna 216 apresenta um número de estágios teóricos inferior ao número de estágios teóricos da coluna 30. Este número de estágios está compreendido com vantagem entre 1 e 7. A coluna auxiliar 216 opera a uma pressão sensivelmente igual à da coluna 30.
[00165] A corrente de pé expandida 158 obtida após expansão da corrente de pé 154 na válvula 128 e a fração líquida de pé 68 obtida após expansão da fração de pé 64 na válvula 66 é misturada a montante da coluna 30 para ser introduzida em um mesmo ponto na coluna 30. As duas correntes misturadas 226 são introduzidas na coluna 30 a um nível N3 que corresponde com vantagem ao duodécimo estágio desde o alto da coluna 30.
[00166] A fração vapor de cabeça 62 proveniente do segundo balão separador 24 é introduzida, após passagem na válvula 70, a um estágio médio E2 da coluna auxiliar 216 situado acima do estágio E1.
[00167] Uma primeira parte 226 da fração 52 expandida na válvula 50 é introduzida na coluna auxiliar 216 a um estágio E3 situado acima do nível E2. Uma segunda parte 228 da fração 52 é introduzida diretamente na coluna 30 no nível N1.
[00168] A coluna auxiliar 216 produz uma corrente auxiliar de cabeça 230 rica em metano 230 e uma corrente auxiliar de pé 232.
[00169] A corrente auxiliar de cabeça 230 é misturada à corrente de cabeça 84 rica em metano produzido pela coluna de destilação 30.
[00170] A corrente de pé 232 é bombeada pela bomba auxiliar 218 para formar uma corrente de refluxo resfriada 234 que é introduzida na coluna 30 no nível N5.
[00171] A corrente 234 constitui, portanto, uma corrente de refluxo resfriada que é obtida a partir de uma parte de um efluente 118 de uma turbina de expansão dinâmica 112, após separação deste efluente.
[00172] A mistura 235 das correntes de cabeça 84 e 230 é separada em uma primeira fração majoritária 236 de corrente de cabeça e uma segunda fração minoritária 238 de corrente de cabeça.
[00173] A relação da taxa de fluxo molar da fração majoritária 236 na fração minoritária 238 é superior a 1,5.
[00174] A fração majoritária 236 é introduzida sucessivamente no segundo trocador térmico 28, depois no primeiro trocador térmico 20, a fim de formar a corrente de cabeça aquecida 86 introduzida no primeiro compressor 32.
[00175] A segunda fração 238 de corrente de cabeça é passada no trocador térmico a jusante 214 em contracorrente da terceira corrente de cabeça 156 para aquecer-se até a uma temperatura superior a -50 °C e formar uma segunda fração aquecida 240.
[00176] A segunda fração aquecida 240 é depois separada em um corrente de regresso 242, e em um corrente de compressão 244.
[00177] A corrente de regresso 242 é reintroduzida na primeira fração 236 de corrente de cabeça, a jusante do segundo trocador 28 e a montante do primeiro trocador 20 para formar em parte a corrente de cabeça 86 aquecida.
[00178] A corrente de recompressão 244 é introduzida depois no trocador a montante 212 para resfriar a terceira fração da corrente de alimentação 224. A corrente 244 se reaquece até a uma temperatura superior a -10°C para formar uma corrente de recompressão reaquecida 246.
[00179] Uma primeira parte 248 da corrente de recompressão 246 é misturada na primeira fração da corrente de cabeça 236, a jusante do primeiro trocador térmico 20 para formar a corrente de cabeça aquecida 86.
[00180] Uma segunda parte 250 da corrente de recompressão 246 é introduzida no terceiro compressor 114, depois em aero-refrigerante 222A, antes de ser recomprimida no quarto compressor 220 e ser introduzida em aero-refrigerante 222B.
[00181] A segunda parte comprimida 252 proveniente do aero-refrigerante 222B apresenta uma temperatura inferior a 60°C e notadamente sensivelmente igual a 40°C e uma pressão superior a 35 bars e notadamente igual a 63,1 bars.
[00182] Esta primeira parte comprimida 252 é misturada com a corrente de cabeça comprimida 90 a jusante do ponto de furo da corrente de extração 92 para formar a corrente rica em metano 12.
[00183] Ao contrário do primeiro processo, o trocador térmico 20 não recebe corrente de re-ebulição proveniente da coluna 30.
[00184] Em uma variante representada parcialmente em pontilhados na figura 8, uma corrente de resfriamento complementar 174 é tomada na corrente de extração 92 a montante do trocador 28 como no quinto processo de acordo com a invenção.
[00185] A oitava instalação 210 e o oitavo processo de acordo com a invenção permitem, portanto, aumentar a capacidade de uma instalação do estado da técnica existente para aumentar a taxa de fluxo da corrente de alimentação 16, sem modificar os equipamentos existentes da instalação, e notadamente conservando os trocadores térmicos 20, 28, a coluna 30, os compressores 32, 36 e a turbina 26 idênticos e utilizando as entradas já presentes sobre a coluna 30.
[00186] Exemplos de temperatura, pressão, e taxa de fluxo molar das diferentes correntes são dados na tabela 13 abaixo, para uma carga compreendendo, em mols, 2,06% de nitrogênio, 83,97% de metano, 6,31% de etano, 3,66% de propano, 0,71% isobutano, 1,49% de n-butano, 0,44% iso-pentano, 0,5% de n-pentano, 0,19% n- hexano, 0,10% de n-heptano, 0,03% de n-octano, e 0,5% de dióxido de carbono.TABELA 13
[00187] A tabela 14 abaixo ilustra o aumento progressivo da taxa de fluxo da corrente de alimentação 16. A recuperação do C2+ na corrente 14 é superior a 99% e sensivelmente igual a 99,1%. A potência do compressor 36 é mantida constante a 14896 kW.TABELA 14
[00188] Para conservar a mesma recuperação em C2+ que a unidade existente, a pressão da coluna 30 é diminuída levemente. A presença do novo compressor 220 permite conservar idêntica a potência do segundo compressor 36, apesar do aumento de taxa de fluxo.
[00189] Além disso, a capacidade da primeira turbina de expansão 26 foi conservada constante. A turbina 112 é utilizada para tratar o aumento de capacidade.
[00190] A presença de uma coluna auxiliar 216 permite igualmente evitar o entupimento da coluna 30 quando do aumento de taxa de fluxo. A presença do balão auxiliar 152 evita, além disso, o problema de congelamento dos pesados contidos na corrente de alimentação.
[00191] Em variante, a oitava instalação 210 de acordo com a invenção permite tratar uma corrente de alimentação 16 contendo mais hidrocarbonetos em C2+.
[00192] Tal corrente apresenta, por exemplo, uma composição compreendendo, em mols, 1% de nitrogênio, 86,25% de metano, 5,78% de etano, 2,99% de propano, 0,71% isobutano, 1,49% de n-butano, em 1,28% de hidrocarbonetos em C5+, e 0,5% de dióxido de carbono, o que constitui a carga inicial que será na sequência tornada mais pesada em C2+, de acordo com a tabela 15 abaixo.
[00193] Mais geralmente, a composição enriquecida apresenta mais de 1% molar de hidrocarbonetos em C5+.
[00194] A oitava instalação de acordo com a invenção permite conservar uma recuperação de etano superior a 99%, notadamente igual a 99,2%, uma temperatura e uma pressão da corrente de alimentação 16 sensivelmente idênticas. Do mesmo modo, as perdas de cargas atribuídas aos equipamentos, a eficácia das bandejas na coluna 30 e a posição de retiradas, a especificação máxima de metano da corrente de fundo 82 da coluna 30, as eficácias das turbinas e dos compressores, a potência do segundo compressor 36 e da turbina 26 existente e os coeficientes de trocas térmicos dos trocadores existentes 20 e 28 são conservadas idênticos.
[00195] Como ilustrado pela tabela 15 abaixo, é possível conservar uma recuperação em C2+ sensivelmente idêntica à do estado da técnica apesar do aumento do teor de hidrocarbonetos em C2+.
[00196] A recuperação dos C2+ na corrente 12 é superior a 99% em mols, com vantagem sendo igual a 99,2% em mols. A potência do compressor 36 é mantida constante a 13790 kW. A pressão da coluna 30 diminui levemente com o aumento do teor de C2+, de 19,0 bars, a 18,6 bars depois a 17,8 bars.TABELA 15
[00197] O novo compressor 220 permite obter assim um gás tratado rico em metano 12 nas mesmas condições que no estado da técnica.
[00198] Em uma variante das Figuras 5 e 6, a instalação compreende uma segunda turbina de expansão dinâmica 112, como representado nas figuras 2, 3, 4, 7 ou 8.
[00199] A corrente de alimentação 16 é então separada em uma primeira fração 115 da corrente de alimentação e uma segunda fração 116 da corrente de alimentação, que se encaminha como descrito acima em referência às Figuras 2, 3, 4, 7 ou 8.

Claims (13)

1. Processo de produção de uma corrente (12) rica em metano e de uma corrente (14) rica em hidrocarbonetos em C2+ a partir de uma corrente de alimentação (16) contendo hidrocarbonetos, o processo compreendendo as etapas seguintes: - separação da corrente de alimentação (16) em uma primeira fração (115) da corrente de alimentação e em pelo menos uma segunda fração (116) da corrente de alimentação, - introdução da primeira fração (115) da corrente de alimentação no primeiro trocador térmico (20); - resfriamento da primeira fração (115) da corrente de alimentação no primeiro trocador térmico (20); - introdução da primeira fração da corrente de alimentação resfriada (42) em um primeiro balão separador (22) para produzir uma corrente leve (44) de cabeça e uma corrente pesada (45) de pé; - divisão da corrente leve (44) de cabeça em uma fração (48) de alimentação de turbina e em uma fração (46) de alimentação de coluna; - expansão da fração de alimentação de turbina (48) em uma primeira turbina (26) de expansão dinâmica e introdução de pelo menos uma parte (56; 54) da fração expandida (54) na primeira turbina (36) em uma parte do meio de uma primeira coluna de destilação (30); caracterizado pelo fato de que compreende ainda: - resfriamento e condensação pelo menos parcial da fração (46) de alimentação de coluna em um segundo trocador térmico (28), expansão e introdução da fração de alimentação de coluna resfriada em uma parte elevada da primeira coluna de destilação (30); - expansão e vaporização parcial da corrente pesada (45) de pé no primeiro trocador térmico (20) e introdução da corrente pesada (45) de pé expandida em um segundo balão separador (24) para produzir uma fração gasosa de cabeça (62) e uma fração líquida de pé (64); - expansão da fração líquida de pé (64) e introdução na parte do meio da primeira coluna de destilação (30); - resfriamento e condensação pelo menos parcial da fração gasosa de cabeça (62) no segundo trocador térmico (28) e introdução na parte elevada da primeira coluna de destilação (30); - recuperação de uma corrente (82) de fundo de coluna no pé da primeira coluna de destilação (30), a corrente (14) rica em hidrocarbonetos em C2+ sendo formada a partir da corrente de fundo de coluna (82); - recuperação e re-aquecimento de uma corrente (84) de cabeça de coluna rica em metano, - compressão de pelo menos uma fração da corrente de cabeça de coluna (84) em pelo menos um primeiro compressor (32) acoplado à primeira turbina de expansão dinâmica (26) e em pelo menos um segundo compressor (36); - formação da corrente rica em metano (12) a partir da corrente (90) de cabeça de coluna re-aquecida e comprimida; - retirada de uma corrente de extração (92) na corrente de cabeça de coluna (90); - resfriamento e introdução da corrente de extração resfriada (96) em uma parte elevada da primeira coluna de destilação (30); o processo compreendendo as etapas seguintes: - introdução de pelo menos uma parte da segunda fração da corrente de alimentação (116) em uma segunda turbina (112) de expansão dinâmica, distinta da primeira turbina de expansão dinâmica (26), - formação de uma corrente de refluxo resfriada (160; 234) a partir de menos uma parte de um efluente (118) proveniente de uma turbina de expansão dinâmica (112), a fração expandida (118) proveniente da segunda turbina de expansão dinâmica (112) formando o efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica, - a parte do efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica sendo resfriada e pelo menos parcialmente liquefeita em um trocador térmico (28; 214) para formar a corrente de refluxo resfriada (160; 234), - introdução da corrente de refluxo resfriada (160; 234) proveniente do trocador térmico (28; 214) na primeira coluna de destilação (30), em que a totalidade da segunda fração da corrente de alimentação (116) é introduzida na segunda turbina de expansão dinâmica (112) sem resfriamento entre a etapa de separação da corrente de alimentação e a etapa de introdução da segunda fração da corrente de alimentação na segunda turbina de expansão dinâmica (112).
2. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de compreender as etapas seguintes: - retirada de uma corrente (80) de re-ebulição na primeira coluna de destilação (30) a um nível de retirada; - colocação em relação de troca térmica da corrente de re-ebulição (80) com a parte do efluente proveniente de uma turbina de expansão dinâmica no trocador térmico (28) para resfriar e pelo menos parcialmente liquefazer a parte do efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica, e - re-introdução da corrente de re-ebulição (80) na primeira coluna de destilação (30) a um nível inferior no nível de retirada.
3. Processo, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o processo compreende a introdução da fração expandida (54) proveniente da primeira turbina de expansão dinâmica (26) no segundo trocador térmico (28) para ser ai resfriada e parcialmente liquefeita, a fração expandida resfriada formando uma corrente de refluxo resfriada auxiliar (56), o processo compreendendo a introdução da corrente de refluxo resfriada auxiliar (56) em uma parte do meio da primeira coluna de destilação.
4. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de compreender as etapas seguintes: - introdução da fração expandida (118) proveniente da segunda turbina de expansão dinâmica (112) em um balão separador a jusante (152) para formar uma terceira corrente de cabeça gasosa (156) e uma terceira corrente de pé líquida (154), - resfriamento da terceira corrente de cabeça gasosa (156) no trocador térmico (28; 214) para formar a corrente de refluxo resfriada (160).
5. Processo, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que a terceira corrente de cabeça gasosa (156) é introduzida, após resfriamento, em uma coluna de destilação auxiliar (216), a corrente de refluxo resfriada (234) sendo formada partir da corrente de pé (232) da coluna de destilação auxiliar (216).
6. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de compreender as etapas seguintes: - retirada de uma fração secundária (121B) de compressão na corrente de cabeça de coluna rica em metano (86), antes da passagem da corrente de cabeça de coluna rica em metano (86) no primeiro compressor (32), - passagem da fração secundária de compressão (121B) em um terceiro compressor (114) acoplado à segunda turbina de expansão dinâmica (112); - introdução da fração secundária de compressão comprimida (121C) proveniente do terceiro compressor (114) na corrente de cabeça de coluna comprimida, a jusante do primeiro compressor (32).
7. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de compreender as etapas seguintes: - retirada de uma corrente (174) de resfriamento complementar na corrente de cabeça de coluna rica em metano (84, 86, 88, 90) ou em uma corrente (92) formada partir da corrente de cabeça de coluna rica em metano (84, 86, 88, 90); - expansão e introdução da corrente resfriamento complementar expandida (176) em uma corrente (42, 48) circulando a montante da primeira turbina de expansão (26), com vantagem na primeira fração da corrente de alimentação resfriada (42) ou na fração de alimentação de turbina (48).
8. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de compreender as etapas seguintes: - passagem da corrente de cabeça de coluna rica em metano (84) no primeiro trocador térmico (20); - retirada de uma corrente de expansão auxiliar (121B) na corrente de cabeça de coluna rica em metano (84), após a sua passagem no primeiro trocador térmico (20); - expansão dinâmica da corrente de expansão auxiliar (121B) em uma turbina auxiliar (182) de expansão dinâmica; - introdução da corrente expandida (121C) proveniente da turbina auxiliar (182) de expansão dinâmica na corrente de cabeça de coluna rica em metano (84), antes da sua passagem no primeiro trocador térmico (20).
9. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que o segundo compressor (36) compreende um primeiro estágio (36A) de compressão, pelo menos um segundo estágio (36B) de compressão e um refrigerante (38A) interposto entre o primeiro estágio de compressão (36A) e o segundo estágio de compressão (36B), o processo compreendendo uma etapa de passagem da corrente de cabeça de coluna comprimida (88) proveniente do primeiro compressor (32) sucessivamente no primeiro estágio de compressão (36A), no refrigerante (38A), depois no segundo estágio de compressão (36B).
10. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pelo fato de que a parte do efluente (54; 118) proveniente da turbina de expansão dinâmica, a corrente de cabeça de coluna (84), a fração de alimentação de coluna (46), e a fração gasosa de cabeça (62), são colocadas em relação de troca térmica no segundo trocador térmico (28).
11. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pelo fato de que pelo menos uma fração (238) da corrente de cabeça (84) de coluna e a parte do efluente (118) da turbina de expansão dinâmica são colocadas em relação de troca térmica em um trocador térmico a jusante (214) distinto do segundo trocador térmico (28).
12. Instalação de produção de uma corrente (12) rica em metano e de uma corrente (14) rica em hidrocarbonetos em C2+ a partir de uma corrente (16) de alimentação contendo hidrocarbonetos, compreendendo: - meios de separação da corrente de alimentação (16) em uma primeira fração (115) da corrente de alimentação e em pelo menos uma segunda fração (116) da corrente de alimentação, - um primeiro trocador térmico (20) para resfriar pelo menos a primeira fração (115) da corrente de alimentação (16); - meios de introdução da primeira fração (115) da corrente de alimentação no primeiro trocador térmico (20); - um primeiro balão separador (22) e meios de introdução da primeira fração da corrente de alimentação resfriada (42) no primeiro balão separador (22) para produzir uma corrente leve de cabeça (44) e uma corrente pesada de pé (45); - meios de divisão da corrente leve de cabeça (44) em uma fração (48) de alimentação de turbina e uma fração (46) de alimentação de coluna; - uma primeira coluna de destilação (30); - meios de expansão da fração de alimentação de turbina (48) compreendendo uma primeira turbina (26) de expansão dinâmica e meios de introdução de pelo menos uma parte (56) da fração (54) expandida na primeira turbina (26) em uma parte do meio da primeira coluna de destilação (30); a instalação sendo caracterizada pelo fato de que compreende ainda: - meios de resfriamento e de condensação pelo menos parcial da fração de alimentação de coluna (46) compreendendo um segundo trocador térmico (28) e meios de expansão e de introdução da fração de alimentação de coluna resfriada (52) em uma parte elevada da primeira coluna de destilação (30); - meios (58) de expansão e meios de vaporização parcial da corrente pesada de pé (60) compreendendo o primeiro trocador térmico (20); - um segundo balão separador (24) e meios de introdução da corrente pesada de pé (60) no segundo balão separador para produzir uma fração gasosa de cabeça (62) e uma fração líquida de pé (64); - meios (66) de expansão da fração líquida de pé (64) e meios de introdução na parte do meio da primeira coluna de destilação (30); - meios de resfriamento e de condensação pelo menos parcial da fração gasosa de cabeça (62) compreendendo o segundo trocador térmico (28) e meios de introdução da fração gasosa de cabeça (62) na parte elevada da primeira coluna de destilação (30); - meios de recuperação de uma corrente (82) de fundo de coluna no pé da primeira coluna de destilação (30), e meios de formação da corrente (14) rica em hidrocarbonetos em C2+ a partir da corrente de fundo de coluna (82); - meios de recuperação e de re-aquecimento de uma corrente (84) de cabeça de coluna rica em metano, na cabeça da primeira coluna de destilação (30); - meios de compressão de pelo menos uma fração da corrente de cabeça de coluna compreendendo pelo menos um primeiro compressor (32) acoplado à primeira turbina de expansão dinâmica (26) e pelo menos um segundo compressor (36); - meios de formação da corrente rica em metano (12) a partir da corrente de cabeça de coluna re-aquecida e comprimida (90); - meios de retirada na corrente de cabeça de coluna (84, 86, 88, 90) de uma corrente de extração (92), - meios de resfriamento e de introdução da corrente de extração resfriada em uma parte elevada da primeira coluna de destilação (30); a instalação compreendendo: - uma segunda turbina de expansão dinâmica (112) distinta da primeira turbina de expansão dinâmica (26), - meios de introdução de pelo menos uma parte da segunda fração da corrente de alimentação (116) na segunda turbina (112) de expansão dinâmica, - meios de formação de uma corrente de refluxo resfriada (160; 234) a partir de pelo menos uma parte de um efluente (118) proveniente de uma turbina de expansão dinâmica (112), a fração expandida (118) proveniente da segunda turbina de expansão dinâmica (112) formando o efluente (118) proveniente da turbina de expansão dinâmica, a parte do efluente proveniente da turbina de expansão dinâmica sendo resfriada e pelo menos parcialmente liquefeita em um trocador térmico (28; 214) para formar a corrente de refluxo resfriada (160; 234), - meios de introdução da corrente de refluxo resfriada (56; 160; 234) proveniente do trocador térmico (28; 214) na primeira coluna de destilação (30); em que a totalidade da segunda fração da corrente de alimentação (116) é introduzida na segunda turbina de expansão dinâmica (112) sem resfriamento entre a etapa de separação da corrente de alimentação e a etapa de introdução da segunda fração da corrente de alimentação na segunda turbina de expansão dinâmica (112).
13. Instalação, de acordo com a reivindicação 12, caracterizada pelo fato de compreender meios de introdução da fração expandida (54) proveniente da primeira turbina de expansão dinâmica (26) no segundo trocador térmico (28) para ser ai resfriada e parcialmente liquefeita, a fração expandida resfriada formando uma corrente de refluxo resfriada auxiliar (56), a instalação compreendendo meios de introdução da corrente de refluxo resfriada auxiliar (56) na primeira coluna de destilação.
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Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2966578B1 (fr) 2010-10-20 2014-11-28 Technip France Procede simplifie de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee.
FR2969745B1 (fr) * 2010-12-27 2013-01-25 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+ et installation associee.
FR2970258B1 (fr) * 2011-01-06 2014-02-07 Technip France Procede de production d'une coupe riche en hydrocarbures en c3+ et d'un courant riche en methane et ethane a partir d'un courant d'alimentation riche en hydrocarbures et installation associee.
US20130074542A1 (en) * 2011-09-25 2013-03-28 Mehdi Mehrpooya System and method for recovering natural gas liquids with auto refrigeration system
WO2015060878A1 (en) * 2013-10-25 2015-04-30 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of carbon dioxide
DE102013013883A1 (de) * 2013-08-20 2015-02-26 Linde Aktiengesellschaft Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas
FR3012150B1 (fr) 2013-10-23 2016-09-02 Technip France Procede de fractionnement d'un courant de gaz craque, mettant en oeuvre un courant de recycle intermediaire, et installation associee
WO2015158395A1 (en) * 2014-04-17 2015-10-22 Statoil Petroleum As Extraction of natural gas liquids and cooling of treated recompressed gas
RU2570736C1 (ru) * 2014-07-18 2015-12-10 Публичное акционерное общество "Газпром" Способ переработки природного или попутного нефтяного газа
US20160069610A1 (en) * 2014-09-04 2016-03-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
WO2016053668A1 (en) 2014-09-30 2016-04-07 Dow Global Technologies Llc Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
EP3040405A1 (en) 2014-12-30 2016-07-06 Technip France Method for improving propylene recovery from fluid catalytic cracker unit
FR3042983B1 (fr) * 2015-11-03 2017-10-27 Air Liquide Reflux de colonnes de demethanisation
KR20180104620A (ko) * 2015-12-18 2018-09-21 벡텔 하이드로카본 테크놀로지 솔루션즈, 인코포레이티드 백-엔드 터보팽창기를 사용하여 정련 폐가스로부터 원하는 경질 탄화수소를 회수하기 위한 시스템 및 방법
DE102016003305A1 (de) * 2016-03-17 2017-09-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen einer ethanreichen Fraktion aus Erdgas
CN105797417B (zh) * 2016-04-29 2018-07-06 大连德泽药业有限公司 监控温度制备高纯度馏分的分馏装置、方法以及系统
GB2562692B (en) * 2016-11-18 2022-07-13 Costain Oil Gas & Process Ltd Hydrocarbon separation process and apparatus
CN111133081A (zh) * 2017-09-06 2020-05-08 林德工程北美有限公司 用于在天然气液回收工厂中提供制冷的方法
EP4031821A1 (en) * 2019-09-19 2022-07-27 ExxonMobil Upstream Research Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
EP4031820A1 (en) * 2019-09-19 2022-07-27 Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) Pretreatment, pre-cooling, and condensate recovery of natural gas by high pressure compression and expansion
JP7453952B2 (ja) * 2021-11-10 2024-03-21 一哉 上原 アスピレータ減圧手段を用いる減圧タービン発電システム

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2823523A (en) * 1956-03-26 1958-02-18 Inst Gas Technology Separation of nitrogen from methane
NL283490A (pt) * 1961-09-22 1900-01-01
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US5265427A (en) * 1992-06-26 1993-11-30 Exxon Production Research Company Refrigerant recovery scheme
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6244070B1 (en) * 1999-12-03 2001-06-12 Ipsi, L.L.C. Lean reflux process for high recovery of ethane and heavier components
GB0000327D0 (en) * 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
FR2817766B1 (fr) * 2000-12-13 2003-08-15 Technip Cie Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
US6526777B1 (en) * 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
WO2008002592A2 (en) * 2006-06-27 2008-01-03 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery methods and configurations

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Publication number Publication date
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