BRPI0606595A2 - a system and method for producing and transporting crude oil, and methods for conveying a fluid produced through a pipe while limiting deposits at a desired inner tube wall location and for calculating optimal shear stress in a pipe system - Google Patents
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Abstract
SISTEMA E MÉTODO PARA PRODUZIR E TRANSPORTAR àLEO BRUTO, E, MÉTODOS PARA TRANSPORTAR UM FLUIDO PRODUZIDO ATRAVÉS DE UM TUBO AO MESMO TEMPO QUE LIMITA DEPàSITOS EM UMA LOCALIZAÇçO DESEJADA DE PAREDE INTERNA DO TUBO E PARA CALCULAR TENSçO DE CISALHAMENTO àTIMA EM UM SISTEMA DE TUBULAÇçO. É divulgado um método para transportar um fluido produzido através de uma tubulação, ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada de parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma rugosidade superficial interna Ra menor do que 2 mícrons em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através da tubulação, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 1 dina/cm² (0,001 gf/cm²) em dita localização desejada da parede interna do tubo.SYSTEM AND METHOD FOR PRODUCING AND TRANSPORTING CRUDE OIL, AND METHODS FOR TRANSPORTING A FLUID PRODUCED THROUGH A PIPE AT THE SAME TIME THAT LIMITS DEPOSITS IN A DESIRED TUBE CULULAR TUBE CULULAR WALL. Disclosed is a method for conveying a fluid produced through a pipe while limiting deposits at a desired inner tube wall location which comprises providing a tube having an inner surface roughness Ra of less than 2 microns at said location. desired inner wall of the pipe, force the fluid produced through the pipe, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 1 dyne / cm² (0.001 gf / cm²) at said desired location of the inner wall of the pipe.
Description
"SISTEMA E MÉTODO PARA PRODUZIR E TRANSPORTAR ÓLEO BRUTO, E, MÉTODOS PARA TRANSPORTAR UM FLUIDO PRODUZIDO ATRAVÉS DE UM TUBO AO MESMO TEMPO QUE LIMITA DEPÓSITOS EM UMA LOCALIZAÇÃO DESEJADA DE PAREDE INTERNA DO TUBO E PARA CALCULAR TENSÃO DE CISALHAMENTO ÓTIMA EM UM SISTEMA DE TUBULAÇÃO""SYSTEM AND METHOD FOR PRODUCING AND CARRYING CRUDE OIL, AND METHODS FOR CARRYING A PRODUCED FLUID THROUGH THE SAME TIME WHICH LIMITS DEPOSITS IN A DESIRED INTERNAL TUBE WALL LOCATION AND A CALTIULATION OF CULULAR TUBULIS SYSTEM "
Pedidos RelacionadosRelated Requests
Este Pedido reivindica prioridade para o Pedido Provisório U.S. 60/643.320, depositado em 12 de janeiro de 2005, que tem o número de arquivo do advogado TH 1043. Este Pedido reivindica prioridade para o Pedido Provisório U.S. 60/715.250, depositado em 8 de setembro de 2005, que tem o número de arquivo de advogado TH2733. Os Pedidos Provisórios U.S. 60/715250 e 60/643.320 são aqui com isto incorporados para referência, em sua totalidade.This Application claims priority for US Interim Order 60 / 643.320, filed January 12, 2005, which has the file number of attorney TH 1043. This Application claims priority for US Interim Order 60 / 715,250, filed September 8, 2005. 2005 which has the lawyer file number TH2733. U.S. Provisional Applications 60/715250 and 60 / 643.320 are hereby incorporated by reference in their entirety.
Campo da InvençãoField of the Invention
São divulgadas tubos, sistemas e métodos para transportar produtos fluidos a partir de um ou mais poços, mais particularmente é divulgado retardamento de crescimento de depósito, tubos, sistemas e métodos para transportar correntes de produção de poço.Pipes, systems and methods for conveying fluid products from one or more wells are disclosed, more particularly deposit growth retardation, tubes, systems and methods for conveying well production streams are disclosed.
FundamentosFundamentals
Quando fluido produzido é transportado através de tubulações em um ambiente que resfria o fluido, por exemplo, até temperaturas menores do que 5 °C, para certos tipos de fluidos produzidos podem se formar depósitos em paredes da tubulação. Alguns destes depósitos podem ser, por exemplo, depósitos de cera, uma vez que a cera solidifica devido às temperaturas frias, ou hidratos gasosos. Tais depósitos de parede servem para reduzir o rendimento da tubulação, uma vez que eles bloqueiam parte da abertura da tubulação e reduzem a vazão do fluido produzido e/ou aumentam a pressão na tubulação. Inúmeras soluções para os problemas de depósitos emtubulação foram propostas. Uma solução é uma tubulação aquecida, que serve para manter o óleo escoando através da tubulação acima da temperatura na qual sólidos poderiam formar. Foram concedidas patentes à Shell Oil Company na área de tubulações aquecidas eletricamente, as quais solucionam este problema.When produced fluid is transported through pipelines in an environment that cools the fluid, for example, to temperatures below 5 ° C, deposits of certain fluid may form on the wall of the pipe. Some of these deposits may be, for example, wax deposits, as the wax solidifies due to cold temperatures, or gaseous hydrates. Such wall deposits serve to reduce pipe throughput as they block part of the pipe opening and reduce the flow of produced fluid and / or increase the pressure in the pipe. Numerous solutions to pipe deposit problems have been proposed. One solution is a heated pipe, which serves to keep oil flowing through the pipe above the temperature at which solids could form. Patents have been granted to Shell Oil Company in the area of electrically heated pipes, which solve this problem.
Uma outra solução para o problema de depósitos em uma parede de tubulação é isolar a tubulação para manter o óleo bruto a uma temperatura elevada.Another solution to the problem of deposits in a pipe wall is to insulate the pipe to keep crude oil at a high temperature.
É desejado evitar o problema de deposição em uma parede de tubulação.It is desired to avoid the problem of deposition on a pipe wall.
Nos casos em que depósitos não são evitados, é desejado que os depósitos sejam facilmente removidos por um pistão raspador.In cases where deposits are not avoided, it is desired that deposits are easily removed by a scraper piston.
Nos casos que utilizam pistões raspadores para remover depósitos, é desejado que a corrente de passagem de pistão raspador seja uma lama de depósito deslocados pelo pistão raspador e fluido produzido. Sumário da InvençãoIn cases that use scraper pistons to remove deposits, it is desired that the scraper piston flow stream is a slurry deposited by the scraper piston and fluid produced. Summary of the Invention
Um aspecto da invenção fornece um método para transportar o fluido produzido através de um tubo, enquanto limita depósitos em uma localização desejada de parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma rugosidade superficial interna Ra menor do que 2,5 mícrons em dita localização desejada da parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 1 dina/cm2 (0,001 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.One aspect of the invention provides a method for conveying the fluid produced through a tube while limiting deposits at a desired inner tube wall location which comprises providing a tube having an inner surface roughness Ra of less than 2.5 microns in diameter. said desired location of the inner wall of the tube, force the fluid produced through the tube, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 1 dyne / cm2 (0.001 gf / cm2) at said desired inner wall location of the pipe.
Vantagens da invenção incluem um ou mais do que segue:Advantages of the invention include one or more of the following:
transporte de fluidos produzidos com depósitos reduzidos de maneira significativa;transport of fluids produced with significantly reduced deposits;
transporte de fluidos produzidos sem depósitos;transport of fluids produced without deposits;
uma força reduzida requerida para a passagem do pistãoraspador; ea reduced force required to pass the scraper piston; and
geração de uma lama de fluido ao passar o pistão raspador. Breve Descrição dos Desenhosgeneration of a fluid slurry when passing the scraper piston. Brief Description of the Drawings
A Figura 1 é uma vista de uma plataforma e de um poço submarino satélite conectado por meio de uma tubulação submarina.Figure 1 is a view of a platform and a satellite underwater well connected by an underwater pipe.
A Figura 2 é uma vista em seção transversal lateral de uma tubulação.Figure 2 is a side cross-sectional view of a pipe.
A Figura 3 é uma vista em seção transversal extrema da tubulação da Figura 2.Figure 3 is an extreme cross-sectional view of the pipe of Figure 2.
A Figura 4 é uma vista em seção transversal lateral de uma tubulação.Figure 4 is a side cross-sectional view of a pipe.
A Figura 5 é uma vista em seção transversal extrema da tubulação da Figura 4.Figure 5 is an extreme cross-sectional view of the pipe of Figure 4.
A Figura 6 é uma vista em seção transversal lateral de uma tubulação.Figure 6 is a side cross-sectional view of a pipe.
A Figura 7 é uma vista em seção transversal lateral de uma tubulação.Figure 7 is a side cross-sectional view of a pipe.
A Figura 8 é uma vista de um tubo liso com um depósito.Figure 8 is a view of a flat tube with a deposit.
A Figura 9 é uma vista de um tubo de rugosidade padrão com um depósito.Figure 9 is a view of a standard roughness tube with a deposit.
A Figura 10 é uma plotagem de uma rugosidade superficial Ra para quatro tubos diferentes.Figure 10 is a plot of a surface roughness Ra for four different tubes.
A Figura 11 é uma plotagem da distribuição de Rti para quatro tubos diferentes.Figure 11 is a plot of the distribution of Rti for four different tubes.
A Figura 12 é uma plotagem de um ângulo de distribuição para quatro tubos diferentes.Figure 12 is a plot of a distribution angle for four different tubes.
A Figura 13 é um mapa de deposição como uma função de rugosidade e tensão de cisalhamento na parede.Figure 13 is a deposition map as a function of wall roughness and shear stress.
A Figura 14 é uma plotagem de queda de pressão através deum pistão raspador.Figure 14 is a plot of pressure drop through a scraper piston.
Descrição DetalhadaDetailed Description
Em uma configuração é divulgado um tubo adaptado para transportar óleo bruto, o óleo bruto tendo uma temperatura menor do que a 65°C em no mínimo uma porção do tubo, na qual o tubo compreende uma rugosidade superficial menor do que a 0,025 mm. Em algumas configurações o óleo bruto tem uma temperatura menor do que 55 °C. Em algumas configurações o óleo bruto tem uma temperatura menor do que 38 °C. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,025 mm e 0,0025 mm. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,025 mm e 0,01 mm. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,01 mm e 0,0025 mm.In one embodiment there is disclosed a tube adapted to carry crude oil, the crude oil having a temperature of less than 65 ° C in at least a portion of the tube, wherein the tube comprises a surface roughness of less than 0.025 mm. In some configurations crude oil has a temperature below 55 ° C. In some configurations the crude oil has a temperature below 38 ° C. In some configurations the surface roughness is between 0.025 mm and 0.0025 mm. In some configurations the surface roughness is between 0.025 mm and 0.01 mm. In some configurations the surface roughness is between 0.01 mm and 0.0025 mm.
Em uma configuração é divulgado um sistema para produzir e transportar óleo bruto, que compreende um poço para produzir o óleo bruto; uma instalação de processamento para processar o óleo bruto; e uma tubulação para atravessar no mínimo uma porção da distância entre o poço e a instalação de processamento, no qual no mínimo uma porção da tubulação se desloca através de uma atmosfera que tem uma temperatura menor do que 20 ° C, no qual a tubulação compreende uma rugosidade superficial em sua superfície interior menor do que 0,025 mm. Em algumas configurações a atmosfera tem uma temperatura menor do que 15 °C. Em algumas configurações a atmosfera tem uma temperatura menor do que 15 °C. Em algumas configurações a atmosfera tem uma temperatura menor do que 10 °C. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,025 mm e 0,0025 mm. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,025 mm e 0,01 mm. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,01 mm e 0,0025 mm.In one embodiment a system for producing and transporting crude oil is disclosed which comprises a well for producing crude oil; a processing facility for processing crude oil; and a pipe for traversing at least a portion of the distance between the well and the processing facility, in which at least a portion of the pipe travels through an atmosphere having a temperature of less than 20 ° C, wherein the pipe comprises a surface roughness on its inner surface of less than 0,025 mm. In some configurations the atmosphere has a temperature below 15 ° C. In some configurations the atmosphere has a temperature below 15 ° C. In some configurations the atmosphere has a temperature below 10 ° C. In some configurations the surface roughness is between 0.025 mm and 0.0025 mm. In some configurations the surface roughness is between 0.025 mm and 0.01 mm. In some configurations the surface roughness is between 0.01 mm and 0.0025 mm.
Em uma configuração é divulgado um método para produzir e transportar óleo bruto, que compreende extrair o óleo bruto a partir de umpoço, colocar o óleo bruto em uma tubulação para transportar o óleo bruto para longe do poço; no qual no mínimo uma porção da tubulação se desloca através de uma atmosfera que tem uma temperatura ambiente menor do que 20 °C; e no qual a tubulação tem uma rugosidade superficial menor do que 0,025 mm em uma superfície interior. Em algumas configurações atmosfera têm uma temperatura menor do que 15 °C. Em algumas configurações a atmosfera tem uma temperatura menor do que 15 °C. Em algumas configurações a atmosfera tem uma temperatura menor do que 10 °C. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,025 mm e 0,0025 mm. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,025 mm e 0,01 mm. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,01 mm e 0,0025 mm.In one embodiment there is disclosed a method for producing and transporting crude oil, which comprises extracting crude oil from a well, placing crude oil in a pipe to transport crude oil away from the well; wherein at least a portion of the pipe travels through an atmosphere having an ambient temperature below 20 ° C; and wherein the pipe has a surface roughness of less than 0.025 mm on an interior surface. In some atmosphere configurations have a temperature below 15 ° C. In some configurations the atmosphere has a temperature below 15 ° C. In some configurations the atmosphere has a temperature below 10 ° C. In some configurations the surface roughness is between 0.025 mm and 0.0025 mm. In some configurations the surface roughness is between 0.025 mm and 0.01 mm. In some configurations the surface roughness is between 0.01 mm and 0.0025 mm.
Em uma configuração é divulgado um sistema para produzir e transportar óleo bruto, que compreende um dispositivo poço; um dispositivo de processamento; e uma tubulação para conectar o dispositivo poço com o dispositivo de processamento; no mínimo uma porção da tubulação se deslocando através de uma atmosfera que tem uma temperatura ambiente menor do que 20 °C e um dispositivo para reduzir a rugosidade superficial em uma superfície interior da tubulação. Em algumas configurações a atmosfera tem uma temperatura menor do que 15 °C. Em algumas configurações a atmosfera tem uma temperatura menor do que 10 °C. Em algumas configurações o meio para retardamento compreende uma rugosidade superficial menor do que 0,025 mm e 0,0025 mm. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,025 mm e 0,01 mm. Em algumas configurações a rugosidade superficial está entre 0,01 mm e 0,0025 mm.In one embodiment a system for producing and transporting crude oil comprising a well device is disclosed; a processing device; and a pipe to connect the well device with the processing device; at least a portion of the pipe moving through an atmosphere having an ambient temperature below 20 ° C and a device for reducing surface roughness on an interior pipe surface. In some configurations the atmosphere has a temperature below 15 ° C. In some configurations the atmosphere has a temperature below 10 ° C. In some embodiments the retarding means comprises a surface roughness of less than 0.025 mm and 0.0025 mm. In some configurations the surface roughness is between 0.025 mm and 0.01 mm. In some configurations the surface roughness is between 0.01 mm and 0.0025 mm.
Em uma configuração é divulgado um método para transportar um fluido produzido através de um tubo ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada da parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma rugosidade superficial interna Rae a menor do que 0,5 mícrons em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 1 dina/cm2 (0,001 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.In one embodiment a method for conveying a fluid produced through a pipe while limiting deposits at a desired location of the inner wall of the pipe, comprising providing a pipe having an inner surface roughness Rae of less than 0 ° C, is disclosed. 5 microns at said desired location of inner tube wall, force the fluid produced through the tube, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 1 dyne / cm2 (0.001 gf / cm2) at said desired location of inner wall of the tube.
Em uma configuração é divulgado um método para transportar um fluido produzido através de um tubo ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada da parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma rugosidade superficial interna Ra e a menor do que 1 mícron em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 20 dina/cm2 (0,02 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.In one embodiment a method for conveying a fluid produced through a tube while limiting deposits at a desired location of the inner wall of the tube, comprising providing a tube having an inner surface roughness Ra and less than 1 µm, is disclosed. micron at said desired location of inner tube wall, force fluid produced through tube, wherein fluid produced has a wall shear stress of at least 20 dyne / cm 2 (0.02 gf / cm 2) at said desired location inner wall of the pipe.
Em uma configuração é divulgado um método para transportar um fluido produzido através de um tubo ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada da parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma rugosidade superficial interna Ra e a menor do que 1,5 mícrons em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 100 dina/cm2 (0,102 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.In one embodiment a method for conveying a fluid produced through a tube while limiting deposits at a desired location of the inner wall of the tube, comprising providing a tube having an inner surface roughness Ra and less than 1 µm, is disclosed. , 5 microns at said desired location of inner tube wall, force the fluid produced through the tube, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 100 dyne / cm2 (0.102 gf / cm2) at said desired location inner wall of the pipe.
Em uma configuração é divulgado um método para transportar um fluido produzido através de um tubo ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada da parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma rugosidade superficial interna Ra e a menor do que 2,5 mícrons em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar p fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 400 dina/cm2 (0,408 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.In one embodiment a method for conveying a fluid produced through a tube while limiting deposits at a desired location of the inner wall of the tube, comprising providing a tube having an inner surface roughness Ra and less than 2 µm, is disclosed. , 5 microns at said desired location of inner tube wall, force the fluid produced through the tube, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 400 dyne / cm2 (0.408 gf / cm2) at said desired location inner wall of the pipe.
Em uma configuração é divulgado um método para transportarum fluido produzido através de um tubo ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada da parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma raiz quadrada média de ângulo de rugosidade superficial interna menor do que 5 graus em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 1 dina/cm2 (0,001 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.In one embodiment a method for conveying a fluid produced through a tube while limiting deposits at a desired location of the inner wall of the tube is disclosed, which comprises providing a tube having a mean square root of less than 10 mm inner surface roughness. that by 5 degrees at said desired location of the inner wall of the tube, forcing the fluid produced through the tube, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 1 dyne / cm 2 (0.001 gf / cm 2) at said desired location inner wall of the pipe.
Em uma configuração é divulgado um método para transportar um fluido produzido através de um tubo ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada da parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma raiz quadrada média de ângulo de rugosidade superficial interna menor do que 6 graus em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 20 dina/cm2 (0,02 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.In one embodiment a method for conveying a fluid produced through a pipe while limiting deposits at a desired location of the inner wall of the pipe is disclosed which comprises providing a pipe having a mean square root of minor internal surface roughness angle. than 6 degrees at said desired location of the inner tube wall, force the fluid produced through the tube, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 20 dyne / cm2 (0.02 gf / cm2) in said desired location of inner tube wall.
Em uma configuração é divulgado um método para transportar um fluido produzido através de um tubo ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada da parede interna do tubo, que compreende fornecer um tubo que tem uma raiz quadrada média de ângulo de rugosidade superficial interna menor do que 7 graus em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 100 dina/cm2 (0,102 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.In one embodiment a method for conveying a fluid produced through a pipe while limiting deposits at a desired location of the inner wall of the pipe is disclosed which comprises providing a pipe having a mean square root of minor internal surface roughness angle. than 7 degrees at said desired location of the inner wall of the tube, forcing the fluid produced through the tube, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 100 dyne / cm 2 (0.102 gf / cm 2) at said location. desired inner wall of the pipe.
Em uma configuração é divulgado um método para transportar um fluido produzido através de um tubo ao mesmo tempo que limita depósitos em uma localização desejada da parede interna do tubo, quecompreende fornecer um tubo que tem uma raiz quadrada média de ângulo de rugosidade superficial interna menor do que 9 graus em dita localização desejada de parede interna do tubo, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 400 dina/cm2 (0,408 gf/cm2) em dita localização desejada de parede interna do tubo.In one embodiment a method for conveying a fluid produced through a pipe while limiting deposits at a desired location of the pipe's inner wall, which comprises providing a pipe having a mean square root with a lower internal surface roughness angle of less than one, is disclosed. 9 degrees at said desired location of the inner wall of the tube, to force the fluid produced through the tube, wherein the fluid produced has a wall shear stress of at least 400 dyne / cm 2 (0.408 gf / cm 2) at said desired location inner wall of the pipe.
Em uma configuração é divulgado o método para calcular tensão de cisalhamento ótima em um sistema de tubulação que compreende fornecer um tubo que tem uma rugosidade superficial interna Ra de menos do que 5 mícrons, forçar um fluido produzido através do tubo na temperatura operacional e aumentar o valor da tensão de cisalhamento na parede interna do tubo até que nenhum depósito de cera seja formado na parede interna.In one embodiment, the method for calculating optimal shear stress in a piping system comprising providing a pipe having an internal surface roughness Ra of less than 5 microns, forcing a fluid produced through the pipe at operating temperature, and increasing the temperature of the pipe, is disclosed. shear stress on the inner wall of the pipe until no wax deposits are formed on the inner wall.
Em uma configuração é divulgado um método para transportar o fluido produzido através de um tubo e formar depósitos que requeiram menos força para passar o pistão raspador e que produzam uma lama quando da passagem do pistão raspador que compreende fornecer um tubo que tem uma rugosidade superficial interna Ra menor do que 3 mícrons, forçar o fluido produzido através do tubo, no qual o fluido produzido tem uma tensão de cisalhamento na parede de no mínimo 1 dina/cm2 (0,001 gf/cm2) em no mínimo uma porção do tubo, e fornecer um pistão raspador complacente, superdimensionado, não metálico. Em algumas configurações o pistão raspador compreende um pistão raspador de desvio no qual a passagem do pistão raspador resulta em uma lama diluída do fluido e dos depósitos.In one embodiment a method is disclosed for conveying the fluid produced through a tube and forming deposits that require less force to pass the scraper piston and which produce sludge when passing the scraper piston comprising providing a tube having an internal surface roughness. Ra less than 3 microns, force the fluid produced through the tube, in which the fluid produced has a wall shear stress of at least 1 dyne / cm2 (0.001 gf / cm2) in at least a portion of the tube, and provide a compliant, oversized, non-metallic scraper piston. In some embodiments the scraper piston comprises a bypass scraper piston in which the passage of the scraper piston results in a diluted slurry of fluid and deposits.
Em uma modalidade é divulgado um método para impedir depósitos na parede interna de um tubo, encanamento, tubulação, linha de escoamento e/ou encanamento de poço (daqui em diante referida como tubulação ou tubo) durante a produção e transporte de fluidos produzidos, por exemplo em tubulações utilizadas em águas profundas, onde o problema de deposição é comum devido à temperatura ambiental baixa do ambiente quecircunda a tubulação.In one embodiment, a method is disclosed for preventing deposits on the inner wall of a pipe, plumbing, pipe, drainage line and / or well plumbing (hereinafter referred to as pipe or pipe) during the production and transport of fluids produced by example in deepwater pipelines where the deposition problem is common due to the low ambient temperature of the environment surrounding the pipeline.
Quando fluidos produzidos são transportados, sólidos podem precipitar e depositar na parede da tubulação. Por exemplo, constituintes parafinicos de óleos brutos podem precipitar quando os óleos brutos são resfriados abaixo de uma temperatura crítica, daqui em diante referida como a temperatura de aparecimento de cera. Parafina sólida, algumas vezes designada como cera, que é transportada para a parede da tubulação, ou cera que se forma na parede do tubo ou que pode colar na parede e com o tempo a cera pode reduzir a área de seção transversal do tubo que é disponível para escoamento. A temperatura na qual cera sai da solução varia de um cru ou um condensado para o próximo, com alguns crus ou condensados caindo fora da solução alguns componentes parafinicos em temperaturas tão elevadas quanto 55 °C. Uma solução para evitar que cera se forme em uma parede da tubulação, é manter a temperatura na tubulação de transporte acima da temperatura de aparecimento de cera, para evitar que a cera deposite na parede do tubo ou mesmo crie um tampão de cera.When produced fluids are transported, solids may precipitate and deposit on the pipe wall. For example, paraffinic constituents of crude oils may precipitate when the crude oils are cooled below a critical temperature, hereinafter referred to as the waxing temperature. Solid paraffin, sometimes referred to as wax, which is carried to the pipe wall, or wax that forms on the pipe wall or that can stick to the wall and over time wax can reduce the cross-sectional area of the pipe that is available for flow. The temperature at which wax leaves the solution varies from one raw or one condensate to the next, with some raw or condensate falling out of solution some paraffinic components at temperatures as high as 55 ° C. One solution to prevent wax from forming on a pipe wall is to maintain the temperature in the transport pipe above the waxing temperature, to prevent wax from settling on the pipe wall or even creating a wax plug.
Em uma configuração é divulgada uma solução alternativa para evitar que depósitos se formem em uma parede de tubulação, pelo que sólidos são deixados sair dos fluidos de produção porém desencorajados de aderir à parede do tubo e formar tampões. Se sólidos são deixados sair porém impedidos de aderir à parede do tubo, o volume do fluido pode continuar a escoar como uma lama com sólidos suspensos. Isto pode ser realizado fazendo as paredes internas dos tubos de transporte mais lisas do que as paredes de tubo normalmente utilizadas em linhas de escoamento submarinas e tubulações seja mecanicamente, com revestimentos e/ou com eletro-polimento, e controlando a velocidade de transporte, de modo a fornecer uma tensão de cisalhamento crítica na parede dentro da tubulação. Em geral, de maneira significativa, eliminar a rugosidade da parede interna do tubo irá diminuir a força requerida para remover um depósito e em alguns casosdiminuir a velocidade de acumulação de depósito no tubo. Em algumas configurações, a força requerida para remover cera, asfaltenos e/ou depósitos inorgânicos como hidratos, sais e/ou sais e/ou escamas, pode ser diminuída utilizando uma parede lisa de tubo.In one embodiment an alternative solution for preventing deposits from forming in a pipe wall is disclosed, whereby solids are allowed to escape from the production fluids but discouraged from adhering to the pipe wall and forming plugs. If solids are allowed to escape but prevented from adhering to the pipe wall, the fluid volume may continue to flow like a slurry with suspended solids. This can be accomplished by making the inner walls of the conveying pipes smoother than the tube walls normally used in subsea drain lines and piping either mechanically, with coatings and / or electro-polishing, and by controlling the conveying speed of to provide a critical shear stress on the wall within the pipe. In general, significantly eliminating the roughness of the pipe's inner wall will decrease the force required to remove a deposit and in some cases decrease the deposit accumulation rate in the pipe. In some embodiments, the force required to remove wax, asphaltenes and / or inorganic deposits such as hydrates, salts and / or salts and / or scales may be decreased using a smooth pipe wall.
Reduzir a velocidade de deposição de cera em tubulações também pode diminuir a freqüência necessária de passagem de pistão raspador (isto é, raspagem mecânica). Capacidade de vazão pode ser mantida mais próxima da capacidade livre de depósito como resultado da diminuição das obstruções ao escoamento e/ou dos bloqueios criados por depósitos.Reducing the rate of wax deposition on pipelines can also decrease the required frequency of scraper piston passage (ie mechanical scraping). Flow capacity may be maintained closer to deposit free capacity as a result of decreased flow obstructions and / or blockages created by deposits.
Fazendo referência agora à Figura 1, em uma modalidade, é ilustrado um poço satélite remoto 12 que é conectado à plataforma 14 com tubulação submarina 10. A tubulação submarina 10 inclui seção de fundo do mar 19 e seção de subida 8. A seção de fundo do mar 19 pode ter até 30 ou mais quilômetros de comprimento. A tubulação 10 pode ser composta detrechos de 12 m de tubulação soldados juntos. E comum formar segmentos de tubo individuais de 48 m chamados 'quads' (quatro trechos) que foram soldados juntos quando foram colocadas submersos para formar a tubulação 10. A seção de fundo do mar 19, que pode ter um quilômetro ou mais abaixo da superfície 28 do oceano, termina no deslizador 20. Também está ilustrada uma tubulação de exportação 26 para transportar óleo ou outros produtos a partir da plataforma 14 para a costa. A plataforma 14 pode incluir instalações de superfície 16, como é conhecido na técnica. O tubo tradicionalmente utilizado em tubulação submarina 10 e tubulação de exportação 26 é referido daqui em diante como "tubo tradicional'. Isto é, o tubo tradicional é o tubo padrão em relação à rugosidade correntemente utilizada para tubulação 10 e tubulação 26.Referring now to Figure 1, in one embodiment, a remote satellite well 12 is illustrated which is connected to platform 14 with subsea piping 10. Subsea piping 10 includes seabed section 19 and ascent section 8. The bottom section from sea 19 can be up to 30 or more kilometers long. Pipe 10 may be comprised of 12 m of pipe welded together. It is common to form individual 48 m tube segments called 'quads' that were welded together when submerged to form pipe 10. Seabed section 19, which may be one kilometer or more below the surface 28 from the ocean, ends at slipper 20. Also shown is an export pipe 26 for transporting oil or other products from platform 14 to the shore. Platform 14 may include surface installations 16 as is known in the art. The pipe traditionally used in subsea pipe 10 and export pipe 26 is hereinafter referred to as 'traditional pipe'. That is, the traditional pipe is the standard roughness pipe currently used for pipe 10 and pipe 26.
Fazendo referência às Figuras 2 e 3, a seção de fundo do mar 19 da tubulação está ilustrada. A seção de fundo do mar inclui uma passagem 102 e uma parede 104 que envolve a passagem 102. A parede 104 incluirugosidade superficial 104a típica de tubo tradicional. Fluidos produzidos podem ser encerrados na parede 104 é passados através da passagem 102.Referring to Figures 2 and 3, the seabed section 19 of the pipe is illustrated. The seabed section includes a passage 102 and a wall 104 that surrounds the passage 102. The wall 104 will include surface resilience 104a typical of traditional pipe. Produced fluids may be enclosed in wall 104 and passed through passage 102.
Fazendo referência às Figuras 4 e 5, fluidos produzidos foram passados através da passagem 102 de tubo tradicional onde a seção de fundo do mar 19 é exposta a um ambiente de temperatura fria de modo que o depósito 106 foi depositado sobre a rugosidade superficial 104a. Quando o depósito 106a é depositado, a passagem 102 é restringida. Em geral, quanto maior a rugosidade superficial 104a maior a força de adesão do depósito 106 à parede do tubo.Referring to Figures 4 and 5, produced fluids were passed through the traditional tube passage 102 where the seabed section 19 is exposed to a cold temperature environment such that the deposit 106 was deposited on the surface roughness 104a. When deposit 106a is deposited, passage 102 is restricted. In general, the greater the surface roughness 104a the greater the bonding force of the deposit 106 to the pipe wall.
Em algumas configurações, fazendo referência à Figura 6, a seção de fundo do mar 19 está ilustrada, a qual inclui a passagem 202 envolvida pelas paredes 204. As paredes 204 têm rugosidade superficial 204a que é significativamente mais lisa do que a rugosidade superficial 104a de tubo tradicional.In some embodiments, referring to Figure 6, the seabed section 19 is illustrated which includes the passageway 202 enclosed by the walls 204. The walls 204 have surface roughness 204a which is significantly smoother than the surface roughness 104a of. Traditional tube.
Ainda fazendo referência à Figura 6, quando fluidos produzidos são passados através da passagem 202 a uma velocidade para a qual a tensão de cisalhamento na parede excede um valor crítico, algum ou nenhum depósito é depositado na rugosidade superficial 204a. Em geral, uma combinação de uma rugosidade superficial mais lisa 204a e uma tensão decisalhamento na parede acima do valor crítico, conduz a pouca ou nenhuma deposição de depósitos. Para uma superfície de tubo muito lisa, a tensão de cisalhamento crítica na parede, requerida para impedir depósitos é de baixa para moderada; quando a rugosidade superficial do tubo aumenta, a tensão de cisalhamento crítica na parede, requerida para impedir depósitos aumenta. Em tubos com rugosidade igual àquela de tubo tradicional, a tensão de cisalhamento na parede, requerida para impedir depósitos, pode estar acima daquela fornecida por velocidades operacionais normais.Still referring to Figure 6, when produced fluids are passed through the passage 202 at a rate at which the wall shear stress exceeds a critical value, some or no deposit is deposited on the surface roughness 204a. In general, a combination of a smoother surface roughness 204a and a wall shear stress above the critical value leads to little or no deposition. For a very smooth pipe surface, the critical wall shear stress required to prevent deposits is low to moderate; As the surface roughness of the pipe increases, the critical wall shear stress required to prevent deposits increases. In pipes with roughness equal to that of traditional pipe, the wall shear stress required to prevent deposits may be above that provided by normal operating speeds.
Em uma configuração não é requerido utilizar um pistão raspador para limpar depósitos de cera da parede 204, uma vez que nas tensãode cisalhamento fornecida na parede, pouca ou nenhuma cera deposita na rugosidade superficial 204a quando comparada à rugosidade superficial 104a de tubo tradicional.In one embodiment, it is not required to use a scraper piston to clean wax deposits from wall 204, since at the shear stresses provided on the wall, little or no wax deposits at surface roughness 204a as compared to surface roughness 104a of traditional pipe.
Em uma configuração não é requerido utilizar um pistão raspador para limpar depósitos de cera da parede 204 como muitas vezes é requerido para limpar depósitos de cera 106, uma vez que na tensão de cisalhamento na parede fornecida pouca ou nenhuma cera deposita na rugosidade superficial 204a quando comparada à rugosidade superficial 104a de tubo tradicional.In one embodiment a scraper piston is not required to clean wax deposits from wall 204 as it is often required to clean wax deposits 106, since at the given wall shear stress little or no wax deposits on surface roughness 204a when compared to the surface roughness 104a of traditional pipe.
A Figura 8 é uma vista ampliada de uma superfície perfeitamente lisa. As linhas aerodinâmicas do escoamento são paralelas à superfície. Quando escoamento passa ao redor de um depósito, ou arraste sobre o depósito é na direção do escoamento e paralelo à superfície de contato entre o depósito e a parede. Esta configuração de escoamento-parede aplica a tensão de cisalhamento máxima na interface depósito-parede e, conseqüentemente, é a configuração a mais eficiente para impedir ou remover depósitos.Figure 8 is an enlarged view of a perfectly smooth surface. The streamlined flow lines are parallel to the surface. When flow passes around a sump, or drag over the sump is in the direction of the flow and parallel to the contact surface between the sump and the wall. This flow-to-wall configuration applies the maximum shear stress at the deposit-wall interface and, therefore, is the most efficient configuration to prevent or remove deposits.
A Figura 9 é uma vista ampliada de uma rugosidade superficial 104a de tubo tradicional. Com uma tal superfície rugosa as linhas aerodinâmicas do escoamento não seguem a superfície, e vórtices são produzidos, como mostrado no lado esquerdo da Figura 9, onde o escoamento sobre um pico de uma superfície rugosa gera vórtices no vale a jusante. Estes vórtices podem aplicar um arraste fraco e incoerente sobre os depósitos. Este arraste genericamente não é paralelo ao contato depósito-parede. Devido a isto, depósitos são capazes de se acumularem nos vales. Uma vez que os depósitos enchem um vale, o depósito pode ser ancorado à parede sobre toda a área superficial do vale e podem se tornar mais difíceis de remover. Conseqüentemente, rugosidade superficial e vazão desempenham um grande papel na determinação de quando e onde depósitos se formam, e quando eonde eles são removidos.Figure 9 is an enlarged view of a traditional tube surface roughness 104a. With such a rough surface the streamline flow lines do not follow the surface, and vortices are produced, as shown on the left side of Figure 9, where the flow over a peak of a rough surface generates vortices in the downstream valley. These vortices may apply weak and incoherent drag on the deposits. This drag is generally not parallel to the deposit-wall contact. Due to this, deposits are able to accumulate in the valleys. Once deposits fill a valley, the deposit may be anchored to the wall over the entire surface area of the valley and may become more difficult to remove. Consequently, surface roughness and flow play a large role in determining when and where deposits form, and when and where they are removed.
Rugosidade superficial é quantificada de diversas maneiras. No ASME B46.1-2002, aqui incorporado para referência, "Surface Texture (Surface Roughness, Waviness and Lay)" Ra é definida como a média aritmética dos valores absolutos dos desvios de altura do perfil sobre o comprimento de avaliação e medida a partir da linha média. Ra é o parâmetro de rugosidade mais comumente utilizado em medição de acabamento superficial. Uma outra medida da rugosidade superficial é a raiz quadrada média da distribuição do ângulo em relação à horizontal a^s, ao longo da superfície. Uma outra medida da rugosidade superficial Rtj é a distância vertical local até cada ponto i a partir do vale o mais inferior no intervalo de amostra. Uma outra medida da rugosidade superficial é a raiz quadrada média da Rti para um único comprimento de amostra Rü,™.Surface roughness is quantified in several ways. In ASME B46.1-2002, incorporated herein by reference, "Surface Texture (Surface Roughness, Waviness and Lay)" Ra is defined as the arithmetic mean of the absolute values of profile height deviations over the evaluation length and measured from from the midline. Ra is the most commonly used roughness parameter for surface finish measurement. Another measure of surface roughness is the mean square root of the angle distribution relative to the horizontal at s along the surface. Another measure of surface roughness Rj is the local vertical distance to each point i from the lowest valley in the sample range. Another measure of surface roughness is the Rti mean square root for a single Rü, ™ sample length.
A Figura 10 mostra os perfis de parede para quatro tubos. O eixo horizontal x mostra distância (em centímetros (cm)) ao longo do plano da superfície média, e o eixo vertical (z) mostra desvio em altura (em mícrons) a partir da superfície média. Acima do eixo x. a partir de 0,0 polegada até 0,029 cm está mostrada a altura relativa até a média da superfície para o Tubo A, um tubo tradicional de aço inoxidável comercial com uma rugosidade típica de tubos utilizados em tubulações de linhas de escoamento submarinas. À direita dos dados para o Tubo A na Figura 10 estão dados para tubos mais lisos. Acima do eixo x, desde 0,29 cm até 0,65 cm está mostrado z para o Tubo B, um tubo de aço inoxidável comercial. Acima do eixo x, desde 0,65 cm até 0,98 cm está mostrado z para o Tubo C, um tubo de aço inoxidável comercial com uma rugosidade menor, comercializado para ter uma rugosidade Ra de 0,25 mícrons, ou menos. Acima do eixo x, desde 0,98 cm até 1,3 cm está mostrado z para Tubo D, um tubo de aço inoxidável comercial com uma rugosidade ainda menor, comercializado para ter uma rugosidade Ra de 0,125 mícrons ou menos. A diferença em variação em zentre Tubo A, o tubo tradicional e tubos B-D é muito grande.Figure 10 shows the wall profiles for four pipes. The horizontal axis x shows distance (in centimeters (cm)) along the mean surface plane, and the vertical axis (z) shows height deviation (in microns) from the average surface. Above the x axis. from 0.0 inch to 0.029 cm the relative to average surface height is shown for Tube A, a traditional commercial stainless steel tube with a roughness typical of pipes used in subsea run line pipes. To the right of the data for Tube A in Figure 10 is data for smoother tubes. Above the x-axis, from 0.29 cm to 0.65 cm is shown z for Tube B, a commercial stainless steel tube. Above the x-axis from 0.65 cm to 0.98 cm is shown z for Tube C, a commercial stainless steel tube with a lower roughness, marketed to have a Ra roughness of 0.25 microns or less. Above the x-axis, from 0.98 cm to 1.3 cm z is shown for Tube D, a commercial stainless steel tube with an even lower roughness, marketed to have a Ra roughness of 0.125 microns or less. The difference in variation in z between Tube A, traditional tube and B-D tubes is very large.
A Figura 11 mostra as distribuições de Rti para os quatro tubos mostrados na Figura 10. A Figura 12 mostra as distribuições a de ângulo para os ditos quatro tubos mostrados na Figura 10. Os valores de Ra e da raiz quadrada média do ângulo das distribuições para os ditos quatro tubos estão listados na Tabela 1 abaixo. O Tubo A, o tubo tradicional, tem medidas de rugosidade que são bastante diferentes daquelas de Tubos B-D, os tubos lisos.Figure 11 shows the distributions of Rti for the four tubes shown in Figure 10. Figure 12 shows the angle distributions a for said four tubes shown in Figure 10. The values of Ra and the mean square root of the distributions angle for said four tubes are listed in Table 1 below. Tube A, the traditional tube, has roughness measurements that are quite different from those of B-D tubes, the smooth tubes.
Tabela 1 - Valores de parâmetros de rugosidade superficialTable 1 - Surface roughness parameter values
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O tubo tradicional, o padrão corrente para tubulação 10 e tubulação 26, pode ter uma rugosidade superficial absoluta Rt de aproximadamente 50 ou 75 mícrons ou maior, e um de aproximadamente 13 graus ou mais, quando comprado de um fornecedor. Rt, similar a Rti definida mais cedo, é a distância vertical a mais longa desde o pico até o vale sobre um comprimento medido.The traditional pipe, the standard pipe 10 and pipe 26 standard, may have an absolute surface roughness Rt of approximately 50 or 75 microns or greater, and one of approximately 13 degrees or more when purchased from a supplier. Rt, similar to Rti defined earlier, is the longest vertical distance from the peak to the valley over a measured length.
Em algumas configurações da invenção com tensões de cisalhamento na parede, de moderadas para elevadas, tubulação lisa adequada 10 ou tubulação 26, têm uma rugosidade superficial 204a Ra de menos que aproximadamente 25 mícrons Ra, ou menos do que metade da rugosidade superficial Ra de tubo de aço padrão 104a.In some embodiments of the invention with moderate to high wall shear stresses, suitable smooth tubing 10 or tubing 26, they have a surface roughness 204a Ra of less than approximately 25 microns Ra, or less than half of the pipe surface roughness Ra. standard steel 104a.
Em algumas configurações desta invenção com tensão de cisalhamento na parede moderada para elevada, tubulação adequada 10 ou tubulação 26 tem uma rugosidade superficial 204a de menos que aproximadamente 9 graus ou menos do que dois terços da rugosidade superficial arms de tubo de aço padrão 104a.In some embodiments of this invention with moderate to high wall shear stress, suitable tubing 10 or tubing 26 has a surface roughness 204a of less than approximately 9 degrees or less than two thirds of the surface roughness arms of standard steel tube 104a.
Em algumas configurações desta invenção com tensão de cisalhamento na parede moderada para elevada, tubulação lisa adequada 10ou tubulação 26 tem uma rugosidade superficial 204a Ra de menos que aproximadamente 15 mícrons Ra, ou menos do que um quarto da rugosidade superficial Ra de tubo de aço padrão 104a.In some embodiments of this invention with moderate to high wall shear stress, suitable smooth pipe 10or pipe 26 has a surface roughness 204a Ra of less than approximately 15 microns Ra, or less than a quarter of the standard steel pipe surface roughness Ra. 104a.
Em algumas configurações desta invenção com tensão de cisalhamento na parede moderada para elevada, tubulação adequada 10 ou tubulação 26 tem uma rugosidade superficial 204a ^ de menos que aproximadamente 7 graus ou menos do que metade da rugosidade superficial arms de tubo de aço padrão 104a.In some embodiments of this invention with moderate to high wall shear stress, suitable pipe 10 or pipe 26 has a surface roughness 204a ^ of less than approximately 7 degrees or less than half the surface roughness arms of standard steel tube 104a.
Em algumas configurações desta invenção com tensão de cisalhamento na parede moderada para elevada, tubulação lisa adequada 10 ou tubulação 26 tem uma rugosidade superficial 204a Ra de menos que aproximadamente 10 mícrons Ra, ou menos do que um sexto da rugosidade superficial Ra de tubo de aço padrão 104a.In some embodiments of this invention with moderate to high wall shear stress, suitable smooth pipe 10 or pipe 26 has a surface roughness 204a Ra of less than approximately 10 microns Ra, or less than one-sixth of the steel pipe surface roughness Ra. standard 104a.
Em algumas configurações desta invenção com tensão de cisalhamento na parede moderada para elevada, tubulação adequada 10 ou tubulação 26 tem uma rugosidade superficial 204a ams de menos que aproximadamente 6 graus ou menos do que metade da rugosidade superficial arms de tubo de aço padrão 104a.In some embodiments of this invention with moderate to high wall shear stress, suitable pipe 10 or pipe 26 has a surface roughness 204a ams of less than approximately 6 degrees or less than half the surface roughness arms of standard steel tube 104a.
Em algumas configurações desta invenção com tensão de cisalhamento na parede pequena para elevada, tubulação lisa adequada 10 ou tubulação 26 tem uma rugosidade superficial 204a Ra de menos que aproximadamente 5 mícrons ou menos do que um décimo da rugosidade superficial Ra de tubo de aço padrão 104a.In some embodiments of this invention with small to high wall shear stress, suitable smooth pipe 10 or pipe 26 have a surface roughness 204a Ra of less than approximately 5 microns or less than one tenth of the surface roughness Ra of standard steel tube 104a .
Em algumas configurações desta invenção com tensão de cisalhamento na parede pequena para elevada, tubulação adequada 10 ou tubulação 26 tem uma rugosidade superficial 204a de menos que aproximadamente 5 graus ou menos do que aproximadamente um terço da rugosidade superficial de tubo de aço padrão 104a.In some embodiments of this invention with small to high wall shear stress, suitable pipe 10 or pipe 26 have a surface roughness 204a of less than approximately 5 degrees or less than approximately one third of the standard steel tube surface roughness 104a.
Em algumas configurações a rugosidade superficial 204a e/oua rugosidade superficial 104a pode se revestida com o revestimento adequado para reduzir o valor da rugosidade superficial.In some embodiments surface roughness 204a and / or surface roughness 104a may be coated with the appropriate coating to reduce the surface roughness value.
Fazendo referência agora à Figura 7, a tubulação 19 é ilustrada, a qual inclui a passagem 302 envolvida por paredes 304. As paredes 304 definem a passagem 302 tendo um diâmetro de 2R 306, ou um raio R. Uma porção de passagem 302 tem um comprimento L 308 a partir do ponto 310 até o ponto 312. A pressão é PI no ponto 310 e a pressão é P2 no ponto 312. A queda de pressão ao longo do comprimento L 308 desde o ponto 310 até o ponto 312 é P1-P2. A área de seção transversal da passagem 302 é 7iR2. A força através do fluido na passagem 302 desde o ponto 310 até o ponto 312 é (Pl-P2)( 7iR2). Esta força é igual em magnitude e oposta em direção à resistência total na parede na passagem 302 desde o ponto 310 até o ponto 312. A resistência total na parede é a tensão de cisalhamento na parede x vezes a área de interface de parede-fluido na passagem 302 desde o ponto 310 até o ponto 312, cuja área é 27iRL. A Equação 1 mostra que a força devido à tensão de cisalhamento na parede é igual à força requerida para mover um fluido através da passagem 302.Referring now to Figure 7, tubing 19 is illustrated which includes passageway 302 surrounded by walls 304. Walls 304 define passageway 302 having a diameter of 2R 306, or radius R. A passageway portion 302 has a length L 308 from point 310 to point 312. The pressure is PI at point 310 and the pressure is P2 at point 312. The pressure drop along the length L 308 from point 310 to point 312 is P1- P2. The cross-sectional area of passage 302 is 7iR2. The force through the fluid in passage 302 from point 310 to point 312 is (P1-P2) (7iR2). This force is equal in magnitude and opposite toward the total wall strength at passage 302 from point 310 to point 312. The total wall strength is the wall shear stress x times the wall-fluid interface area at passage 302 from point 310 to point 312, the area of which is 27iRL. Equation 1 shows that the force due to the shear stress on the wall is equal to the force required to move a fluid through passage 302.
(Pl-P2)(7iR2) = x (2ttRL) (1) Resolvendo para x a partir da equação 1 produz(Pl-P2) (7iR2) = x (2ttRL) (1) Solving for x from equation 1 yields
x = ((Pl-P2)(R)/(2L) (2) Em algumas configurações, fluidos produzidos que passam através da tubulação 10 ou tubulação 26 têm uma tensão de cisalhamento na parede, na parede 204 de, no mínimo, aproximadamente 1 dina/cm2 (0,001 gf/cm2).x = ((Pl-P2) (R) / (2L) (2) In some configurations, produced fluids passing through pipe 10 or pipe 26 have a wall shear stress at wall 204 of at least approximately 1 dyne / cm 2 (0.001 gf / cm 2).
Em algumas configurações, fluidos produzidos que passam através da tubulação 10 ou tubulação 26 têm uma tensão de cisalhamento na parede, na parede 204 de, no mínimo, aproximadamente 20 dina/cm2 (0,02 gf/cm2).In some embodiments, produced fluids passing through tubing 10 or tubing 26 have a wall shear stress on wall 204 of at least about 20 dyne / cm2 (0.02 gf / cm2).
Em algumas configurações, fluidos produzidos que passamatravés da tubulação 10 ou tubulação 26 têm uma tensão de cisalhamento na parede, na parede 204 de, no mínimo, aproximadamente 100 dina/cm2 (0,102 gf/cm2).In some embodiments, fluids produced through pipe 10 or pipe 26 have a wall shear stress at wall 204 of at least about 100 dyne / cm2 (0.102 gf / cm2).
Em algumas configurações, fluidos produzidos que passam através da tubulação 10 ou tubulação 26 têm uma tensão de cisalhamento na parede, na parede 204 de, no mínimo, aproximadamente 400 dina/cm2 (0,408 gf/cm2).In some embodiments, produced fluids passing through tubing 10 or tubing 26 have a wall shear stress at wall 204 of at least about 400 dyne / cm2 (0.408 gf / cm2).
Em algumas configurações, para calcular a vazão ótima para o óleo bruto ou condensado que escoa através da tubulação 19, uma tubulação que tem uma rugosidade superficial menor do que aproximadamente 200 micro- polegadas é selecionada e testada com o óleo bruto que será bombeado através dela em uma instalação de teste, onde o óleo bruto é resfriado em uma faixa de temperatura na qual o cru será transportado através da tubulação 10 ou tubulação 26. A vazão e/ou a tensão de cisalhamento na parede é então aumentada até que não haja qualquer deposição, ou que o equipamento não seja capaz de produzir uma vazão mais elevada. Se o equipamento não é capaz de produzir uma vazão mais elevada, uma tubulação mais lisa pode ser selecionada, tal como uma tubulação que tem uma rugosidade superficial menor do que aproximadamente 10 micro-polegadas e então a vazão e/ou a tensão de cisalhamento na parede pode ser aumentada até um tal momento que não haja deposição de cera ou o equipamento não possa bombear mais rápido, e tubos mais lisos devem ser testados, tal como um tubo que tem uma rugosidade superficial menor do que aproximadamente 15 mícrons, até um momento em que um tubo liso é encontrado, o qual produz pouca ou nenhuma deposição de cera sob as condições operacionais.In some configurations, to calculate the optimum flow rate for crude or condensate oil that flows through pipe 19, a pipe that has a surface roughness of less than approximately 200 micron inches is selected and tested with the crude oil to be pumped through it. in a test facility where the crude oil is cooled to a temperature range where the crude will be transported through pipe 10 or pipe 26. The flow and / or shear stress on the wall is then increased until there is no deposition, or the equipment is unable to produce a higher flow rate. If the equipment is not capable of producing a higher flow rate, a smoother pipe may be selected, such as a pipe that has a surface roughness less than approximately 10 micro-inches and then the flow and / or shear stress at the The wall can be increased to such an extent that there is no wax deposition or the equipment cannot pump faster, and smoother tubes should be tested, such as a tube that has a surface roughness of less than approximately 15 microns, up to a time. wherein a smooth tube is found which produces little or no wax deposition under operating conditions.
Diferentes sistemas de fluido têm diferentes tendências de deposição e requerem combinações diferentes de rugosidade e tensão de cisalhamento na parede, para evitar depósitos. Não obstante, a rugosidade necessária para impedir depósito para correntes de fluido produzidas comtensões de cisalhamento da parede que correspondem ao limite superior de velocidades de produções práticas, é muito menor do que a rugosidade de tubo tradicional. Para correntes com tensões de cisalhamento na parede menores, a rugosidade necessária para impedir depósitos é ainda menor.Different fluid systems have different deposition tendencies and require different combinations of wall roughness and shear stress to avoid deposits. However, the roughness required to prevent deposition to fluid streams produced with wall shear stresses that correspond to the upper limit of practical production speeds is much smaller than the traditional pipe roughness. For currents with lower wall shear stresses, the roughness required to prevent deposits is even smaller.
Aqueles versados na técnica irão apreciar que diversas modificações e variações são possíveis em termos das configurações divulgadas, modalidades, materiais e métodos, sem se afastar de seu espírito e escopo. Conseqüentemente, o escopo das reivindicações anexas aqui abaixo e seus equivalentes funcionais não deveriam estar limitados por configurações particulares descritas e ilustradas aqui, como estas, uma vez que estas são meramente tomadas como exemplo por natureza.Those skilled in the art will appreciate that various modifications and variations are possible in terms of disclosed configurations, embodiments, materials and methods, without departing from their spirit and scope. Accordingly, the scope of the claims appended hereafter and their functional equivalents should not be limited by the particular configurations described and illustrated herein, as these are merely taken as examples by nature.
ExemploExample
Um circuito fechado de escoamento para teste de deposição foi utilizada. Seções de teste com diferentes rugosidades de parede interna foram instaladas. Testes de deposição foram conduzidos por um período de 6 dias com bombeamento de temperatura controlada de óleo bruto com cera, a partir de um campo de água profunda no golfo do México. Resumo de resultados estão mostrados na Figura 13. Na Figura 13 losangos brancos indicam um PASSA em um teste de deposição, isto é, deposição zero ou insignificante: triângulos cinzentos indicam resultado MARGINAL e losangos negros indicam uma FALHA, isto é, deposição significativa e quantificável. O valor x é o Ra, e o valor y a tensão de cisalhamento na parede calculada a partir de propriedades de fluido, vazões, e diâmetro de tubo. Como a Figura 13 indica, os ditos tubos lisos B-D utilizados na seção de teste da malha de escoamento mostraram redução significativa em deposição comparada a tubo A liso (teste FALHA). Deveria ser observado que o tubo é consideravelmente mais liso do que o Tubo A, tubo tradicional. Como a Figura 3 ainda indica, o dito tubo liso D utilizado na seção de teste da malha de escoamento não teve qualquer, ou quantidade significativa insignificante de depósito (teste PASSA). Os dadosda Figura 13 demonstram a redução em deposição no tubo com rugosidade Ra menor e pensão de cisalhamento de parede maior.A closed loop for deposition testing was used. Test sections with different inner wall roughness were installed. Deposition tests were conducted over a 6 day period with temperature controlled pumping of crude oil with wax from a deep water field in the Gulf of Mexico. Summary of results are shown in Figure 13. In Figure 13 white diamonds indicate a PASS in a deposition test, ie zero or negligible deposition: gray triangles indicate MARGINAL result and black diamonds indicate a FAIL, ie significant and quantifiable deposition. . The x value is Ra, and the y value is the wall shear stress calculated from fluid properties, flow rates, and pipe diameter. As Figure 13 indicates, said smooth B-D tubes used in the test section of the flow mesh showed significant reduction in deposition compared to smooth tube A (FAIL test). It should be noted that the tube is considerably smoother than the traditional tube A. As Figure 3 further indicates, said smooth pipe D used in the test section of the flow loop had no or insignificant significant amount of deposit (PASS test). The data from Figure 13 demonstrate the reduction in deposition in the pipe with lower Ra roughness and larger wall shear pension.
Outros testes foram conduzidos na malha de escoamento para teste de deposição, no qual depósitos foram formados em tubo muito mais liso do que um tubo tradicional, porém não liso o suficiente para impedir que formem depósitos. Os tubos tiveram então pistões raspadores passados, e dados foram coletados na passagem do pistão raspador e correntes resultante da passagem de pistão raspador. Alguns destes dados estão mostrados na Figura 14. A força (diretamente relacionada à pressão diferencial na seção de teste dP) requerida para passar o pistão raspador no depósito a partir da parede do tubo polido, era significativamente menor do que aquela utilizada para passar o pistão raspador por depósitos formados em um teste similar com tubo padrão. Além disto, a corrente da passagem do pistão raspador do tubo liso produziu uma lama, enquanto a corrente de passagem de pistão raspador do tubo tradicional produziu um aglomerado viscoso de cera e óleo absorvido.Other tests were conducted on the deposition test flow mesh, in which deposits were formed into a tube much smoother than a traditional tube, but not smooth enough to prevent deposits from forming. The tubes then had scraper pistons passed, and data were collected on the scraper piston passage and currents resulting from the scraper piston passage. Some of these data are shown in Figure 14. The force (directly related to the differential pressure in the dP test section) required to pass the scraper piston into the tank from the polished pipe wall was significantly lower than that used to pass the piston. deposit scraper formed in a similar test with standard tube. In addition, the smooth tube scraper piston flow stream produced a slurry, while the traditional tube scraper piston flow stream produced a viscous agglomerate of absorbed wax and oil.
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| US8436219B2 (en) * | 2006-03-15 | 2013-05-07 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method of generating a non-plugging hydrate slurry |
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| EP2315909B1 (en) * | 2008-07-17 | 2019-12-04 | Vetco Gray Scandinavia AS | System and method for sub-cooling hydrocarbon production fluid for transport |
| WO2010106070A1 (en) * | 2009-03-17 | 2010-09-23 | Total Petrochemicals Research Feluy | Process for quenching the effluent gas of a furnace |
| CA2795317A1 (en) * | 2010-04-14 | 2011-10-20 | Gregory John Hatton | Slurry generation |
| CN102947014B (en) * | 2010-06-23 | 2015-04-22 | 国际壳牌研究有限公司 | Pipe transport system |
| US10036489B2 (en) | 2010-10-26 | 2018-07-31 | Shell Oil Company | Hydrate deposit inhibition with surface-chemical combination |
| CN103189595B (en) * | 2010-10-26 | 2016-08-03 | 国际壳牌研究有限公司 | The method and apparatus removing deposit |
| US20160305004A1 (en) * | 2015-04-20 | 2016-10-20 | Honeywell International Inc. | Coated substrates and methods of producing the same |
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|---|---|---|---|---|
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| US3439940A (en) * | 1965-06-21 | 1969-04-22 | Ritter Pfaudler Corp | Connection with a glass coated sealing surface |
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| US3776248A (en) * | 1971-08-10 | 1973-12-04 | Shell Oil Co | Pipeline transportation of waxy products |
| US3892252A (en) * | 1972-12-18 | 1975-07-01 | Marathon Oil Co | Micellar systems aid in pipelining viscous fluids |
| US3945402A (en) * | 1974-10-25 | 1976-03-23 | Murphy Peter J | Laminar flow pipe system |
| GB1509204A (en) * | 1974-11-14 | 1978-05-04 | Leslie Co | Self-cleaning heat exchanger circuit |
| US4124065A (en) * | 1976-11-04 | 1978-11-07 | Water Services Of America, Inc. | Apparatus for cleaning heat exchanger tubes |
| US4206034A (en) * | 1977-02-17 | 1980-06-03 | Exxon Research & Engineering Co. | Wax separation process |
| FR2438814A1 (en) * | 1978-10-11 | 1980-05-09 | Technos | IMPROVEMENTS IN THE CLEANING OF TUBE HEAT EXCHANGERS |
| US4350202A (en) * | 1979-08-14 | 1982-09-21 | Kleiber & Schulz, Inc. | Extractor for recirculating cleaning bodies in a fluid-circulation system |
| KR860000855B1 (en) * | 1980-06-30 | 1986-07-09 | 가부시기가이샤 히다찌 세이사꾸쇼 | Cleaning apparatus for heat exchange tube |
| DE3207466A1 (en) * | 1982-03-02 | 1983-09-15 | Taprogge Gesellschaft mbH, 4000 Düsseldorf | DEVICE FOR CLEANING HEAT EXCHANGER TUBES AND METHOD FOR OPERATING SUCH A DEVICE |
| DE3316022C1 (en) * | 1983-03-17 | 1984-08-30 | Taprogge GmbH, 4000 Düsseldorf | Method and arrangement for monitoring the operability of a device for cleaning the pipes of a power plant condenser system or the like. |
| US5020561A (en) * | 1990-08-13 | 1991-06-04 | Atlantic Richfield Company | Drag reduction method for gas pipelines |
| US5284581A (en) * | 1992-12-17 | 1994-02-08 | Benson Robert A | Processing apparatus with wall conditioning shuttles |
| US5676848A (en) * | 1992-02-18 | 1997-10-14 | Benson; Robert A. | Method of separating employing a continuous re-entrant lumen with wall conditioning elements |
| US5286376A (en) * | 1992-02-18 | 1994-02-15 | Benson Robert A | Filtering apparatus |
| US5427680A (en) * | 1992-02-18 | 1995-06-27 | Benson; Robert A. | Processing apparatus with wall conditioning shuttle |
| US5254366A (en) * | 1992-04-06 | 1993-10-19 | Atlantic Richfield Company | Method of treating tubulars with ungelled gelatin |
| GB9311715D0 (en) * | 1993-06-07 | 1993-07-21 | Liquid Polymers Group Plc | Improvements in or relating to pipe coating |
| US5385175A (en) * | 1993-11-01 | 1995-01-31 | Intevep, S.A. | Conduit having hydrophilic and oleophobic inner surfaces for oil transportation |
| US6292627B1 (en) * | 1996-03-26 | 2001-09-18 | Shell Oil Company | Electrical heating of pipelines with pipe-in-pipe and mid-line connector |
| FR2746891B1 (en) * | 1996-03-29 | 1998-06-05 | Itp | PIPE FOR DUAL THERMAL INSULATING PIPE TYPE PIPES |
| US5801824A (en) * | 1996-11-25 | 1998-09-01 | Photon Dynamics, Inc. | Large area defect monitor tool for manufacture of clean surfaces |
| US6079074A (en) * | 1997-02-14 | 2000-06-27 | Argus Machine Co. Ltd. | Pipe pig injector |
| AU729193B2 (en) * | 1997-05-30 | 2001-01-25 | Fmc Technologies, Inc. | Pig delivery and transport system for subsea wells |
| US6569255B2 (en) * | 1998-09-24 | 2003-05-27 | On Stream Technologies Inc. | Pig and method for cleaning tubes |
| US6070417A (en) * | 1999-03-29 | 2000-06-06 | Benson; Robert A. | Method for making slurry |
| AU6210200A (en) * | 1999-07-12 | 2001-01-30 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method for reducing solids buildup in hydrocarbon streams produced from wells |
| US6278095B1 (en) * | 1999-08-03 | 2001-08-21 | Shell Oil Company | Induction heating for short segments of pipeline systems |
| US6336238B1 (en) * | 2000-02-10 | 2002-01-08 | Oil States Industries, Inc. | Multiple pig subsea pig launcher |
| US6523615B2 (en) * | 2000-03-31 | 2003-02-25 | John Gandy Corporation | Electropolishing method for oil field tubular goods and drill pipe |
| US6412135B1 (en) * | 2001-03-21 | 2002-07-02 | Robert A. Benson | Exchanger of wall clearing shuttles |
| US6978843B2 (en) * | 2002-08-23 | 2005-12-27 | Polyflow, Inc. | Well configuration and method of increasing production from a hydrocarbon well |
| US7451663B2 (en) * | 2006-08-30 | 2008-11-18 | Kennametal Inc. | Wear-resistant flow meter tube |
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|---|---|---|---|
| B06G | Technical and formal requirements: other requirements [chapter 6.7 patent gazette] |
Free format text: SOLICITA-SE A REGULARIZACAO DA PROCURACAO, UMA VEZ QUE BASEADO NO ARTIGO 216 1O DA LPI, O DOCUMENTO DE PROCURACAO DEVE SER APRESENTADO EM SUA FORMA AUTENTICADA; OU SEGUNDO PARECER DA PROCURADORIA MEMO/INPI/PROC/NO 074/93, DEVE CONSTAR UMA DECLARACAO DE VERACIDADE, A QUAL DEVE SER ASSINADA POR UMA PESSOA DEVIDAMENTE AUTORIZADA A REPRESENTAR O INTERESSADO, DEVENDO A MESMA CONSTAR NO INSTRUMENTO DE PROCURACAO, OU NO SEU SUBSTABELECIMENTO. |
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| B06T | Formal requirements before examination [chapter 6.20 patent gazette] | ||
| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] | ||
| B21F | Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time |
Free format text: REFERENTE A 16A ANUIDADE. |
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| B24J | Lapse because of non-payment of annual fees (definitively: art 78 iv lpi, resolution 113/2013 art. 12) |
Free format text: EM VIRTUDE DA EXTINCAO PUBLICADA NA RPI 2652 DE 03-11-2021 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDA A EXTINCAO DA PATENTE E SEUS CERTIFICADOS, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013. |