BRPI0608954B1 - Method for manufacturing a martensitic stainless steel tube - Google Patents

Abstract

método de fabricação de aço inoxidável martensítico. a presente invenção refere-se ao impedimento de ruptura retardada que é encontrada em aço inoxidável martensítico trabalhado a quente sujeitando o aço, após o trabalho a quente e antes do tratamento de aquecimento para endurecimento por resfriamento a partir de uma temperatura pelo menos do ponto ac~ 1~ do aço, ao tratamento de aquecimento de amolecimento preliminar sob condições tais que o parâmetro de amolecimento p definido abaixo é de pelo menos 15.400 e a temperatura de amolecimento t é mais baixa do que o ponto ac~ 1~: p (parâmetro de amolecimento): p = t (20+registro t) t: temperatura de amolecimento 11k]. t: duraçáo do tratamento de amolecimento [hr]. a presente invenção é particularmente eficaz para um aço inoxidável martensítico sendo dotado de uma composição de aço na qual a quantidade eficaz de o e n dissolvida (=lc*+1on*]) em que c* e n* são calculados pelas fórmulas que se seguem é maior do que 0,45: c*= c - [12{(cr/52)x(6/23)}/10, e n*=n - [14{(v/51)+(nb/93)}/10] - [14{(ti/48) + (b/11) + (a1/27)}/10].

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO PARA FABRICAR UM TUBO DE AÇO INOXIDÁVEL MARTENSÍTICO".

Campo da Técnica A presente invenção refere-se a um método para impedir a fratura retardada em aço inoxidável martensítico que é submetido à transformação martensítica mesmo enquanto é permitido resfriar ao ar e um método de fabricação de um aço inoxidável martensítico sendo dotado de tal propriedade de impedimento de fratura retardada.

Antecedentes da Técnica Tubos de aço de aço inoxidável martensítico do tipo aço API 13Cr são dotados de excelente corrosão em uma atmosfera contendo CO2 e, conseqüentemente, são usados principal mente em aplicações de poço de petróleo tais como tubulação e invólucro para uso em escavação de poços de petróleo. O aço inoxidável martensítico é endurecido pelo resfriamento a partir de uma temperatura na região austenita (em uma temperatura igual a ou acima do ponto Aci do aço) para formar a estrutura martensítica. Portanto, é normalmente sujeitado a tratamento final de aquecimento para endurecimento após ser trabalhado a quente.

Contudo, a alta capacidade de endurecimento de um aço inoxidável martensítico pode causar a transformação martensítica do aço mesmo enquanto é permitido resfriar ao ar após o trabalho a quente tal como a conformação de um tubo e, em alguns casos, ocorrem rupturas particularmente naquelas partes que foram submetidas a um impacto durante a manipulação do produto. Este fenômeno que é referido como fratura retardada ocorre subitamente após um determinado período de tempo após o término do trabalho a quente. Portanto, para o trabalho a quente do aço inoxidável martensítico, é necessário impedir a ocorrência de fratura retardada durante o período após o término do trabalho a quente e antes do início tratamento térmico para endurecimento.

Na fabricação de tubos de aço inoxidável martensítico, uma con-tramedida comum contra a fratura retardada é limitar a duração entre a conclusão da conconconformação do tubo e o início do tratamento térmico para endurecimento por têmpera. Para fazer isto, logo após a conformação do tubo, o tubo resultante precisa ser sujeitado a tratamento térmico para proporcionar o aço com força suficiente por têmpera. Contudo, limitando o período de tempo a partir da conformação do tubo até o tratamento térmico é necessário algumas vezes alterar freqü ente mente a temperatura do tratamento térmico durante a operação, conduzindo a uma diminuição na eficiência da fabricação. O Documento JP 2004-43935A descreve um tubo sem emenda inoxidável martensítico sem a fratura retardada por meio de uma técnica baseada na restrição da quantidade de C e N eficaz dissolvida {que é definida abaixo) para 0,45 ou menos. Contudo, a quantidade de C e N eficaz dissolvida é determinada pela composição de um aço, e quando uma composição de aço apropriada é selecionada considerando outras propriedades tais como força e resistência, há casos em que a quantidade eficaz de C e N dissolvida excede 0,45. Portanto, esta técnica não pode ser considerada perfeita para impedir fratura retardada.

Descrição da Invenção Um objetivo da presente invenção é proporcionar um método para impedir fratura retardada de aço inoxidável martensítico que é submetido à transformação martensítica mesmo quando permitido a resfriar ao ar, sem limitar o período de tempo a partir da conclusão do trabalho a quente até o tratamento térmico para endurecimento.

Outro objetivo da invenção é proporcionar um método para impedir fratura retardada que seja aplicável ao aço inoxidável martensítico sendo dotado de uma quantidade eficaz de C e N dissolvida que exceda 0,45.

Ainda outro objetivo da invenção é proporcionar um método para fabricação de um aço inoxidável martensítico sendo proporcionado de resistência aperfeiçoada para fratura retardada.

Na elaboração da presente invenção foi investigado com atenção o fato de que uma causa de fratura retardada em aço inoxidável martensítico consiste em um aumento na dureza do material e na quantidade de hidrogênio absorvido, ambos provocados pela dissolução de C e N em solu- ção sólida. Como resultado, foi descoberto que a ocorrência de fratura retardada pode ser impedida pela realização de tratamento térmico de amolecimento preliminar após o trabalho a quente. Subsequentemente, o tratamento térmico para endurecimento pode, naturalmente, ser realizado, se necessário, quando for conveniente.

Em um aspecto, a presente invenção é um método para impedir a fratura retardada de um aço inoxidável martensítico que é submetido a uma transformação martensítica quando é permitido a resfriar ao ar, caracterizado pelo fato de que após o trabalho a quente e antes do tratamento térmico pelo resfriamento a partir de uma temperatura igual ou acima do ponto Aci do aço, o aço é sujeitado a tratamento térmico de amolecimento preliminar sob condições tais que o parâmetro de amolecimento P, definido abaixo, é de pelo menos 15.400 e a temperatura de amolecimento T é menor do que o ponto ACi: P (parâmetro de amolecimento): P = T (20 + log t) T: temperatura de amolecimento [K] t: duração do tratamento de amolecimento [h].

Em outro aspecto, a presente invenção é um método para fabricação de um aço inoxidável martensítico sendo dotado de resistência aperfeiçoada para fratura retardada, caracterizado pelo fato de que o aço inoxidável martensítico consiste essencial mente em, em percentual de massa, C: 0,15 - 0,22%, Si: 0,05 - 1,0%, Mn: 0,10 - 1,0%, Cr: 10,5 - 14,0%, P: no máximo 0,020%, S: no máximo 0,010%, Al: no máximo 0,10%, Mo: 0 - 2,0%, V: no máximo 0,50%, Nb: 0 - 0,020%, Ca: 0 - 0,0050%, N: no máximo 0,1000%, e um remanescente de impurezas Fe é sujeitado, após o trabalho a quente, a tratamento térmico de amolecimento preliminar sob condições tais que o parâmetro de amolecimento P definido acima é de pelo menos 15.400 e a temperatura de amolecimento T é mais baixa do que o ponto Aci.

De acordo com a presente invenção, na fabricação de tubos de aço inoxidável martensítico que são usados em poços de petróleo ou similares, a fratura retardada pode ser efetivamente impedida pela sujeição dos mesmos ao tratamento térmico de amolecimento preliminar, tornando, por meio disso, possível subsequentemente realizar o tratamento térmico para endurecimento por têmpera em um tempo arbitrário para formar os produtos finais, Como resultado, não é necessário realizar o resfriamento dentro de um período de tempo limitado após a conformação do tubo, e é possível impedir fratura retardada do aço inoxidável martensítico sem impedir as operações de fabricação impostais por tal limitação.

Breve Explanação dos Desenhos A Figura 1 é um gráfico ilustrando os resultados dos exemplos.

Melhores Modos de Realizar a Invenção A presente invenção será explicada abaixo com relação a algumas modalidades específicas, Contudo, as modalidades abaixo descritas são mera mente ilustrativas da presente invenção e não pretendem restringir a mesma.

Um aço que é de interesse na presente invenção incluí, geralmente, qualquer aço inoxidável martensítico que se submeta a transformação martensítica quando é permitido a resfriar ao ar.

Contudo, em vista do uso principal do aço como um tubo de aço para ser usado em poço de petróleo, é preferível a composição do aço que se segue. Neste relatório descritivo, o percentual com relação à composição do aço significa percentual em massa, a menos que indicado de outro modo.

Ci 0,15-0,22% C (carbono) é um dos elementos mais importantes no aço inoxidável martensítico e é necessário para alcançar uma força suficiente. O conteúdo C está na variação de 0,15 - 0,22% a fim de obter uma força bem-equilibrada, proporção de produção, e dureza. Se o conteúdo C for menor do que 0,15%, não pode ser obtida uma força suficiente. Se exceder 0,22%, a força se torna alta demais, torna-se difícil alcançar um equilíbrio adequado da força com a proporção de produção e de dureza, Adicional mente, resulta em um aumento significativo na quantidade eficaz de C dissolvida que está definida abaixo, e há casos em que a fratura retardada não pode ser impedida mesmo se for realizado tratamento térmico de amolecimento preliminar no mesmo, de acordo com a presente invenção. Um limite mais baixo prefe- rido no conteúdo C é 0,16% e um conteúdo mais baixo mais preferido do mesmo é 0,18%.

Si: 0,05-1,0% Si (Silicone) é adicionado como um agente desoxidante para o aço. Para se obter este efeito, é adicionado pelo menos 0,05% de Si. Para impedira deterioração na resistência, seu limite mais alto é de 1,0%. Preferivelmente, o limite mais baixo do conteúdo de Si é 0,16% e o mais preferível é 0,20%. Um limite superior preferido do conteúdo de Si é 0,35%.

Mn: 0,10-1,0% Do mesmo modo que Si, Mn (magnésio) é dotado de efeito desoxidante. Contudo, o excesso de Mn leva à deterioração da resistência. Por esta razão, o conteúdo Mn é 0,10 - 1,0%. Preferivelmente é de pelo menos 0,30%, e para manter a resistência após o resfriamento é preferível no máximo 0,60%.

Cr: 10,5-14,0% Cr (cromo) é um elemento fundamental para se obter a necessária resistência à corrosão no aço inoxidável martensítico. Com a adição de pelo menos 10,5% de Cr, a resistência à corrosão com relação ao tempo de furo e de corrosão são aperfeiçoados, e a resistência à corrosão em um ambiente contendo CO2 é notavelmente aumentada. Por outro lado, devido ao fato de Cr ser um elemento de conformação ferrita, se o seu conteúdo exceder 14,0%, ferrita δ facilmente se forma durante o trabalho em uma temperatura alta, levando, por meio disso, a usinabilidade a quente a deteriorar e a força após o trabalho a quente a diminuir. O conteúdo Cr é preferivelmente de pelo menos 12,0% e no máximo de 13,1%. P: no máximo 0,020% Uma vez que a presença de excesso de P (fósforo) como uma impureza leva à deterioração da firmeza, o conteúdo P é no máximo 0,020%. S: no máximo 0,010% A presença do excesso de S (enxofre) como uma impureza ocasiona não apenas a deterioração da firmeza, mas também o desenvolvimento da segregação resultando na piora da qualidade da superfície interna de um tubo de aço. Portanto, o conteúdo S é no máximo 0,010%.

Al: no máximo 0,10% Al está presente no aço como uma impureza. Se o seu conteúdo exceder 0,10%, a firmeza piora, desta maneira, o conteúdo Al é no máximo 0,10%. Preferivelmente é no máximo 0,05%.

Mo: 0 - 2,0% Mo (molibdênio) é um elemento de fusão de metais opcional, mas se for adicionado Mo, é dotado do efeito de aumentar a força e a resistência à corrosão. Contudo, se a quantidade de Mo exceder 2,0%, torna-se difícil a ocorrência da transformação martensítica. Portanto, quando adicionado, o conteúdo Mo é no máximo 2,0%. Mo é um elemento de fusão de metais dispendiosos, e a adição de Mo em quantidade aumentada não é eficiente do ponto de vista econômico. Portanto, quando adicionado, sua quantidade é preferivelmente a menor possível. V: no máximo 0,50% A adição de V (vanádio) aumenta o YR (a proporção de produção = força de produção/força elástica) do aço. Contudo, se o conteúdo de V exceder 0,50%, diminui a firmeza, desta maneira, seu limite máximo é 0,50%. V é um elemento de fusão de metal dispendioso e a adição de V em grande quantidade não é eficiente do ponto de vista econômico, deste modo seu limite máximo é preferivelmente 0,30%.

Nb: 0 - 0,020% Nb (nióbio) é um elemento de fusão de metais opcional. Se for adicionado Nb, há o efeito de aumento da força. Contudo, se a quantidade de Nb exceder 0,020%, diminui a firmeza, assim, o limite máximo de Nb é 0,020%. Nb é também um elemento de fusão de metais dispendiosos, e a adição de Nb em grande quantidade não é eficiente do ponto de vista econômico. Portanto, quando adicionado, sua quantidade é a menor possível.

Ca: 0 - 0,0050% Ca (cálcio) é também um elemento de fusão de metais opcional. Ca combina com S no aço e impede a diminuição da usinabilidade a calor devido à segregação de S nos limites de partícula. Se Ca exceder 0,0050%, as inclusões no aço aumentam e a firmeza diminui. Portanto, quando é adicionado, o seu limite máximo é 0,0050%. N: no máximo 0,1000% N (nitrogênio) é um elemento de estabilização austenita, e, do mesmo modo que C é um elemento importante no aço inoxidável martensíti-co, particularmente a fim de aperfeiçoar a usinabilidade a calor. Se a quantidade de N exceder 0,000%, a firmeza diminui. Adicionalmente, resulta em um aumento significativo na quantidade eficaz de N dissolvida, e, como resultado, facilita a ocorrência de fratura retardada. Portanto, o limite superior de N é 0,100%, e é preferivelmente 0,0500%. Por outro lado, se a quantidade de N for muito pequena, piora a eficiência de uma etapa de desnitrifica-ção no aço no processo de fabricação do aço, impedindo, por meio disso, a produtividade do aço. Portanto, a quantidade de N é preferivelmente pelo menos 0,0100%.

Um remanescente da composição do aço diferente dos elementos acima compreende Fe e impurezas tais como Ti (titânio), B (boro), e O (oxigênio).

Conforme descrito no Documento JP 2004-43935A anteriormente mencionado, a suscetibilidade para fratura retardada de um aço inoxidável martensítico é influenciada pela quantidade eficaz de C e N dissolvida no aço. A fratura retardada tende a ocorrer com facilidade se a soma eficaz de C dissolvida e 10 vezes o N dissolvido eficaz (C* + 10N*) do aço exceder 0,45. Portanto, a presente invenção mostra o seu efeito em um tubo de aço no qual o valor (C* + 10N*) é maior do que 0,45. Em outras palavras, em um aço com (C* + 10N*) < 0,45, a fratura retardada não ocorre facilmente.

Conseqüentemente, um método de acordo com a presente invenção é particularmente eficaz quando é aplicado em um aço com (C* + 10N*) > 0,45. A saber, em contraste com a invenção descrita no Documento JP 2004-43935A, a presente invenção não precisa controlar a quantidade de N em aço de modo a atender o requisito (C* + 10N*) < 0,45. Portanto, é possível explorar suficientemente o efeito de N no aperfeiçoamento da usinabilidade a quente, facilitando, por meio disso, o trabalho a quente do aço inoxi- dável martensítico e afetando favoravelmente os produtos trabalhados a quente resultantes. A quantidade eficaz de C e N dissolvida (Q) é calculada como se segue: Q: Quantidade eficaz de C e N dissolvida Q = C* + 10N* C*: Quantidade eficaz de C dissolvida C* = C - [12{(Cr/52)x(6/23)}/10 N*: Quantidade eficaz de N dissolvida N* = N - [14{V/51 )+(Nb/93)}/10] - [14{(Ti/48)+(B/11 )+(AI/27)}/10] Nas fórmulas acima, cada elemento indica seu conteúdo em percentual de massa.

De acordo com a presente invenção, um aço inoxidável martensítico sendo dotado de uma composição conforme descrita acima é sujeitado, após o trabalho a quente tal como conformação de tubo, a um tratamento térmico de amolecimento preliminar a fim de impedir subseqüentemente a ocorrência de fratura retardada. A causa da fratura retardada do aço inoxidável martensítico é nitrogênio e hidrogênio que são capturados em deformações que são introduzidas durante o trabalho a quente. Portanto, se esses gases absorvidos forem liberados, pode ser impedida a fratura retardada. Com esta finalidade, é realizado o tratamento de amolecimento preliminar sob condições tais que o parâmetro de amolecimento P que é calculado pela formula a seguir é pelo menos 15.400 e a temperatura de amolecimento T é mais baixa do que o ponto Aci. P (parâmetro de amolecimento): P = T(20+log t) T: temperatura de amolecimento t: duração do tratamento de amolecimento [h].

Para impedir a fratura retardada, é necessário diminuir a quantidade de hidrogênio e de nitrogênio absorvida no aço. Com essa finalidade, a dureza do metal é diminuída pelo tratamento térmico de amolecimento. Se o parâmetro de amolecimento for menor do que 15.400 após o tratamento térmico de amolecimento, o amolecimento é inadequado, e mesmo após a realização do tratamento térmico de amolecimento, existe a possibilidade da ocorrência de fratura retardada. Contudo, mesmo no caso onde o aço é tratado a quente de modo a ser dotado de um parâmetro de amolecimento de 15.400 ou maior, se a temperatura de amolecimento que é a temperatura na qual é realizado o tratamento térmico de amolecimento for igual ou maior do que o ponto ACi do aço, a estrutura se torna novamente uma fase de auste-nita, e, após o resfriamento, a estrutura martensítica que não foi submetida ao tratamento térmico de amolecimento aparece de modo que tende a ocorrer a fratura retardada. O tratamento térmico de amolecimento preliminar é realizado após o trabalho a quente e antes do tratamento térmico final para endurecimento por têmpera a partir de uma temperatura de pelo menos do ponto Aci do aço. Pode ser conduzido a qualquer momento dentre desse período, desde que não tenha ocorrido fratura retardada. Contudo, uma vez que a possibilidade da ocorrência de fratura retardada aumenta após o período decorrido a partir do término do trabalho final a quente (por exemplo, fabricação de tubo) (excluindo o tempo de resfriamento subseqüente) é de 168 horas, é preferível realizar o tratamento térmico de amolecimento preliminar dentro de 168 horas contadas a partir do término do trabalho a quente. O tratamento térmico de amolecimento preliminar pode ser realizado imediatamente após o final do trabalho a quente. Por exemplo, pode ser conduzido imediatamente após o produto trabalhado a quente ser permitido resfriar ao ar ou mesmo enquanto está sendo permitido resfriar e após a temperatura do aço ser diminuída para o ponto Mf do aço no qual a transformação martensítica tenha sido completada ou diminuída. O tratamento térmico de amolecimento preliminar é realizado pelo aquecimento do produto trabalhado a quente em uma temperatura de amolecimento T que é mais baixa do que o ponto Aci do aço e mantendo a temperatura por um determinado período. A duração deste tratamento térmico é a duração do tratamento de amolecimento "t" na fórmula acima, conforme foi mostrado é selecionado dependendo da temperatura de amolecimento T, de modo que o parâmetro de amolecimento P, calculado pela fór- mula acima, seja pelo menos 15.400. O resfriamento após o tratamento térmico de amolecimento é preferivelmente realizado pelo resfriamento ao ar livre.

Após o a realização do tratamento térmico de amolecimento preliminar em um aço inoxidável martensítico trabalhado a quente, o aço é con-fiavelmente impedido de se submeter a fratura retardada, de modo que o tratamento térmico final para endurecimento pelo resfriamento pode ser realizado em qualquer momento conveniente. Como resultado, uma pluralidade de produtos de aço trabalhos a quente capazes de ser endurecidos por têmpera a partir da mesma temperatura pode ser consecutivamente sujeitada ao tratamento térmico final para endurecimento, tornando possível, por meio disso, reduzir as variações de temperatura do forno de tratamento térmico, e, portanto, aperfeiçoar a eficiência da fabricação e economizar custos operacionais.

Conforme acima descrito, a ocorrência de fratura retardada é influenciada pela quantidade eficaz de C e N dissolvida. De acordo com a presente invenção, não obstante essa quantidade (a saber, mesmo se a quantidade eficaz de C e N dissolvida for consideravelmente grande), a fratura retardada pode ser impedida. O trabalho a quente e o tratamento térmico final para endurecimento (resfriamento) de um aço inoxidável martensítico podem ser realizados de maneira convencional. Por exemplo, o trabalho a quente pode ser realizado pela conformação de tubo sob condições que são geralmente empregadas na fabricação de tubos sem emendas. O tratamento térmico final é geralmente realizado pelo resfriamento a partir de uma temperatura na variação de 920 - 980Ό e subseqüente resfriamento na variação de temperatura de 650 - 750Ό.

Exemplo A fabricação de tubo da Mannesmann foi realizada em barras de aço inoxidável martensítico sendo dotadas das composições (equilíbrio: Fe e impurezas) ilustradas na Tabela 1 para formar os tubos de aço sem emendas com 60,33 mm de diâmetro esterno e 4,83 mm de espessura de parede.

Uma peça de teste sendo dotada de uma extensão de 250 mm foi tomada de cada tubo sem emenda resultante para uso em um teste de peso de pingo. Um peso de 150 kg com uma ponta sendo dotada de uma curvatura de 90 mm foi colocada em cada peça de teste de uma altura de 0,2 m para conceder deformação a partir de uma carga de impacto (294 J). Depois disso, a peça de teste foi sujeitada a tratamento térmico de amolecimento preliminar sob duas condições (1) e (2) ilustradas na Tabela 2 com relação à temperatura do forno de tratamento térmico (temperatura de amolecimento) e a permanência no mesmo (duração do tratamento de amolecimento). O valor do parâmetro de amolecimento calculado a partir de cada condição também está ilustrado na Tabela 2. A razão pela qual a carga de impacto foi aplicada antes do tratamento térmico de amolecimento preliminar tem o propósito de simular a danificação de manipulação durante o transporte de um tubo de aço em um processo de fabricação atual.

Cada peça de teste que tinha sido tratada por amolecimento foi deixada ao ar livre por 720 horas, e foi investigada a presença ou a ausência de rupturas. As rupturas foram averiguadas por observação visual e teste ultra-sônico. Os resultados estão ilustrados na Tabela 2 e na Figura 1. A quantidade eficaz de C e N dissolvida (Q) em cada aço foi calculada pelas fórmulas que se seguem e está ilustrada na Tabela 1 juntamente com o seu ponto Aci: Q = (C*+10N*) C* = C - [12{(Cr/52)x(6/23)}/10], e N* = N - [14{(V/51)+(Nb/93)}/10] - [14{(Ti/48)+(B/11)+(AI/27)}/10].

Observando a Figura 1, pode ser visto que a fratura retardada não ocorre quando Q < 0,45, e quando Q > 0,45, a fratura retardada pode ser impedida com um parâmetro de amolecimento de pelo menos 15.400. Portanto, contrariamente ao ensinamento no Documento JP 2004-43935 no qual a condição de Q < 0,45 deve ser atendida a fim de impedir a fratura retardada, a presente invenção possibilita o impedimento da fratura retardada mesmo com aços sendo dotados de um valor de Q maior do que 0,45 REIVINDICAÇÕES

Claims (3)

1. Método para fabricar um tubo de aço inoxidável martensítico, no qual um aço inoxidável martensítico apresenta uma composição de aço consistindo em, em percentual de massa, C: 0,15 - 0,22%, Si: 0,05 - 1,0%, Mn: 0,10 - 1,0%, Cr: 10,5 - 14,0%, P: no máximo 0,020%, S: no máximo 0,010%, Al: no máximo 0,10%, Mo: 0 - 2,0%, V: no máximo 0,50%, Nb: 0 -0,020%, Ca: 0 - 0,0050%, N: no máximo 0,1000%, e um remanescente de Fe e de impurezas é sujeitado, caracterizado pelo fato de que o aço após o trabalho a quente e antes do tratamento final para endurecimento por têmpera é submetido a tratamento térmico de amolecimento preliminar sob condições tais que o parâmetro de amolecimento P definido abaixo é de pelo menos 15.400 e a temperatura de amolecimento T é mais baixa do que o ponto Aci: P (parâmetro de amolecimento): P = T (20+log t) T: temperatura de amolecimento [K] t: duração do tratamento de amolecimento [h] em que o referido tratamento térmico de amolecimento preliminar é realizado dentro de 168 horas após o trabalho a quente final.

2. Método para fabricar um tubo de aço inoxidável martensítico de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a composição do aço é tal que a quantidade de C e N eficaz dissolvida (=[C* + 10N*]) em que C* e N* são calculados pelas fórmulas que se seguem é maior do que 0,45: (AI/27)}/10].

3. Método para fabricar um tubo de aço inoxidável martensítico de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o trabalho a quente é a conformação de tubo.