BRPI0611111A2 - óleo lubrificante, e, métodos para misturar um óleo lubrificante e para obter proteção favorável contra micro-corrosão - Google Patents

Abstract

ËLEO LUBRIFICANTE, E, MéTODOS PARA MISTURAR UM óLEO LUBRIFICANTE E PARA OBTER PROTEçãO FAVORáVEL CONTRA MICRO-CORROSãO. é apresentada uma formulação de lubrificante e um método de mistura de uma formulação de lubrificante. A formulação de lubrificante é composta pelo menos de duas cargas base. A primeira carga base é composta de uma viscosidade maior do que 100 cSt, Kv 100<198> C. A segunda carga base é composta de uma viscosidade menor do que 10 cSt, Kv 100<198>C. A formulação de lubrificante produz uma proteção excelente contra micro-corrosão em engrenagens, incluindo engrenagens grandes que são utilizadas em turbinas de vento. Além disso, o lubrificante poderá também ter uma viscosidade maior do que 38 cSt (Kv 100<198>C), um índice de viscosidade maior do que 161 e um nível de proteção contra micro-corrosão de um estágio de carga de teste de falha contra micro-corrosão FVA 54 maior do que 10.

Description

"ÓLEO LUBRIFICANTE, E, MÉTODOS PARA MISTURAR UM ÓLEOLUBRIFICANTE E PARA OBTER PROTEÇÃO FAVORÁVEL CONTRAMICRO- CORROSÃO"

FUNDAMENTOS

A micro-corrosão tem uma velocidade uniformeinesperadamente elevada de desgaste por fadiga. Ela ocorre pelo contato derolagem deslizante "Elasto Hydrodynamic Lubrication ("EHL") durante oprimeiro milhão de ciclos de rotação da vida da máquina. As engrenagensafetadas que tipicamente têm um acabamento fosco cinzento sobre assuperfícies de contato pelo exame microscópico, revelando uma rede derachaduras e pontos de micro-corrosão com 10 a 20 micrometros de diâmetro.Este tipo de falha tem sido um problema crônico em caixas de engrenagensgrandes, incluindo as caixas de engrenagens utilizadas na indústria de turbinasde vento. As micro-corrosões coalescem para produzir uma superfíciefraturada contínua com uma aparência fosca opaca várias vezes chamada demancha cinza, congelamento, ou, em alemão, graufleckigkeit, quandoaplicado a engrenagens. O termo relacionado para o fenômeno em mancais édescolamento ou quebra geral na superfície. A micro-corrosão geralmente é,mas não é necessariamente exclusivamente, um problema associado comengrenagens carbonizadas com carcaça com carga pesada.

A progressão da micro-corrosão eventualmente poderá resultarem uma (macro)corrosão, ou ela poderá progredir até um ponto e parar.Apesar de parecer inócua, essa perda de metal da superfície da engrenagemprovoca perda de precisão da engrenagem, vibração e ruído aumentado, eoutros problemas relacionados.

Os métodos para a medição de micro-corrosão de engrenagensforam desenvolvidos no instituto FZG de Munique há mais de uma décadaatrás. Ver "Influence of the Lubricant on Pitting and Micro Pitting. Resistanceof Case carburized Gears - Test Procedures" Winter, H; Oster, P. AGMATechnical Paper 87 FTM 9, outubro de 1987. A abordagem da FZG foiposteriormente desenvolvida em um procedimento apoiado pela associaçãoFVA na Alemanha e publicada formalmente em 1993. Ver " FVA-Informationblatt Nr. 54 I-IV: Testverfahren zur Untersuchung desSchmierstoffeinflusses auf die Entstehung von Grauflecken bei Zahnradern"FVA-Nr. 54/7 Stand Juli 1993.

O procedimento FVA 54/7 tornou-se o standard das indústriaspara a avaliação do desempenho de resistência a micro-corrosão delubrificantes de engrenagens industriais. O método utiliza o equipamento decirculação de potência FZG que tem dois estágios em separado.Primeiramente, um teste progressivo de carga ou teste de estágio no qual opinhão ou a menor das duas engrenagens em um conjunto deve serdesmontada e avaliada após cada 16h de estágio sob carga a partir do estágiode carga 5 até o estágio de carga 10. Então o segundo lado do conjunto deengrenagens é colocado em operação em um estágio de teste envolvendo osestágios de carga 5 até 10 a cada 16 h de duração com óleo novo. Isto éseguido pelo teste de resistência no qual a engrenagem é colocada emoperação com a mesma carga de óleo do teste do segundo estágio durante umtotal de seis períodos de 80 h partindo de um estágio de carga 8 para asprimeiras 80 h, e então terminando no estágio de carga 10 para os períodossubseqüentes de 80 h. As inspeções são executadas entre cada período. Asinspeções avaliam a área da micro-corrosão nos lados dos dentes do pinhão, aperda de peso do pinhão e o desvio da forma de perfil. A medição do perfildos dentes é executada através do uso de um medidor de perfil. O sensor émovido da ponta do dente até a raiz, e a topografia é alimentada em umprograma de computador. As medições de teste antes e depois do teste, sãocomparadas e as diferenças são registradas como "Desvio de perfil". O estágiode carga danificada é alcançado quando o desvio de perfil excede a 7,5 μm.

"Mobilgear Synthetic HydroCarbon-Xtra Micro Protection" ou("SHC XMP") vendido pela ExxonMobil Corporation em Fairfax Virgínia,foi comercializado em 1998 como um óleo para engrenagens industrialresistente a micro-corrosão. O mercado principal para este lubrificante é aindústria de turbinas de vento. O Mobilgear SHC XMP foi muito bemsucedido durante o uso, com uma exceção. A exceção é o nível superior dedesempenho requerido pelos produtores, hoje em dia, no "GraufleckigkeitTest "GFT" maior do que "Class High" 10. "GFT Class High" é umaclassificação requerendo um FLS maior do que 10. O Mobilgear SHC XMP320 apresenta um FLS igual a "10 high". Atualmente, somente o produto BPCastrol Optimol Synthetic A 320 reivindica este nível equivalente dedesempenho contra micro-corrosão.

Nos últimos anos, tem havido uma quantidade de construtoresimportantes de equipamentos neste setor que estão começando a requerer umnível mais elevado de desempenho no teste de micro-corrosão FVA 54 deFLS maior do que 10. O FLS "elevado" com classificação maior do 10 requermenos de 7,5 mícrons de desvio do perfil dos dentes da engrenagem no testede micro-corrosão FVA 54 no final da carga do estágio 10. Atualmente, nãoexistem lubrificantes conhecidos com base em hidrocarbonetos que produzamconsistentemente este nível de desempenho. Assim sendo, existe umanecessidade por um lubrificante que produza um resultado de teste de micro-corrosão FVA 54 de FLS maior do que 10 "elevado". A presente invençãosatisfaz esta necessidade, apresentando uma combinação nova de cargas basebásicas que produzem o desempenho desejado.

SUMÁRIO

É apresentada uma formulação nova de lubrificante. Em umarealização a formulação nova de lubrificante é composta pelo menos de duascargas base com uma diferença de viscosidade entre a primeira e a segundacargas base maior do que 96 cSt, KvlOO0C, e o óleo lubrificante apresentauma carga de falha no teste de micro-corrosão FVA 54 maior do que 8.Em uma segunda realização, a formulação nova de lubrificanteé composta pelo menos de duas cargas base. A primeira carga base écomposta de um óleo sintético com uma viscosidade maior do que 100 cSt,KvlOO0C. A segunda carga base é composta de um óleo sintético, com umaviscosidade menor do que 10 cSt, KvlOO0C.

É também apresentado um método para a mistura de umaformulação nova. O método é composto da obtenção de um primeirolubrificante de carga base sintética. A primeira carga base tendo umaviscosidade maior do que 100 cSt, KvlOO0C. É obtido uma segunda cargabase lubrificante sintética. A segunda carga base lubrificante tem umaviscosidade menor do que 10 cSt, Kv 100°C. O primeiro e o segundolubrificantes de carga base são misturados para produzirem o óleo lubrificanteonde o óleo lubrificante apresentar uma carga de falha no teste de micro-corrosão FVA 54 maior do que 8.

É também apresentado um método para se obter uma proteçãofavorável contra micro-corrosão. O método é composto da obtenção de umóleo lubrificante composto pelo menos de duas cargas base, pelo menos 10%e não mais do que 60% de uma primeira carga base sendo composta de umóleo sintético com uma viscosidade maior do que 100 cSt, Kv 100°C, pelomenos 5% e não mais do que 30% de uma segunda carga base composta deum óleo com uma viscosidade menor do que 10 cSt, KvlOO0C, onde o óleolubrificante apresenta um estágio de falha de carga no teste de micro-corrosãoFVA 54 maior do que 8 e lubrifica pelo menos uma engrenagem com o óleolubrificante.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A figura 1 é um gráfico mostrando o desvio do perfil dosdentes da engrenagem com base no delta de viscosidade nas cargas basemisturadas;

A figura 2 é um gráfico mostrando o desvio do perfil dosdentes da engrenagem com base na viscosidade final do óleo lubrificante dascargas base misturadas.

A figura 3 é um gráfico mostrando o desvio do perfil dosdentes da engrenagem com base no índice final de viscosidade, do óleolubrificante a partir das cargas base misturadas.

DESCRIÇÃO DETALHADA

Foi verificado uma combinação nova de cargas base queapresenta um aumento inesperado na proteção contra micro-corrosão. Obenefício aumentado contra micro-corrosão foi demonstrado em um teste demicro-corrosão do tipo FVA 54 modificado e no teste atual de micro-corrosãodo tipo FVA 54. O nível de desempenho de micro-corrosão tem atingido umestágio de falha de carga consistente maior do que 10. Os óleos lubrificantescom base em hidrocarbonetos, historicamente não têm sido capazes deatingirem um estágio de carga de falha maior do que 10 no teste de micro-corrosão FVA 54.

Em uma realização, esta verificação nova é baseada emmisturas amplas "bimodais" de viscosidades de óleo que são diferenças deviscosidade de cargas base de pelo menos 96 cSt, KvlOO0C. A viscosidadecinemática é determinada medindo-se o tempo para que um volume de líquidoescoe sob a ação da gravidade através de um viscosímetro capilar de vidrocalibrado. A viscosidade é tipicamente medida em unidades centistokes (cSt,ou mm2/s). A classificação de viscosidade ISO que é tipicamente citada paraóleos lubrificantes industriais de lubrificantes acabados com base nasviscosidades observadas a 40°C. As cargas base dos óleos utilizadas paramisturar os óleos acabados, geralmente são descritas usando-se asviscosidades observadas a 100°C. Esta mistura "bimodal" de viscosidadestambém produz um benefício de temperatura, reduzindo a temperatura dolubrificante no teste da engrenagem em aproximadamente 10°C. Esta quedade temperatura produz aumentos de eficiência.O óleo lubrificante é composto pelo menos de misturas deduas cargas base de óleos. A primeira carga base da mistura é composta deum óleo lubrificante com uma viscosidade superior a 100 cSt KvlOO0C. Maisde preferência, a viscosidade da primeira carga base é inferior a 300 cSt,KvlOO0C para evitar problemas de instabilidade devido ao rápido desgastemecânico. Ainda é mais preferida uma primeira carga base da mistura comuma viscosidade maior do que 110 cSt, KvlOO0C e menos de 200 cSt,KvlOO0C e mais de preferência, uma viscosidade entre 120 e 200 cSt,KvlOO0C.

A segunda carga base da mistura é composta de um óleolubrificante com uma viscosidade menor do que 10 cSt, KvlOO0C e depreferência, menos de 6 cSt, KvlOO0C. De preferência, a viscosidade dosegundo lubrificante seria, de preferência, pelo menos 2 cSt, KvlOO0C. Aindamais de preferência, uma viscosidade entre 3 e 5 cSt, KvlOO0C. A tabela 1apresenta dados de teste de micro-corrosão para ambas as formulaçõesconvencionais de óleo para engrenagens, assim como as misturas novasbimodais. Estes dados são ilustrados nos gráficos das figuras 1, 2 e 3.

Tabela 1

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A figura 1 é um gráfico mostrando a linha de desvio de perfil10 do dente de engrenagens com base no delta de viscosidade entre a primeirae a segunda cargas base misturadas. Conforme mostrado neste gráfico, agrande diferença de viscosidades produz uma proteção melhorada contramicro-corrosão, ultrapassando a barreira de FLS maior do que 10, conformerepresentado pela linha 19. No ponto de dados 3 com uma diferença deviscosidade de 94 cSt, KvlOO0C entre a primeira e a segunda cargas base, nãohá nenhuma melhoria em relação a técnica anterior. No entanto, no ponto dedados 2 com uma diferença de viscosidade de 124 cSt, KvlOO0C entre aprimeira e a segunda cargas base, existe uma melhoria significativa naproteção contra micro-corrosão. O ponto de cruzamento 9 da região 11 deFLS = 10 com a região 11 de FLS maior do que 10 ocorre emaproximadamente 103 cSt, KvlOO0C.

A melhoria na proteção contra micro-corrosão começa em uma diferença de 96 cSt, KvlOO0C entre a primeira e asegunda cargas base e continua até aproximadamente 300 cSt, KvlOO0C. Umafaixa mais preferida é entre 100 cSt, KvlOO0C e 250 cSt, KvlOO0C. A faixamais preferida de diferença de viscosidade parece estar entreaproximadamente 125 e 150 cSt, KvlOO0C.

A figura 2 é um gráfico mostrando o desvio na linha 20 doperfil dos dentes da engrenagem com base na viscosidade final das cargasbase misturadas onde elementos semelhantes na figura 1 receberão as mesmasreferências numéricas. Esse gráfico mostra a viscosidade final dos óleoslubrificantes depois que as cargas base foram misturadas para se enquadraremde acordo com o grau ISO 320 (Kv 40°C).

Conforme mostrado na figura 2, as viscosidades mais elevadasapresentam uma proteção melhorada contra micro- corrosão, ultrapassandoum FLS maior do que a barreira de 10, conforme representado pela linha 19.

No ponto de dados com uma viscosidade de 38 cSt, KvlOO0C não existenenhuma melhoria em relação a técnica anterior. No entanto, no ponto dedados 2 com uma viscosidade de 44 cSt, KvlOO0C, existe uma melhoriasignificativa na proteção contra micro-corrosão. O ponto de cruzamento 25 daregião 11 de FLS = 10 para a região 11 de FLS maior do que 10, ocorreaproximadamente a 40 cSt, KvlOO0C. A melhoria da proteção contra micro-corrosão começa em uma viscosidade de aproximadamente 39 cSt, KvlOO0Ce continua até aproximadamente 300 cSt, KvlOO0C. Uma faixa mais preferidaestá entre 40 cSt, KvlOO0C e 100 cSt, KvlOO0C.

A figura 3 é um gráfico mostrando o desvio do perfil 30 dosdentes da engrenagem com base no índice de viscosidade final ou ("VI") doóleo lubrificante, a partir das cargas base misturadas onde os elementossemelhantes nas figuras 1 e 2 receberam as mesmas referências numéricas. Aprática de VI, conforme descrito no standard D 2270 da ASTM, é umamedida largamente utilizada e aceita da variação na viscosidade cinemáticadevido a alterações na temperatura de um produto de petróleo entre 40°C e100 oC. Um índice de viscosidade mais elevado indica uma redução menor naviscosidade quando a temperatura aumenta. O VI também é utilizado comoum só número mostrando a dependência da viscosidade cinemática devida àsalterações de temperatura.

Conforme mostrado na figura 3, a VI maior fornece umcruzamento da proteção contra micro-corrosão melhorada através do FLSmaior do que a barreira de 10, conforme representado pela linha 19. No pontode dados 3 com uma VI de 161 não há nenhuma melhoria contra a micro-corrosão em relação a técnica anterior. Todavia, no ponto de dados 2 comuma VI de 181 existe uma melhoria significativa na proteção contra micro-corrosão. O ponto de cruzamento 35 da região 11 de FLS = 10 para a região11 com FLS maior do que 10 ocorre em uma VI de aproximadamente 168. Amelhoria na proteção contra micro-corrosão começa com uma VI deaproximadamente 165 e continua até uma VI de aproximadamente 300. Aproteção contra micro-corrosão deve continuar além de uma VI de 300.

Os grupos I, II, III, IV e V são categorias amplas de cargasbase desenvolvidas e definidas pelo American Petroleum Institute (publicaçãoAPI 1509; www.API.org) para criar diretrizes para óleos básicos lubrificantes.As cargas base do grupo I geralmente têm um índice de viscosidade entrecerca de 80 a 120 e contêm mais de cerca de 0,03% de enxofre e/ou menos decerca de 90% de saturados. As cargas base do grupo II geralmente têm umíndice de viscosidade entre cerca de 80 a 120, e contêm menos de ou igual acerca de 0,03% de enxofre e mais de ou igual a cerca de 90% de saturados. Ascargas base do grupo III geralmente têm um índice de viscosidade maior doque cerca de 120 e contêm menos de ou igual a cerca de 0,03% de enxofre e mais de cerca de 90% de saturados. O grupo IV inclui polialfaolefinas (PAO).

As cargas base do grupo V incluem cargas base não incluídas nos grupos I-IV. A tabela 2 resume as propriedades de cada um dos cinco grupos.

Tabela 2: Propriedades das cargas base

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Em uma realização preferida, as cargas base incluem pelomenos uma carga base de óleo sintético, e mais de preferência, incluem pelomenos uma carga base de polialfaolefinas do grupo IV API. O óleo sintéticopara fins desta solicitação deve incluir todos os óleos que não são óleosminerais de ocorrência natural. Os óleos minerais de ocorrência natural, comfreqüência, são referidos como os óleos do grupo I API.

Um novo tipo de lubrificante de PAO foi introduzido pelaspatentes americanas de número 4.827.064 e 4.827.073 (Wu). Estes materiaisde PAO, que são produzidos através do uso de um catalisador de cromo noestado de valência reduzida, são oligômeros ou polímeros de olefinas que sãocaracterizados por índices de viscosidade muito elevados, o que confere aosmesmos propriedades muito desejáveis para serem úteis como cargas base delubrificantes, com graus de viscosidade mais elevados; como promotores deVI. Eles são referidos como PAOs com alto índice de viscosidade ou HVI-PAOs. Verificou-se que os materiais de HVI-PAO de peso molecularrelativamente baixo são úteis como cargas base para lubrificantes, enquantoque os PAOs de viscosidade mais elevada, tipicamente com viscosidades de100 cSt ou mais, por exemplo, na faixa de 100 a 1000 cSt, verificou-se quesão muito efetivos como promotores de índice de viscosidade para PAOsconvencionais e outras cargas base sintéticas e derivadas de óleo mineral.

São também descritas várias modificações e variações destesmateriais de HVI-PAO nas seguintes patentes americanas para as quais é feitareferência: 4.990.709; 5.254.274; 5.132.478; 4.912.272; 5.264.642;5.243.114; 5.208.403; 5.057.235; 5.104.579; 4.943.383; e 4.906.799. Estesoligômeros podem ser resumidos de forma breve como sendo produzidos pelaoligomerização de olefinas 1 na presença de um catalisador de oligomerizaçãode metal que é um metal suportado em um estado de valência reduzida. Ocatalisador preferido é composto de cromo no estado de valência reduzidasobre um suporte de sílica, preparado pela redução de cromo, utilizando-semonóxido de carbono como o agente de redução. A oligomerização éexecutada em uma temperatura escolhida de acordo com a viscosidadedesejada para o oligômero resultante, conforme descrito nas patentesamericanas de número 4.827.064 e 4.827.073. Poderão ser produzidosmateriais com viscosidade maior, conforme descrito na patente americana denúmero 5.012.020 e na patente americana de número 5.146.021, onde astemperaturas de oligomerização abaixo de cerca de 90 °C, são utilizadas paraproduzirem os oligômeros de peso molecular mais elevado. Em todos oscasos, os oligômeros, após a hidrogenação quando necessário para reduzir ainsaturação residual, têm um índice de ramificação (conforme definido naspatentes americanas de número 4.727.064 e 4.827.073) de menos de 0,19. Deuma forma geral, os HVI-PAO normalmente têm uma viscosidade na faixa decerca de 12 a 5000 cSt.

Além disso, os HVI-PAOs geralmente podem sercaracterizados por um ou mais dos seguintes: hidrocarbonetos C30-C1300tendo uma relação de ramificação menor do que 0,19, um peso molecularmédio ponderai entre 300 e 45.000, um peso molecular médio entre 300 e18.000, uma distribuição de peso molecular entre 1 e 5. São HVI-PAOsespecialmente preferidos os fluidos com viscosidade a IOO0C variando de 5 a5000 cSt. Em outra realização, as viscosidades dos oligômeros HVI-PAOmedida a IOO0C varia de 3 centistokes ( "cSt") até 15.000 cSt. além disso, osfluidos com viscosidades a IOO0C de 3 cSt a 5000 cSt têm uma VI calculadapelo método D 2270 da ASTM maior do que 130. Usualmente eles variam de130 a 350. Os fluidos, todos eles, têm um ponto de escoamento inferior a - 15°C.

Os HVI-PAOs podem ainda ser caracterizados comocomposições de hidrocarbonetos compostas dos polímeros ou oligômerosfeitos a partir de 1-alquenos, por si próprios ou em uma forma de mistura,obtidos do grupo consistindo de 1-alquenos C6-C20. Exemplos de correntesde alimentação podem ser 1-hexeno, 1-octeno, 1-deceno, 1- dodeceno, 1-tetradeceno, etc. ou mistura de 1-alquenos C6 a C14 ou mistura de 1-alquenosC6 a C20, 1-alquenos C6 e C12, 1-alquenos C6 e C14, 1-alquenos C6 e C16,1- alquenos C6 e C18, 1-alquenos C8 e CIO, 1-alquenos C8 e C12, 1-alquenosC8, ClOeCl 2, e outras combinações apropriadas.

Os produtos lubrificantes usualmente são destilados para aremoção de quaisquer composições de peso molecular inferior, tais comoaquelas com ponto de ebulição abaixo de 600 ° F( 316°C), ou com umnúmero de carbonos menor do que C20, se eles são produzidos a partir dareação de polimerização ou são transportados a partir do material inicial. Estaetapa de destilação usualmente melhora a volatilidade dos fluidos acabados.Em certas utilizações especiais, ou quando não está presente em uma fraçãocom ponto de ebulição baixo na mistura da reação, esta destilação não énecessária. Assim sendo, o produto inteiro da reação após a remoção dequalquer solvente e o material inicial podem ser utilizados como carga basepara o óleo ou para tratamentos adicionais.

Os fluidos lubrificantes feitos diretamente a partir do processode polimerização ou oligomerização, usualmente têm duplas ligaçõesinsaturadas ou têm uma estrutura molecular olefínica. A quantidade de duplasligações ou de insaturação ou de componentes olefínicos pode ser medida porvários métodos, tais como o número de bromo (ASTM 1159), índice debromo (ASTM D 2710) ou outros métodos analíticos adequados, tais comoNMR, IR, etc. A quantidade de duplas ligações ou a quantidade decomposições olefinicas, depende de vários fatores - do grau de polimerização,da quantidade de hidrogênio presente durante o processo de polimerização eda quantidade de outros promotores que participam das etapas decomplementação do processo de polimerização, ou outros agentes presentesno processo. Usualmente, a quantidade de duplas ligações ou a quantidade decomponentes olefínicos é reduzida pelo grau maior de polimerização, pelaquantidade maior de gás hidrogênio presente no processo de polimerização,ou pela quantidade maior de promotores participando das etapas decomplementação.

Era conhecido que, usualmente, a estabilidade oxidativa e aestabilidade a luz ou UV de fluidos melhora quando a quantidade de ligaçõesduplas de insaturação ou o teor olefínico é reduzido. Assim sendo, énecessário hidrotratar adicionalmente o polímero se ele tem um grau elevadode insaturação. Usualmente, os fluidos com números de bromo menores doque 5, conforme medido pela ASTM D 1159, é adequado para utilização decargas base de alta qualidade. É claro, quanto menor for o número de bromo,melhor será a qualidade do lubrificante. Fluidos com número de bromo menordo que 3 ou 2 são comuns. A faixa mais preferida é menor do que 1 ou menordo que 0,1. O método de hidrotratamento para reduzir o grau de insaturação ébem conhecido na literatura [US 4827073, exemplo 16). Em alguns produtosHVI-PAO, os fluidos feitos diretamente a partir da polimerização já têm umgrau muito baixo de insaturação, como aqueles com viscosidades maiores doque 150 cSt a 100°C. Eles têm números de bromo menores do que 5 oumesmo inferior a 2. Nestes casos, nós podemos escolher utilizar como é, semo hidrotratamento, ou podemos escolher o hidrotratamento para melhorarainda mais as propriedades da carga base.

As cargas base tendo uma natureza de saturação altamenteparafínica/naftênica maior do que 90% em peso, com freqüência, podem serutilizadas vantajosamente em certas realizações. Tais cargas base incluemcargas base hidroprocessadas ou hidrocraqueadas do grupo II e/ou do grupoIII, ou as suas contrapartes sintéticas, tais como os óleos de polialfaolefinas,GTL ou óleos básicos semelhantes ou misturas de óleos básicos semelhantes.Para fins desta solicitação, as cargas base sintéticas devem incluir as cargasbase do grupo II, do grupo III, do grupo IV e do grupo V.

Uma realização de exemplo mais específica é a combinação deuma PAO de índice de viscosidade elevado, ou como um exemplo,SPECTRA SYN ULTRA® (150 cSt, KvlOO0C) e uma polialfaolefina debaixa viscosidade ( "PAO") incluindo PAOs com uma viscosidade inferior a 6cSt, KvlOO0C e mais de preferência, com uma viscosidade entre 2 e 4 ( 2 cStou 4 cSt, KvlOO0C), e ainda mais de preferência, com uma pequenaquantidade de ésteres ou aromáticos alquilados. Os ésteres, incluindo osésteres ou os aromáticos alquilados, podem ser utilizados como uma cargabase adicional ou como uma carga base conjunta com a primeira e a segundacarga base para a solubilidade aditiva. A PAO de índice de viscosidadeelevado ou SPECTRA SYN ULTRA 150 e um óleo lubrificante sintético dealta viscosidade e é um lubrificante disponível comercialmente vendido pelaExxonMobil Corporation de Fairfax Virgínia, enquanto que os ésteres e PAOssão lubrificantes de commodities disponíveis comercialmente. O ésterpreferido é um alquil adipato.

As cargas base gás para líquido também podem ser utilizadas,de preferência, com os componentes desta invenção, como uma porção outodas as cargas base usadas para a formulação do lubrificante acabado. Foiverificado uma melhora favorável quando os componentes desta invenção sãoadicionados nos sistemas lubrificantes compostos principalmente de cargasbase do grupo II, do grupo III e/ou GTL, em comparação com quantidadesmenores de fluidos alternativos.

Os materiais GTL são materiais que são derivados através deum ou mais processos de síntese, combinação, transformação, rearranjo, e/oudegradação/desconstrução, a partir de compostos gasosos contendo carbono,compostos contendo hidrogênio, e/ou elementos como cargas base tais comohidrogênio, dióxido de carbono, monóxido de carbono, água, metano, etano,etileno, acetileno, propano, propileno, propino, butano, butilenos e butinos.

As cargas base de GTL e os óleos básicos são materiais GTL de viscosidadelubrificante que geralmente são derivados de hidrocarbonetos, por exemplo,hidrocarbonetos sintetizados de graxas, os quais eles próprios são derivadosde compostos gasosos contendo carbono mais simples, compostos e/ouelementos contendo hidrogênio, como cargas base. A carga base de GTLincluiu óleos com ponto de ebulição na faixa de óleos lubrificantes com pontode ebulição separado/fracionado dos materiais GTL, como por exemplo,destilação ou difusão térmica, e posteriormente submetidos a processos dedesengraxamento por solvente ou catalítico bem conhecidos para a produçãode óleos lubrificantes de ponto de escoamento baixo/reduzido; os isomeratosde graxa, compostos, por exemplo, de hidrocarbonetos sintetizados ehidroisomerizados ou isodesengraxados; material Fischer-Tropsch ("F-T")hidroisomerizado ou isodesengraxado (isto é, hidrocarbonetos,hidrocarbonetos de graxas, graxas e oxigenatos análogos possíveis); depreferência, hidrocarbonetos F-T hidroisomerizados ou isodesengraxados ougraxas F-T hidroisomerizadas ou isodesengraxadas, graxas sintetizadas ehidroisomerizadas ou isodesengraxadas, ou misturas dos mesmos.

A carga base de GTL derivada de materiais GTL,especialmente, carga base derivada de material F-Thidroisomerizado/isodesengraxado, e outras cargas base derivadas de graxahidroisomerizada/isodesengraxada são tipicamente caracterizados como tendoum viscosidade cinemática a IOO0C de cerca de 2 mm2/s a cerca de 50 mm2/s,de preferência, de cerca de 3 mm2/s a cerca de 50 mm2/s, mais de preferência,de cerca de 3,5 mm2/s a cerca de 30 mm2/s, conforme exemplificado por umacarga base GTL derivada pela isodesengraxamento de graxa F-T, que temuma viscosidade cinemática em torno de 4 mm2/s a IOO0C e um índice deviscosidade em torno de 130 ou maior. O termo óleo básico de GTL/cargabase e/ou óleo básico de isomerato/carga base conforme utilizado aqui e nasreivindicações, deve ser entendido como incluindo as frações individuais decarga base de GTL/óleo básico ou carga base de isomerato de graxa/óleobásico, conforme recuperado no processo de produção, misturas de duas oumais cargas base GTL/frações de óleo básico e/ou carga base de isomerato degraxa/frações de óleos básicos, assim como misturas de uma ou duas ou maiscargas base GTL de baixa viscosidade/frações de óleo básico e/ou frações deóleo básico e/ou carga base de isomerato de graxa/frações de óleo básico comuma, duas ou mais frações de carga base GTL de alta viscosidade e/ou fraçãode carga base de isomerato/ frações de óleo básico, para produzir uma misturabimodal onde a mistura apresenta uma viscosidade dentro da faixa citadaanteriormente. A referência aqui a viscosidade cinemática refere-se a umamedição feita pelo método ASTM D445.

As cargas base GTL e os óleos básicos derivados dos materiaisGTL, especialmente da carga base derivada de material F-Tisodesengraxado/hidroisomerizado, e outras cargas base derivadas de graxaisodesengraxada/hidroisomerizada, tais como hidroisomeratos/isodesengraxados, que podem ser usados como componentes de carga basedesta invenção são adicionalmente tipicamente caracterizados como tendopontos de escoamento em torno de -50C ou menos, de preferência, em tornode -10°C ou menos, mais de preferência, em torno de -15°C ou menos, aindamais de preferência, em torno de -20°C ou menos, e sob algumas condições,poderão ter pontos de escoamento vantajosos em torno de -25°C ou menos,com pontos de escoamento úteis em torno de -3O0C a cerca de -40°C oumenos. Se necessário, poderá ser praticada uma etapa de desengraxamento emseparado para se obter o ponto de escoamento desejado. As referências aqui aponto de escoamento, referem-se a medição feita pela ASTM D 97 e versõesautomatizadas semelhantes.

A carga base GTL derivada de materiais GTL, especialmente acarga base derivada de material F-T desengraxado/hidroisomerizado, e outracarga base derivada de graxa isodesengraxada/hidroisomerizada que sãocomponentes de cargas base que podem ser utilizadas nesta invenção, sãotambém tipicamente caracterizadas como tendo índices de viscosidade 80 oumaior, de preferência, 100 ou maior, e mais de preferência, 120 ou maior.

Adicionalmente, em certas circunstâncias especiais, o índice de viscosidadedestas cargas base, de preferência, poderá ser 130 ou maior, mais depreferência, 135 ou maior, e ainda mais de preferência, 140 ou maior. Porexemplo, a carga base de GTL que é derivada de materiais de GTL, depreferência, materiais F-T, especialmente de graxa F-T, geralmente têm umíndice de viscosidade 130 ou maior. As referências aqui ao índice deviscosidade referem-se ao método D2270 da ASTM.

Além disso, a carga base GTL é tipicamente altamenteparafínica, com mais de 90% de saturados, e poderá conter misturas demonocicloparafinas e multicicloparafinas em combinação com isoparafinasnão cíclicas. A relação entre e o teor naftênico (isto é, cicloparafinas) em taiscombinações varia com o catalisador e a temperatura utilizada. Além disso, ascargas base de GTL e os óleos básicos tipicamente têm um teor de enxofre enitrogênio muito baixo, geralmente contendo menos de cerca de 10 ppm, emais tipicamente, menos de cerca de 5 ppm de cada um destes elementos. Oteor de enxofre e de nitrogênio da carga base do óleo básico de GTL obtidopela hidroisomerização/isodesengraxamento do material F-T, especialmentede graxa F-T, é essencialmente nenhum.

Em uma realização preferida, a carga base de GTL é compostade materiais parafínicos que consistem predominantemente de isoparafinasnão cíclicas e somente quantidades pequenas de cicloparafmas. Estas cargasbase de GTL tipicamente são compostas de materiais parafínicos queconsistem de mais de 60% em peso de isoparafinas não cíclicas, depreferência, mais de 80% de isoparafinas não cíclicas, mais de preferência,mais de 85% em peso de isoparafinas não cíclicas, e mais de preferência, maisde 90% em peso de isoparafinas não cíclicas.

Composições de cargas base de GTL úteis, cargas basederivadas de material de F-T hidroisomerizado ou isodesengraxado, e cargabase isodesengraxada/hidroisomerizada derivada de graxa, tais comoisomeratos/isodesengraxados de graxa são citados, por exemplo, nas patentesamericanas de número 6.080.301; 6.090.909, e 6.165.949.

Foi verificado que esta combinação única de cargas base podefornecer uma proteção ainda mais aumentada contra micro-corrosão quandocombinada com sistemas específicos de aditivos. Os aditivos incluem váriospacotes de óleos para engrenagens disponíveis comercialmente. Estes pacotesaditivos incluem uma série de alto desempenho de componentes que incluemagentes anti-desgaste, antioxidantes, eliminadores de espuma,desemulsificantes, detergentes, dispersantes, passivadores de metal, eprodutos químicos aditivos de inibição de ferrugem, para produzir odesempenho desejado.

Os aditivos poderão ser escolhidos para modificarem váriaspropriedades dos óleos lubrificantes. Para as turbinas de vento, os aditivosdevem produzir as seguintes propriedades: proteção contra desgaste, proteçãocontra ferrugem, proteção contra micro-corrosão, redução de atrito, ecapacidade de filtração melhorada. As pessoas adestradas na técnicareconhecerão os vários aditivos que podem ser escolhidos para se obter aspropriedades favoráveis, incluindo as propriedades favoráveis para asengrenagens de turbinas de vento.

O lubrificante final deve ser composto de uma primeira cargabase lubrificante tendo uma viscosidade maior do que 100 cSt, KvlOO0C. Aprimeira carga base lubrificante deve ser composta, pelo menos, de 40% e nãomais do que 80% do lubrificante final. A segunda carga base tendo umaviscosidade menor do que 10 cSt deve ser composta, pelo menos de 20%, enão mais do que 60% do total de carga base final. A quantidade de éster e/oude aditivos pode ser de até 90% do total do lubrificante final com umaredução proporcional nas faixas aceitáveis da primeira e da segunda cargasbase. A faixa preferida de ésteres e aditivos é entre IOe 90%.

Um lubrificante mais preferido deve ser composto de umaprimeira carga base com uma viscosidade maior do que 150cSt, KvlOO0C, aprimeira carga base representando pelo menos 10% do produto final e nãomais do que 60% do lubrificante final. A segunda carga base é uma PAO comuma viscosidade entre 2 e 10 cSt, KvlOO0C e representando pelo menos 5%do produto final e não mais do que 30% do produto final. Uma carga baseadicional opcional inclui uma carga base com uma viscosidade pelo menos de6 cSt mas não mais do que 100 cSt, KvlOO0C, representando uma faixa entre

0 e menos de 65% do produto lubrificante final. Um pacote aditivo de ésterpoderá variar de 5% até 25% do produto lubrificante final.

Os antioxidantes isentos de cinza preferidos são fenóis earilaminas protegidos. Exemplos típicos são difenilaminas butiladas/octiladas/estirenadas/noniladas/ dodeciladas,4,4'-metileno bis-(2,6-di-terc-butilfenol),2,6-di-terc-butil-p-cresol, fenil-alfa-naftilamina octilada, alquil éster do ácido3,5-di-terc-butil-4-hidroxi-fenil propiônico, e vários outros. Antioxidantescontendo enxofre, tais como fenóis e tiol ésteres protegidos ligados a enxofretambém podem ser utilizados.Os dispersantes adequados incluem succinimidas boratadas enão boratadas, ésteres de amidas de ácido succínico, derivados Mannichligados a alquilfenol-poliamina, outros componentes relacionados e qualquercombinação dos mesmos. Em algumas realizações, com freqüência, pode servantajoso utilizar-se misturas de tais dispersantes descritos acima e outrosdispersantes relacionados. Exemplos incluem aditivos que são boratados,aqueles que são principalmente de peso molecular mais elevado, aqueles queconsistem principalmente de mono-succinimida, bis-succinimidas, oumisturas dos acima, aqueles feitos com aminas diferentes, aqueles que sãocapeados na extremidade, dispersantes, onde a estrutura básica é derivada dapolimerização de olefinas ramificadas, tais como poliisobutileno ou depolímeros, tais como outras poliolefinas diferentes de poliisobutilenos, comoetileno, propileno, buteno, dispersantes semelhantes e qualquer combinaçãodos mesmos. O peso molecular médio da estrutura básica de hidrocarbonetosda maioria dos dispersantes, incluindo poliisobutilenos, está na faixa de 1000a 6000, de preferência, de 1500 a 3000, e mais de preferência, em torno de 2200.

Os detergentes adequados incluem, mas não são limitados afenatos de cálcio, sulfonatos de cálcio, salicilatos de cálcio, fenatos demagnésio, sulfonatos de magnésio, salicilatos de magnésio, carbonatosmetálicos, componentes relacionados, incluindo detergentes boratados, equaisquer combinações dos mesmos. Os detergentes podem ser neutros,ligeiramente acima de básicos, ou altamente acima de básicos. A quantidadede detergentes usualmente contribui para um número básico total (TBN) emuma faixa de 1 a 9 para a composição lubrificante formulada. Os detergentesmetálicos podem ser escolhidos de fenatos alcalinos ou alcalino terrosos decálcio ou magnésio, sulfonatos, salicilatos, carbonatos e componentessemelhantes.

Os antioxidantes foram escolhidos de fenóis, arilaminas,diidroquinolinas, fosfatos, tiol/tiol éster/dissulfeto/trissulfeto protegidos,produtos de decomposição de peróxido com baixo teor de enxofre e outroscomponentes relacionados. Estes aditivos são ricos em teor de enxofre,fósforo e/ou cinza, porque eles formam filmes químicos fortes nas superfíciesmetálicas e portanto necessitam ser utilizados óleos lubrificantes fosforososem quantidades limitadas reduzidas de teor de enxofre e cinza.

Os inibidores e os aditivos anti-ferrugem poderão serutilizados conforme requeridos. Os componentes de controle de selagem dedilatação e os eliminadores de espuma poderão ser utilizados com as misturasdesta invenção. Poderão também ser utilizados vários modificadores de atrito.Exemplos incluem, mas não são limitados a aminas, álcoois, ésteres, dióis,trióis, polióis, amidas graxas, vários fosforoditionatos de molibdênio(MoDTP), ditiocarbamatos de molibdênio (MoDTC), componentes orgânicosde molibdênio isentos de enxofre/fósforo, componentes de molibdênionucleares, e qualquer combinação dos mesmos.

Modificadores de atrito adequados, incluem os fosfonatoésteres, fosfito ésteres succinimidas alifáticas, compostos de molibdênio eamidas ácidas. A patente americana de número 6.184.186, uma composiçãolubrificante composta de um carboxilato de molibdênio e um agente depressão extrema e de isobutileno sulfurizado, pode reduzir a micro-corrosãoem engrenagens.

EXEMPLOS

Foram verificadas diversas formulações novas que produzemuma proteção aumentada contra micro-corrosão. Estas formulações sãomostradas abaixo na tabela 3 como exemplos 1 a 6. Um pacote de óleo paraengrenagens disponível comercialmente é mostrado como referência como oexemplo 7. Todas as formulações lubrificantes na tabela 1 são misturadas parao grau de viscosidade 320 da "International Standard Organization" ("ISO").O grau 320 de viscosidade é a recomendação predominante para a maioria dosconstrutores de turbinas de vento.

Tabela 3

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A tabela 4 e ilustra a proteção contra micro-corrosão dos seteexemplos da tabela 3. Conforme mostrado na tabela 3, os exemplos 1 e 2incluem a montagem respectiva de aditivos a partir do pacote 1 de óleo paraengrenagens no exemplo 1 ou do pacote 2 de óleo para engrenagens noexemplo 2. Ambos os exemplos 1 e 2 possuem adipato éster dissolvido emuma ampla mistura "bimodal" de hidrocarbonetos de alto índice deviscosidade PAO 150 cSt e PAO 2. A tabela 2 demonstra que estas misturas eaditivos "bimodais" resultam em resultados notáveis de proteção contramicro-corrosão. Os exemplos 3 e 4 demonstram a inclusão de aditivos a partirdo pacote 1 do óleo de engrenagem no exemplo 3 ou do pacote 3 de óleo deengrenagens no exemplo 4. Ambos os exemplos têm adipato éster dissolvidoem uma ampla mistura "bimodal" de hidrocarbonetos com alto índice deviscosidade PAO 150 cSt e PAO 4. A tabela 3 mostra os resultadosexcepcionais de proteção contra micro-corrosão com estas misturas e aditivos"bimodais". Adicionalmente, os exemplos 5 e 6 da tabela 1 são cargas basepara lubrificantes com três componentes de cargas base com viscosidadesalta, média e baixa. Estas cargas base são misturadas na inclusão de aditivosdo pacote 1 de óleo para engrenagens no exemplo 5 ou no pacote 2 de óleopara engrenagens no exemplo 6 com adipato éster dissolvido em uma largamistura "bimodal" de hidrocarbonetos com alto índice de viscosidade PAO150 cSt e de PAO 4 em combinação com PAO 100. O lubrificante com cargasbase com três componentes também apresenta benefícios notáveis contramicro-corrosão conforme mostrado na tabela 3.

Tabela 4

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Além dos exemplos acima, as seguintes combinações decargas base produzem uma proteção aumentada contra micro-corrosão: cargasbase com alto índice de viscosidade PAO 150 cSt e gás para líquido ("GTL")ou lubrificantes derivados de graxas, cargas base de alto índice de viscosidadePAO 150 cSt + grupo III, cargas base com alto índice de viscosidade PAO150 cSt + grupo II, cargas base 150 cSt + PAO 100 (com ou sempoliisobutileno ( "PIB") + GTL, cargas base com alto índice de viscosidadePAO 150 cSt + PAO 100 (com ou sem PIB) + grupo III, cargas base com altoíndice de viscosidade PAO 150 cSt + PAO 100 (com ou sem PIB) + grupo II,cargas base com alto índice de viscosidade PAO 150 cSt + Lubrificantedesparafinizado (com ou sem PIB) + GTL, cargas base com alto índice deviscosidade PAO 150 cSt + Lubrificante desparafinizado (com ou sem PIB) +grupo III, cargas base com alto índice de viscosidade PAO 150 cSt +Lubrificante desparafinizado (com ou sem PIB) + grupo II. Além disso,baseado na apresentação aqui, outras cargas base de viscosidades largamentediferentes, que produzem uma mistura "bimodal" resultante, também podemser consideradas com o benefício da apresentação aqui, como produzindo umaproteção aumentada contra micro-corrosão em caixas de engrenagens emoperação.

Claims (33)

1. Oleo lubrificante, caracterizado pelo fato de ser compostode pelo menos duas cargas base com uma diferença de viscosidade entre aprimeira e a segunda cargas base maior do que 96 cSt, KvlOO0C e o óleolubrificante que produz uma carga de falha de teste de micro-corrosão FVA 54 maior do que 8.

2. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de pelo menos uma carga base ser uma polialfaolefinasintética com uma viscosidade menor do que 10 cSt e maior do que 2 cSt, KvIOO0C e a segunda carga base ser um óleo sintético com uma viscosidademaior do que 100 e menor do que 300 cSt, KvlOO0C.

3. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato da carga base de alta viscosidade ser escolhida dogrupo consistindo de PAO com alto índice de viscosidade (150 cSt,Kv100°C), um óleo lubrificante sintético com uma viscosidade maior do que 100 cSt, KvlOO0C, e qualquer combinação dos mesmos.

4. Oleo lubrificante de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato da segunda carga base com baixa viscosidade serescolhida do grupo consistindo de lubrificantes de GTL, lubrificantesderivados de graxas, polialfaolefinas, Lubrificantes desparafinizados,Lubrificantes desparafinizados com PIB, cargas base do grupo II, cargas basedo grupo III, e qualquer combinação dos mesmos.

5. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de ser ainda composto pelo menos de um aditivo, oaditivo sendo escolhido do grupo consistindo de agentes anti-desgaste,antioxidantes, eliminadores de espuma, desemulsificantes, detergentes,dispersantes, passivadores de metal, redutores de atrito, inibidores deferrugem, e qualquer combinação dos mesmos.

6. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de ser composto de uma terceira carga base.

7. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 6,caracterizado pelo fato da terceira carga base ser escolhida de um grupoconsistindo de uma PAO com uma viscosidade pelo menos de 6 cSt,KvlOO0C e não mais do que 100 cSt, KvlOO0C, carga base de éster, aromáticoalquilado e qualquer combinação dos mesmos.

8. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 6,caracterizado pelo fato da primeira carga base ter uma viscosidade maior doque 100 cSt, KvlOO0C, a segunda carga base ter uma viscosidade menor doque 6 cSt e a terceira carga base ter uma viscosidade pelo menos de 6 cSt enão mais do que 100 cSt, KvlOO0C.

9. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de ser ainda composto de uma terceira e uma quartacargas base, a terceira carga base sendo composta de uma PAO tendo umaviscosidade pelo menos de 6 cSt e menos de 100 cSt, KvlOO0C, a quartacarga base sendo composta de uma carga base aromática alquilada.

10. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 9,caracterizado pelo fato de ser ainda composto de um aditivo escolhido para aobtenção de propriedades lubrificantes favoráveis para a proteção do óleopara engrenagem.

11. Oleo lubrificante de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato do óleo lubrificante produzir um estágio de carga defalha de teste contra micro-corrosão FVA 54 maior do que 10.

12. Oleo lubrificante de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato do óleo lubrificante ter uma viscosidade maior do que 38 cSt (Kv 100oC) e um índice de viscosidade maior do que 161.

13. Óleo lubrificante, caracterizado pelo fato de ser composto de:a) pelo menos duas cargas base;b) pelo menos 10% e não mais do que 60% de uma primeiracarga base composta de um óleo sintético com uma viscosidade maior do que 100 cSt, Kv100°C;c) pelo menos 5% e não mais do que 30% de uma segundacarga base composta de um óleo com uma viscosidade menor do que 6 cSt,Kv100°C;d) uma diferença de viscosidade entre a primeira e a segundacargas base de pelo menos 96 cSt, KvlOO0C, onde o óleo lubrificante produzem um estágio de carga de falha de teste contra micro-corrosão FVA 54 maiordo que 8; ee) onde a composição lubrificante tem uma viscosidade maiordo que 39 cSt, KvlOO0C e um índice de viscosidade de pelo menos 161.

14. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato da primeira carga base ter menos de 300 cSt,Kv100°C.

15. Oleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato da primeira carga base ter pelo menos 125 cSt,Kv100°C e menos de 300 cSt, KvlOO0C.

16. Oleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato da segunda carga base ter uma viscosidade maior doque 2 cSt, Kv100°C.

17. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato de ser ainda composto de um aromático alquilado eum pacote aditivo.

18. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato da carga base de alta viscosidade ser escolhida dogrupo consistindo de PAO de alto índice de viscosidade (150 cSt, Kv100°C),um óleo lubrificante sintético com uma viscosidade maior do que 100 cSt,Kv100°C, uma PAO com uma viscosidade maior do que 100 cSt, Kv100°C, equalquer combinação dos mesmos.

19. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato da segunda carga base de baixa viscosidade serescolhida do grupo consistindo de lubrificantes de GTL, lubrificantesderivados de graxas, polialfaolefinas, Lubrificantes desparafinizados,Lubrificantes desparafinizados com PIB, cargas base do grupo II, cargas basedo grupo III, e qualquer combinação dos mesmos.

20. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato de ser ainda composto de um aditivo, o aditivo sendoescolhido do grupo consistindo de agentes anti-desgaste, antioxidantes,eliminadores de espuma, desemulsificantes, detergentes, dispersantes,passivadores de metal, redutores de atrito, inibidores de ferrugem, e qualquercombinação dos mesmos.

21. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato de ser ainda composto de um aditivo escolhido para aobtenção de propriedades lubrificantes favoráveis para a proteção do óleo deengrenagens.

22. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato do óleo lubrificante ter uma viscosidade maior do que-38 cSt (KvlOO0C) e um índice de viscosidade maior do que 165.

23. Óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 13,caracterizado pelo fato do óleo lubrificante produzir um estágio de carga defalha de teste contra micro-corrosão FVA 54 maior do que 10.

24. Método para misturar um óleo lubrificante, caracterizadopelo fato de ser composto de,a) obtenção de um primeiro lubrificante de carga basesintética, a primeira carga base tendo uma viscosidade maior do que 100 cSt,KvlOO0C;b) obtenção de um segundo lubrificante de carga basesintética, a segunda carga base de lubrificante tendo uma viscosidade menordo que IOcSt, KvlOO0C;c) mistura da primeira e da segunda cargas base delubrificantes para produzir o óleo lubrificante, onde o óleo lubrificanteapresenta um estágio de carga de falha de teste contra micro-corrosão FVA 54maior do que 8.

25. Método de acordo com a reivindicação 24, caracterizadopelo fato de ser ainda composto da obtenção de uma terceira carga base, aterceira carga base tendo uma viscosidade maior do que 6 cSt, KvlOO0C emenor do que 100 cSt, KvlOO0C e a mistura do lubrificante da terceira cargabase com os lubrificantes da primeira e da segunda cargas base para criar oóleo lubrificante.

26. Método de acordo com a reivindicação 24, caracterizadopelo fato de ser ainda composto da obtenção de uma quarta carga basecomposta de um aromático alquilado e a mistura da quarta carga base com aprimeira, segunda e terceira cargas base para produzir o óleo lubrificante.

27. Método de acordo com a reivindicação 24, caracterizadopelo fato de ser ainda composto da adição de aditivos ao óleo lubrificante,para se obter propriedades favoráveis para o óleo lubrificante de engrenagens.

28. Método de óleo lubrificante de acordo com a reivindicação-24, caracterizado pelo fato de que a carga base de alta viscosidade é escolhidado grupo consistindo de PAO 150 de alto índice de viscosidade (150 cSt,KvlOO0C), um óleo lubrificante sintético com uma viscosidade maior do que-100 cSt, KvlOO0C, um PAO com uma viscosidade maior do que 100 cSt,KvlOO0C, e qualquer combinação dos mesmos.

29. Método de óleo lubrificante de acordo com a reivindicação-24, caracterizado pelo fato da segunda carga base com baixa viscosidade serescolhida do grupo consistindo de lubrificantes de GTL, lubrificantesderivados de graxa, polialfaolefinas, Lubrificantes desparafinizados,Lubrificantes desparafinizados com PIB, cargas base do grupo II, cargas basedo grupo III, e qualquer combinação dos mesmos.

30. Método de óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 24, caracterizado pelo fato de ser ainda composto de um aditivo, o aditivosendo escolhido do grupo consistindo de agentes anti-desgaste, antioxidantes,eliminadores de espuma, desemulsificantes, detergentes, dispersantes,passivadores de metal, redutores de atrito, inibidores de ferrugem, e qualquercombinação dos mesmos.

31. Método de óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 24, caracterizado pelo fato do óleo lubrificante ter uma viscosidade maior doque 38 cSt, Kv100°C e um índice de viscosidade maior do que 161.

32. Método de óleo lubrificante de acordo com a reivindicação 24, caracterizado pelo fato do óleo lubrificante produzir um estágio de cargade falha de teste contra micro- corrosão FVA 54 maior do que 10.

33. Método para obter proteção favorável contra micro-corrosão, caracterizado pelo fato de ser composto dea) obtenção de um óleo lubrificante, composto pelo menos deduas cargas base, pelo menos 10% e não mais do que 60% de uma primeiracarga base composta de um óleo sintético com uma viscosidade maior do que 100 cSt, Kv100°C, pelo menos 5% e não mais do que 30% de uma segundacarga base composta de um óleo com uma viscosidade menor do que 10 cSt,Kv100°C, onde o óleo lubrificante produz um estágio de carga de falha deteste contra micro- corrosão FVA 54 maior do que 8; eb) lubrificação pelo menos de uma engrenagem com o óleolubrificante.