BRPI0615479A2 - método hidrometalúrgico para a extração de nìquel e cobalto a partir do minério laterita - Google Patents
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Abstract
MéTODO HIDROMETALúRGICO PARA A EXTRAçãO DE NìQUEL E COBALTO A PARTIR DO MINéRIO LATERITA. Um método hidrometalúrgico (10) para a extração de níquel e cobalto a partir do minério de laterita, o método caracterizado pelos passos: (i) Beneficiamento (14,16) da jazida mineral de laterita contendo níquel e cobalto em uma fração mineral substancialmente fina; (ii) Passagem da fração mineral fina para um passo de ácido filtrado sob pressão (26), no qual um ácido sulfúrico lixante é usado para extrair níquel e cobalto, formando uma mistura filtrada incluindo líquido e resíduos sólidos; (iii) Passagem de pelo menos uma porção da fração mineral áspera para um passo de aglomeração (22) no qual a fração mineral seja aglomerada; (iv) Formação de pelo menos uma pilha (40, 48) a partir do passo da aglomeração dos minérios (iii); (v) Passagem de mistura filtrada a partir do passo do ácido filtrado (ii) para um passo de separação sólido/líquido (28), de onde os resíduos sólidos são passados para o descarte (30), uma proporção do liquido é passada para o processamento da recuperação dos metais (34) e outra porção do líquido é passada direta ou indiretamente para as pilhas (40, 48) formadas no passo (iv); (vi) A fração dos minérios ásperos filtrada nas pilhas (40, 48) com líquido separado no passo (v) em que o agente filtrador é o ácido livre remanescente lá a partir do passo do ácido de pressão filtrado (ii); e (vii) Passagem da solução filtrada abundante nas pilhas (40, 48) para a recuperação dos metais (34).
Description
"MÉTODO HIDROMETALÚRGICO PARA A EXTRAÇÃO DE NÍQUEL E COBALTO A PARTIR DO MINÉRIO LATERITA"
Área da invenção
A presente invenção é relativa a um método hidrometalúrgico para a extração de níquel e cobalto a partir do minério laterita. Mais especificamente, o método hidrometalúrgico da presente invenção tem como objetivo permitir o processamento completo de uma jazida do minério laterita.
Histórico da Arte
O níquel é tipicamente extraído a partir do seu óxido ou por minérios Iaterizados ou por métodos pirometalúrgicos (fundição para a produção de níquel fosco e fundição para a produção de ferroníquel) e hidrometalúrgicos (método Caron de filtragem de amoníaco e método "Freeport Sulphur" de pressão filtrando o ácido sulfúrico). Na Austrália, o níquel é extraído a partir do seu óxido ou por minérios Iaterizados usando ambos os métodos hidrometalúrgicos do procedimento de Caron e procedimentos de filtragem de pressão.
Os métodos pirometalúrgicos da arte anterior são tipicamente energia e custo capital intenso e consequentemente foram considerados inadequados para recuperar o níquel de minérios de baixa graduação. Os métodos hidrometalúrgicos da arte anterior são de custos operacionais tipicamente sensíveis e custos capitais sensíveis. Especialmente, esta tecnologia não é adequada para altas frações de saprolite, estas frações resultando em altos consumos de ácido para o processo de filtragem de pressão.
Pelas razões acima, os métodos pirometalúrgico e hidrometalúrgico foram considerados inadequados para o procedimento de tornar ásperas frações de laterita produzidas durante o processo de beneficiamento tipicamente empregado para reduzir o tamanho dos minérios e para reduzir o conteúdo de magnésio do minério no processo de hidrometalurgia.
O pedaço de laterita áspera é mais comumente uma fração de predominantemente de saprolite rico em magnésio com um conteúdo relativamente baixo de níquel menor que 1,5%. Tendo em vista que uma fração é freqüentemente rejeitada no processo de filtragem anterior à passagem da fração do minério de Iimonita fina na filtragem de pressão. A fração de minério áspero tem que ser tipicamente armazenado. Entretanto, se um método hidrometalúrgico para a extração de níquel e cobalto de tais minérios estiverem disponíveis, deve- se chegar a uma redução para pilhas de armazenamento e um aumento na recuperação total de níquel e cobalto da jazida do minério de laterita.
Filtro de armazenamento é entendido como uma opção de tratamento hidrometalúrgico de baixo custo para certos tipos de minérios. Entretanto, um conhecido problema associado ao filtro de armazenamento do minério de laterita é o substancial componente argiloso presente em tais minérios. Os componentes argilosos do minério é substancialmente impactante na permeabilidade do armazenador, o qüe é crítico para as operações comerciais do filtro de armazenamento. Por exemplo, é vantajoso se todos os minérios dentro do armazenador estiverem disponíveis para a solução filtrada. Dependendo, a solução filtrada preferencialmente irá passar através do armazenador e ganhar acesso à maioria dos minérios lá presentes. Entretanto, os componentes argilosos de um minério podem impactar a permeabilidade do armazenador através do inchaço e esvaziamento a vácuo os quais levam ao direcionamento da solução filtrada. Os componentes argilosos do minério podem ainda secar totalmente, ou por secagem natural ou por desidratação causada por elevadas temperaturas ou excessiva adição de ácido sulfúrico, e peças finas separadas, as quais podem ainda afetar adversamente a permeabilidade do filtro de armazenamento.
O Pedido Internacional de Patente PCT/AU2004/000943 (WO 2005/005671) descreve um processo de recuperação de níquel e cobalto a partir de minério de laterita, no qual a laterita é beneficiado para fornecer um aprimoramento da fração fina que é passada para um ácido de pressão filtrado e uma fração áspera, e fração de silício de baixa graduação rejeitado que é especificamente lavada para remover qualquer componente argiloso e através disso evitar a aglomeração anterior à filtragem de armazenamento. O armazenamento é então filtrado usando uma solução ácida, as soluções abundantes de ambos os filtros são combinados e passados para a recuperação dos metais. Este processo requer ambos os passos de remoção do componente argiloso antes do armazenamento e da produção de uma solução acidificada para o processo de filtragem e armazenamento. O método da presente invenção não requer um passo, enquanto que fornece um método para o efetivo co- processamento de pedaços de minério laterita fino e áspero. O método hidrometalúrgico da presente invenção é um objeto para substancialmente superar os problemas associados à arte anterior ou para pelo menos fornecer uma alternativa útil.
O presente escorço histórico serve para facilitar o entendimento da presente invenção. Deve ser notado que a discussão não é um reconhecimento ou admissão de que quaisquer dos materiais referidos fazem parte de conhecimento geral na Austrália ou em qualquer outro país ou região anteriormente à data do pedido.
Durante a especificação, a menos que o contexto requeira, as palavras "inclui" ou variações como "incluir" ou "incluindo" serão entendidas como implicar na inclusão de uma unidade ou grupo de unidades, mas não excluem nenhuma outra unidade ou grupo de unidades.
A referência à composição como porcentagem é feita em % pelo peso, a menos que seja estabelecido de outra forma.
Divulgação da Invenção
De acordo com a presente invenção, é fornecido um método hidrometalúrgico para a extração de níquel e cobalto a partir do minério de laterita, o método caracterizado pelos passos:
(i) beneficiamento das jazidas do minério de laterita contendo níquel e cobalto dentro de uma fração substancialmente fina e áspera;
(ii) passagem da fração fina do minério por um passo de filtragem de ácido de pressão no qual um ácido sulfúrico lixante é usado para extrair níquel e cobalto, formando uma mistura lixante incluindo líquido e resíduos sólidos;
(iii) passagem de pelo menos uma porção da fração de minério áspera por um passo de aglomeração no qual a fração do minério áspero é aglomerada;
(iv) formação de pelo menos um armazenamento a partir do passo da aglomeração (iii);
(v) passagem da mistura Iixante do passo da filtragem de ácido de pressão (ii) para o passo de separação sólido/líquido, a partir do qual os resíduos sólidos são eliminados, uma proporção do líquido é passada para processamentos posteriores para a recuperação de metais e uma porção adicional do líquido é passada diretamente ou indiretamente para cada armazenamento formado no passo (iv);
(vi) filtragem da fração de minério áspero no armazenamento com a separação de líquido no passo (v) em que o agente Iixante é o ácido livre que ficou do passo de filtragem de ácido de pressão (ii); e
(vii) passagem da solução lixante abundante a partir, direta ou indiretamente, da recuperação de metais.
Preferencialmente, pelo menos duas pilhas operacionalmente distintas são formadas da fração do minério áspero. A porção de líquido separada do passo (v) pode ser passada para uma primeira pilha, de onde uma solução lixante intermediária é recuperada, e passada para uma segunda pilha de onde a solução Iixante recuperada é passada para a recuperação de metais.
O efeito da passagem de uma porção de um líquido separado do passo (v) diretamente ou indiretamente para cada pilha é tanto a recuperação do níquel e cobalto quanto para a neutralização do ácido livre no líquido separado.
Preferencialmente, o passo da separação do sólido/líquido (v) é fornecido na forma de um processo de decantação de uma corrente contrária, pelo menos uma porção do excedente passando para cada pilha direta ou indiretamente.
O excedente da decantação de corrente contrária preferencialmente contém ácido sulfúrico diluído no alcance de 10 a 50 g/l. A solução filtrada recuperada da pilha preferencialmente contém ácido sulfúrico no alcance de 0 a 20 g/l.
A aglomeração do minério áspero anteriormente ao empilhamento preferencialmente inclui a umidificação homogênea daquele minério em uma porcentagem de aproximadamente 20% a 30% , incluindo qualquer umidade já presente. Ainda preferencialmente, o passo da aglomeração ocorre com a solução de ácido sulfúrico. Além disso, preferencialmente, o minério aglomerado é sujeito a um passo de conserto, através de um período de 1 a 20 dias anteriormente à irrigação da pilha.
Preferencialmente, a fração de minério fina é a pequena fração 2mm de tela de abertura. Ainda, preferencialmente, a fração de minério fina é a pequena fração de 1mm de tela de abertura. A fração do minério áspero é preferencialmente de tamanho excedente a esta tela.
De acordo com a presente invenção, é fornecido um processo hidrometalúrgico adicional para a extração de níquel e cobalto a partir do minério de laterite, o método caracterizado pelos passos:
(i) passagem de uma quantidade do minério fino de laterite para um passo de ácido de pressão filtrado no qual uma mistura de lixação é formada, a mistura incluindo líquido e resíduos sólidos;
(ii) passagem de uma quantidade de minério áspero de laterite para um passo de aglomeração;
(iii) formação de pelo menos uma pilha de minério áspero do passo (ii);
(iv) passagem da mistura de lixação do passo (i) para um passo de separação sólida/líquida, uma proporção do líquido do qual é passado o procedimento para recuperação de metais e uma porção da qual é passada diretamente ou indiretamente para a pilha do passo (iii);
(v) filtragem do minério áspero na pilha com o líquido separado no passo (iv) em que o agente Iixante é o ácido livre remanescente no passo do ácido de pressão filtrado (i); e
(vi) passagem da solução filtrada abundante da pilha direta ou indiretamente para a recuperação de metais.
Breve Descrição dos Desenhos
A presente invenção será agora descrita, pela forma de exemplos somente, com referência a uma representação e o desenho que acompanha, no qual:
Figura 1 é uma representação diagramática de um fluxo laminar descrevendo um método hidrometalúrgico para a extração de níquel e cobalto a partir do minério de Iaterita de acordo com a presente invenção.
Melhor(es) Modo(s) de realizar a invenção
Na Figura 1 é mostrada uma representação diagramal de um método hidrometalúrgico 10 para a extração de níquel e cobalto do minério de laterita. O método 10 incorpora o passo das pilhas de armazenamento da fração áspera do método produzido a partir do beneficiamento, descrito abaixo, que contém óxidos de ambos níquel e cobalto, e minerais menores de sulfato (aproximadamente 0,5%) de níquel e cobalto. É entendido que a presença de sulfatos menores aprimora a última extração do óxido apresenta como os sulfatos se dissociam com os íons de ferro e uma porção age reduzindo os óxidos.
Em uma forma, o método da presente invenção inclui os passos de pré-tratamento do beneficiamento, construção do armazenamento, operação do armazenamento, solução filtrada abundante de pré-redução e neutralização, seguido por precipitação mista de sulfato do níquel e cobalto em solução.
Referente à Figura 1, uma jazida mineral de Iaterite 12 é primeiramente submetida a um beneficiamento incluindo um estágio de trituração 14 e um estágio de polimento 16. É adicionada água processada 18 ao estágio de polimento 16 em aproximadamente 90°C.
A jazida mineral de laterita 12 inclui argila de esmectite e pode ser definido como um minério argiloso sem um componente silicioso árido.
Os efeitos adicionais do beneficiamento, em um circuito de separação 20, uma separação em dois estágios do produto do estágio de polimento 16. As telas utilizadas são uma tela primária de 5mm e uma secundária de 1,75mm. Os componentes rejeitados através deste processo são chamados de "scats". Geralmente, a mineralogia dos "scats" é similar àquela dos componentes menores. Entretanto, os "scats" são mais rígidos que os materiais finos de tamanho menor e contém níveis relativamente mais altos de magnésio e níveis levemente mais baixos de níquel (menos que 1,1%) e cobalto (menos que 0,1%). Os "scats" incluem uma quantidade significativa do componente argiloso do minério de laterite. Os "scats" consequentemente podem constituir uma fração de minério áspero (incluindo aproximadamente 4,4% Mg e aproximadamente 22% SI). Da mesma forma, a tela menor pode constituir uma fração mineral fina.
A fração de minério áspera constitui de aproximadamente 6 a 12% da jazida mineral. Na Figura 1 uma fração de minério áspero, a tela de material grande, é passada a partir do circuito de separação 20 para um passo de aglomeração 22.
O passo da aglomeração 22 inclui o ajustamento do conteúdo aquoso da fração mineral áspera para entre aproximadamente 20% e 30%. O passo da aglomeração 22 pode, ainda, incluir a aplicação de ácido sulfúrico concentrada durante a aglomeração, na abrangência de aproximadamente 10kg a 300kg de ácido por tonelada de mineral áspero, por exemplo aproximadamente 150kg/tonelada, seguido pelo conserto por um período de entre 1 a 20 dias antes da irrigação.
A tela de material menor do passo do polimento 16 é passado por um passo de ácido de pressão filtrado 26. Um Iixante de ácido sulfúrico é usado para extrair níquel e cobalto da fração mineral fina dentro da solução em elevada temperatura e pressão, produzindo uma mistura filtrada incluindo líquido e resíduos sólidos. A mistura filtrada contém aproximadamente 75g/l de ácido e pode ser tão alta quanto aproximadamente 85g/l. O aumento da concentração do ácido livre no passo de filtragem por pressão 26 aprimora a extração de níquel e cobalto, enquanto que o aprimoramento da concentração de ácido livre no líquido filtrado resultante eleva o filtro de armazenamento.
A mistura filtrada é passada para um passo de separação líquido/sólido, por exemplo um processo de decantação de corrente contrária ("DCC") passo 28. Os sólidos excedentes do passo 28 DDC são passados para o descarte 30.
Entre 0 e 100% do líquido separado ou clarificado do DCC passo 28 é passado, por um tanque 31 ou similar, para um passo de neutralização 32 e um passo de recuperação de níquel e cobalto 34. O passo de recuperação de níquel e cobalto 34 fornece um produto de enxofre misto 36. O líquido árido 38, substancialmente livre de níquel e cobalto, do passo de recuperação 34 retorna para o passo DCC 28. A fração mineral áspera aglomerada 20 do passo da aglomeração 22 é empilhada em uma primeira pilha 40 e uma solução processada é aplicada à parte de cima da pilha 40, referido como irrigação, e permitido para filtrar ao longo da pilha 40, a fim de filtrar o níquel e o cobalto presentes no componente argiloso mineral. A solução processada, com a qual a primeira pilha 40 é irrigada, consistem em uma solução abundante de DCC 42 a partir do tanque 31, e contém ácido sulfúrico diluído na abrangência de aproximadamente 10 a 50g/l, por exemplo entre 20 e 50g/l. A solução processada é, ainda, de elevada temperatura, por exemplo na abrangência de aproximadamente 30°C a 60°C.
Uma solução filtrada intermediária 44 é coletada a partir de uma base da pilha 40 em um primeiro reservatório 46 e então é aplicada a uma segunda pilha 48. A segunda pilha 48 é novamente formada de uma fração de minério áspero aglomerada a partir do passo da aglomeração 22. O objetivo de operar múltiplas pilhas é para neutralizar o ácido livre indo abaixo em uma abrangência de aproximadamente 0 a 20g/l, preferencialmente 0 a 10g/I. Este tem o benefício primário de reduzir significantemente os custos de neutralização no seguinte passo de neutralização 32.
A pilha com abundante solução filtrada tipicamente contém entre aproximadamente 3g/l e 5g/l de níquel em solução e também entre aproximadamente 1 e 15g/l de ferro, predominantemente na forma de íons férricos.
Uma solução final abundante filtrada 50 é coletada da base da segunda pilha 48 em um reservatório 52. O níquel recuperado de entre aproximadamente 60 a 95% a partir da fração mineral áspera nas pilhas é registrado, com as recuperações de cobalto entre aproximadamente 60 a 95%. A pilha com líquido filtrado abundante 50 retorna para o circuito processado por meio do tanque 31, conforme mostrado na Figura 1. Subseqüentemente, a concentração do íon férrico é reduzida para menos de 1 g/l usando uma redução apropriada, por exemplo de sulfato de enxofre, e a solução é neutralizada com calcreto entre aproximadamente 0 e 3g/l de ácido livre no passo da neutralização 32. A solução neutralizada do passo 32 é então tratada para recuperar o níquel e o cobalto da solução misturada com produtos de enxofre 36 no passo da recuperação 34. Para recuperar o níquel e o cobalto, o gás de sulfato de hidrogênio é usado com uma pressão parcial entre aproximadamente 150 kPa e 400 kPa, em contato com a solução processada entre aproximadamente 80°C a 120°C, com um tempo de residência entre 15 minutos e 90 minutos. O produto da junção do enxofre contém entre aproximadamente 50 e 55% de níquel e entre aproximadamente 3 e 5% de cobalto.
O uso de DCC líquido clarificado abundante conforme ele passa através das pilhas apresenta uma economia nos custos das subseqüentes neutralizações. Por exemplo, o uso do calcreto é reduzido, o qual reduz a emissão de gases de efeito estufa. Além disso, qualquer potencial para o passo da neutralização no processo para apresentar um gargalo é reduzido da mesma maneira.
É visualizado que a densidade do DCC aumenta relativamente à equivalência do processamento da arte prévia, devido à perda de gesso estando presente da subseqüente neutralização.
Ainda é visualizado que mais de duas pilhas de fração mineral áspera podem ser utilizadas na presente invenção.
É também visualizado que um vazamento do líquido árido 38 do passo da recuperação 34 pode ser usado para limpar cada pilha, cada vez que estas estiverem exaustas porque uma solução filtrada significante permanece nela.
O Requerente também visualizou que estratégias alternativas para o gerenciamento do ferro no processo da presente invenção podem ser utilizadas antes da recuperação dos metais.
Modificações e variações que possam ser aparentemente para um destinatário habilitado são consideradas que caíram dentro do escopo da presente invenção.
Claims (27)
1. Um método hidrometalúrgico para a extração de níquel e cobalto a partir de minérios de Iaterite1 o método caracterizado pelos seguintes passos: (i) Beneficiamento de jazidas de minério de Iaterita contendo níquel e cobalto em uma fração mineral substancialmente fina e substancialmente áspera; (ii) Passagem da fração mineral fina por um passo de ácido de pressão filtrado no qual um ácido sulfúrico Iixante é usado para extrair níquel e cobalto formando uma mistura filtrada incluindo líquido e resíduos sólidos; (iii) Passagem de pelo menos uma porção da fração mineral áspera para um passo de aglomeração no qual a fração mineral áspera é aglomerada e usada para formar pelo menos uma pilha; (iv) Formação de pelo menos uma pilha do aglomerado de minerais do passo (iii); (v) Passagem da mistura filtrada do passo do ácido de pressão filtrado (ii) para um passo de separação sólido/líquido, do qual os resíduos sólidos são passados para o descarte, uma proporção do líquido é passada para próximos procedimentos para recuperação de metais e outras partes do líquido são passadas diretamente ou indiretamente para cada pilha formada no passo (iv); (vi) Filtragem da fração mineral áspera nos filtros com o líquido separado no passo (v) onde o agente filtrador é o ácido livre permanece ali a partir do passo do ácido de pressão filtrado (ii); e (vii) Solução filtrada abundante de cada pilha é subseqüentemente passada para a recuperação de metais.
2. Um método de acordo com a declaração 1, em que pelo menos duas pilhas operacionalmente distintas são formadas a partir da fração mineral áspera.
3. Um método de acordo com as declarações 1 ou 2, em que a porção do líquido separado do passo (v) é passado para uma primeira pilha da qual uma solução filtrada intermediária é recuperada e passada para uma segunda pilha a partir da qual a solução filtrada recuperada é passada para a recuperação de metais.
4. Um método de acordo com quaisquer das declarações 1 a 3, em que a passagem de uma porção do líquido separado do passo (v) direta ou indiretamente para as pilhas fornece a recuperação de ambos os metais níquel e cobalto a partir do mineral áspero e da neutralização do ácido livre no líquido separado.
5. Um método de acordo com qualquer uma das declarações precedentes, em que o passo da separação sólido/líquido (v) é fornecido na forma de processo de decantação de uma corrente contrária, pelo menos uma porção do excedente de tal passo passando para as pilhas direta ou indiretamente.
6. Um método de acordo com a declaração 5, em que o processo de decantação de uma corrente contrária excedente contém ácido sulfúrico diluído na abrangência 10 a 50g/l.
7. Um método de acordo com quaisquer das declarações precedentes, em que a solução filtrada recuperada de pelo menos uma pilha que contenha ácido sulfúrico na abrangência de 0 a 20g/l.
8. Um método de acordo com quaisquer das declarações precedentes, em que o minério áspero aglomerado inclui geralmente uma umidade homogênea que é numa porcentagem de aproximadamente 20% a 30% incluindo qualquer umidade já presente.
9. Um método de acordo com quaisquer das declarações precedentes, em que o passo da aglomeração ocorre com uma solução de ácido sulfúrico.
10. Um método de acordo com quaisquer das declarações precedentes, em que o mineral aglomerado está sujeito ao passo do conserto acima de um período de 1 a 20 dias antes da irrigação de cada pilha.
11. Um método de acordo com quaisquer das declarações precedentes, em que a fração mineral fina é de um tamanho pequeno de 2mm de tela de abertura.
12. Um método de acordo com quaisquer das declarações precedentes, em que a fração mineral fina é de tamanho pequeno de 1mm de tela de abertura.
13. Um método de acordo com quaisquer das declarações 11 ou 12, em que a fração mineral áspera é de tamanho maior que esta tela.
14. Um processo hidrometalúrgico para a extração de níquel e cobalto a partir de minério de laterita, método caracterizado pelos passos de: (i) passagem de uma quantidade de minério de laterita fino no passo do ácido de pressão filtrado no qual uma mistura filtrada é formada, a mistura incluindo líquido e resíduos sólidos; (ii) passagem de quantidade de minério de laterita áspero no passo da aglomeração; (iii) formação de pelo menos uma pilha de minério áspero no passo (ii); (iv) passagem do passo da mistura filtrada (i) para o passo da separação sólido/líquido, uma proporção de um líquido, que é passado para um procedimento posterior de recuperação de metais e uma porção adicional que passa direta ou indiretamente para as pilhas do passo (iii); (ν) o minério filtrado áspero nas pilhas com líquido separado no passo (iv) em que o agente Iixante é o ácido livre remanescente ali, em virtude do ácido de pressão filtrado, do passo (i); e (vi) solução filtrada abundante das pilhas é passada direta ou indiretamente para a recuperação dos metais.
15. Um método de acordo com a declaração 14, em que pelo menos duas pilhas operacionalmente distintas são formadas a partir da fração mineral áspera.
16. Um método de acordo com as declarações 14 ou 15, em que a porção de líquido separado do passo (iv) é passada para uma primeira pilha da qual uma solução filtrada intermediária é recuperada e, depois, passada para uma segunda pilha, de onde a solução filtrada recuperada é passada para a recuperação dos metais.
17. Um método de acordo com quaisquer das declarações 14 a 16, em que a passagem de uma porção de um líquido separado do passo (iv) direta ou indiretamente para a pilha fornece a recuperação de ambos os metais níquel e cobalto a partir de um minério áspero e da neutralização do ácido livre no líquido separado.
18. Um método de acordo com quaisquer das declarações 14 a -17, em que o passo da separação do sólido/líquido (iv) é fornecido na forma de um passo de processo de decantação de uma corrente contrária, pelo menos uma porção excedente daquele passo passando para outra pilha direta ou indiretamente.
19. Um método de acordo com a declaração 16, em que a decantação de uma corrente contrária contem ácido sulfúrico diluído em uma abrangência de 10 a 50g/l.
20. Um método de acordo com quaisquer das declarações 14 a -19, em que a solução filtrada recuperada de pelo menos uma pilha contendo ácido sulfúrico na abrangência de aproximadamente 0 a 20g/l.
21. Um método de acordo com quaisquer das declarações 14 a -20, em que a aglomeração de minério áspero inclui geralmente uma umidade homogênea no minério na porcentagem de aproximadamente 20% a 30% incluindo qualquer umidade já presente.
22. Um método de acordo com quaisquer das declarações 14 a -21, em que o passo da aglomeração ocorre com solução de ácido sulfúrico.
23. Um método de acordo com quaisquer das declarações 14 a -22, em que o aglomerado de minerais está sujeito ao passo do conserto por um período de 1 a 20 dias antes da irrigação de cada pilha.
24. Um método de acordo com quaisquer das declarações 14 a -23, em que o minério fino é de tamanho pequeno de 2mm de tela de abertura.
25. Um método de acordo com quaisquer das declarações 14 a -24, em que o minério fino é de tamanho pequeno de 1mm de tela de abertura.
26. Um método de acordo com quaisquer das declarações 24 ou 25, em que o minério áspero é de tamanho maior que esta tela.
27. Um método hidrometalúrgico para a extração de níquel e cobalto do minério de laterita, substancialmente como descrito anteriormente com referência à Figura 1.
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