BRPI0706895B1 - estrutura defletora para melhorar a eficiência de transferência de calor de reator ou permutador de calor - Google Patents
estrutura defletora para melhorar a eficiência de transferência de calor de reator ou permutador de calor Download PDFInfo
- Publication number
- BRPI0706895B1 BRPI0706895B1 BRPI0706895A BRPI0706895A BRPI0706895B1 BR PI0706895 B1 BRPI0706895 B1 BR PI0706895B1 BR PI0706895 A BRPI0706895 A BR PI0706895A BR PI0706895 A BRPI0706895 A BR PI0706895A BR PI0706895 B1 BRPI0706895 B1 BR PI0706895B1
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- heat transfer
- reactor
- type baffle
- ring
- heat
- Prior art date
Links
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims abstract description 17
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 65
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims description 2
- 235000021122 unsaturated fatty acids Nutrition 0.000 claims description 2
- 150000004670 unsaturated fatty acids Chemical class 0.000 claims description 2
- 125000002485 formyl group Chemical class [H]C(*)=O 0.000 claims 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 14
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 10
- HGINCPLSRVDWNT-UHFFFAOYSA-N Acrolein Chemical compound C=CC=O HGINCPLSRVDWNT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 6
- FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N potassium nitrate Chemical compound [K+].[O-][N+]([O-])=O FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- LPXPTNMVRIOKMN-UHFFFAOYSA-M sodium nitrite Chemical compound [Na+].[O-]N=O LPXPTNMVRIOKMN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 4
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 241001050985 Disco Species 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 235000010333 potassium nitrate Nutrition 0.000 description 3
- 239000004323 potassium nitrate Substances 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- 235000010288 sodium nitrite Nutrition 0.000 description 3
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N Isobutene Chemical group CC(C)=C VQTUBCCKSQIDNK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical group CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DKGAVHZHDRPRBM-UHFFFAOYSA-N Tert-Butanol Chemical compound CC(C)(C)O DKGAVHZHDRPRBM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 150000001299 aldehydes Chemical class 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- MHCVCKDNQYMGEX-UHFFFAOYSA-N 1,1'-biphenyl;phenoxybenzene Chemical compound C1=CC=CC=C1C1=CC=CC=C1.C=1C=CC=CC=1OC1=CC=CC=C1 MHCVCKDNQYMGEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BZLVMXJERCGZMT-UHFFFAOYSA-N Methyl tert-butyl ether Chemical compound COC(C)(C)C BZLVMXJERCGZMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LGRFSURHDFAFJT-UHFFFAOYSA-N Phthalic anhydride Natural products C1=CC=C2C(=O)OC(=O)C2=C1 LGRFSURHDFAFJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- JHIWVOJDXOSYLW-UHFFFAOYSA-N butyl 2,2-difluorocyclopropane-1-carboxylate Chemical compound CCCCOC(=O)C1CC1(F)F JHIWVOJDXOSYLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- USIUVYZYUHIAEV-UHFFFAOYSA-N diphenyl ether Chemical compound C=1C=CC=CC=1OC1=CC=CC=C1 USIUVYZYUHIAEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N maleic anhydride Chemical compound O=C1OC(=O)C=C1 FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 150000002790 naphthalenes Chemical class 0.000 description 1
- 229940078552 o-xylene Drugs 0.000 description 1
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920006389 polyphenyl polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/22—Arrangements for directing heat-exchange media into successive compartments, e.g. arrangements of guide plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
- B01J8/067—Heating or cooling the reactor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/0066—Multi-circuit heat-exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat-exchangers for more than two fluids
- F28D7/0083—Multi-circuit heat-exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat-exchangers for more than two fluids with units having particular arrangement relative to a supplementary heat exchange medium, e.g. with interleaved units or with adjacent units arranged in common flow of supplementary heat exchange medium
- F28D7/0091—Multi-circuit heat-exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat-exchangers for more than two fluids with units having particular arrangement relative to a supplementary heat exchange medium, e.g. with interleaved units or with adjacent units arranged in common flow of supplementary heat exchange medium the supplementary medium flowing in series through the units
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/08—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
- B01J2208/00212—Plates; Jackets; Cylinders
- B01J2208/00221—Plates; Jackets; Cylinders comprising baffles for guiding the flow of the heat exchange medium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
estrutura defletora para melhorar a eficiencia de transferencia de calor de reator ou permutador de calor a presente invenção apresenta um reator tubular ou permutador de calor, que compreende alternativamente uma placa defletora tipo anel e uma primeira placa defletora tipo disco para aumentar a eficiência de transferência de calor. no reator ou permutador de calor, uma segunda placa defletora tipo disco é disposta em um espaço vazio dentro da placa defletora tipo anel, e alguns tubos, por dentro do qual um primeiro objeto para transferência de calor com um meio de transferência de calor, está presente em uma região interna à placa defletora tipo anel e fora da segunda placa defletora tipo disco. também é descrito um método para produzir um óxido, compreendendo: usar o reator ou permutador de calor, e causar uma reação de oxidação de fase de vapor catalítica nos tubos, por dentro do qual percorre o primeiro objeto para transferência de calor com o meio de transferência de calor.
Description
ESTRUTURA DEFLETORA PARA MELHORAR A EFICIÊNCIA DE TRANSFERÊNCIA
DE CALOR DE REATOR OU PERMUTADOR DE CALOR
Campo da Invenção
A presente invenção está relacionada a um reator tubular (shell-and-tube reactor) ou compreende alternativamente uma placa primeira defletora defletora placa tipo tipo permutador de defletora tipo calor que anel e uma defletora tipo disco é provida anel, e alguns disco, em que uma segunda em um espaço vazio dentro tubos, por dentro do qual um primeiro objeto para transferência de calor com um da placa placa percorre meio de transferência de calor, é disposto em uma região dentro da placa defletora tipo anel e fora da segunda placa defletora tipo disco.
Histórico da Invenção
Normalmente, um reator catalítico tipo permutador 15 de calor tubular é um tipo de reator que é usado para remover eficientemente calor de reação. Em tal reator, um catalisador sólido é preenchido com uma pluralidade de tubos de reação, gás de reação é alimentado nos tubos de reação para causar uma reação química para obter um produto desejado, e um meio de transferência 20 de calor é circulado pela couraça de reator tal que a reação química possa acontecer no estado ótimo.
No reator catalítico tubular, pontos críticos tendem a ocorrer em um ponto local nos tubos de reação, e tais pontos críticos causam problemas, tal como a deterioração de um 25 catalisador, conduzindo a uma redução na vida útil do catalisador, e uma redução na seletividade para o produto desejado. Assim, foram tentados vários métodos para transferir calor eficientemente aos tubos de reação no reator para reduzir pontos críticos.
A publicação aberta de patente coreana No. 200130 0050267, por exemplo, revela uma tentativa de melhorar o desempenho de transferência de calor ao manter uma taxa de fluxo constante de um meio de transferência de calor em qualquer região em um reator pelo uso de um permutador de calor tubular que compreende um circulador para o meio de transferência de calor, e 35 placas defletoras tipo anel e tipo disco, que estão dispostas alternativamente na couraça de reator. Adicionalmente, os canais de circulação sem tubos de reação são providos entre uma chapa de tubo superior e uma chapa de tubo inferior e entre a parte periférica e parte central na seção transversal da couraça. 0 meio de transferência de calor pode ser transferido da parte central à 5 parte periférica ou a partir da parte periférica para a parte central por canais de circulação em um tempo mais curto que pela região de tubo de reação. Consequentemente, o meio de transferência de calor que passa pelo canal de circulação recupera apenas uma pequena quantidade de calor de reação por causa de contato menos frequente com os tubos de reação, tal que possa alcançar a parte periférica ou a parte central em uma temperatura relativamente baixa em um tempo relativamente curto, e assim pode controlar os tubos de reação nestas partes com uma condição relativamente refrigerada de meio de transferência de calor.
que, em um
Descrição da Invenção
Os inventores da presente invenção descobriram reator tubular ou permutador de calor, no qual placas defletoras tal que um uma região tipo meio que anel e tipo disco são providas de transferência de calor flui em apresenta notadamente reduzido alternativamente uma forma de S, coeficiente de transferência de calor está. presente em tubos de reação localizados na parte central na qual a direção de movimento do meio de transferência inventores da reator, pontos presente críticos de calor invenção anormais é mudada.
descobriram atribuíveis
Adicionalmente, que, no caso a uma redução os do no coeficiente de transferência de calor ocorrem nos tubos de reação presentes na região que apresenta notadamente reduzido coeficiente de transferência de calor. Tais pontos críticos anormais aumentam as possibilidades de deterioração de catalisadores, conduzindo a uma redução em vida útil do catalisador, a seletividade para o produto desejado seja reduzida, e reações de fuga sejam induzidas.
A presente invenção foi realizada para resolver o problema aumentar reator supracitado, o coeficiente tubular ou e tem por objetivo prover de transferência de calor permutador de calor um de que método para tubos em um compreende alternativamente uma placa defletora tipo anel placa defletora tipo disco nos quais os tubos são uma primeira providos em uma região interna da placa defletora tipo anel, a região tendo presente na mesma um fluxo de meio de transferência de calor paralelo ao eixo dos tubos (fluxo paralelo), e na qual um primeiro objeto para transferência de calor com o meio de transferência de 5 calor é conduzido por dentro dos tubos, o método compreendendo dispor uma segunda placa defletora tipo disco na região de modo a aumentar a taxa de fluxo do fluxo paralelo.
A presente invenção provê um reator tubular ou permutador de calor que compreende alternativamente uma placa 10 defletora tipo anel e uma primeira placa defletora tipo disco, em que uma segunda placa defletora tipo disco é disposta em um espaço vazio dentro da placa defletora tipo anel, e alguns tubos, por dentro do qual percorre um primeiro objeto para transferência de calor com um meio de transferência de calor, está presente em uma 15 região interna da placa defletora tipo anel e fora da segunda Λ placa defletora tipo disco.
No reator ou permutador de calor de acordo com a presente invenção, o diâmetro Dl da segunda placa defletora tipo disco é ajustado preferivelmente em uma faixa de 5-25% do diâmetro 20 interno D4 da couraça do reator ou permutador de calor, e mais preferivelmente 10-20% do diâmetro interno D4.
O diâmetro interno D3 da placa defletora tipo anel é ajustado preferivelmente em uma faixa de 20-50% do diâmetro interno D4 da couraça do reator ou permutador de calor, e o 25 diâmetro interno D2 da região na qual os tubos estão presentes, é ajustado preferivelmente tal que a distância a partir da segunda placa defletora tipo disco, isto é, (D2-Dl)/2, seja de 50-500 mm ou em uma faixa de 0,5-10% de D4, e a distância da placa defletora tipo anel, isto é, (D3-D2)/2, seja de 200-1.000 mm ou em uma faixa 30 de 3-20% de D4.
Adicionalmente, a presente invenção provê um método para aumentar o coeficiente de transferência de calor de tubos em um reator tubular ou permutador de calor que compreende alternativamente uma placa defletora tipo anel e uma primeira 35 placa defletora tipo disco, nos quais os tubos são providos em uma região dentro da placa defletora tipo anel, a região que tendo presente na mesma um fluxo de meio de transferência de calor paralelo ao eixo dos tubos (fluxo paralelo), e na qual um primeiro objeto para transferência de calor com o meio de transferência de calor passa por dentro dos tubos, o método que compreende dispor uma segunda placa defletora tipo disco na região para aumentar a taxa de fluxo do fluxo médio de transferência de calor paralela.
Além disso, a presente invenção provê um método para produzir um óxido, compreendendo: usar o reator tubular ou permutador de calor, e causar uma reação de oxidação de fase de vapor catalítica nos tubos, por dentro do qual passa um primeiro objeto para transferência de calor com um meio de transferência de calor.
Exemplos típicos do óxido formado por oxidação de fase de vapor catalítica nos tubos incluem aldeido insaturado e/ou ácido graxo insaturado.
Breve Descrição dos Desenhos
A Figura 1 é uma vista em seção transversal que mostra esquematicamente a estrutura de um reator ou permutador de calor catalítico tubular geral da técnica anterior.
A Figura 2 é uma vista em seção transversal que mostra esquematicamente a estrutura de um reator ou permutador de calor de acordo com a invenção presente, na qual uma placa defletora tipo disco que tem um determinado diâmetro é disposto dentro de uma placa defletora tipo anel para melhorar a eficiência de transferência de calor.
A Figura 3 é uma vista em seção transversal tomada ao longo da linha X-X' na Figura 2, que mostra a seção transversal de um reator ou permutador de calor de acordo com uma modalidade da presente invenção na qual a placa defletora tipo disco é disposta dentro da placa defletora tipo anel, e ilustra uma região de tubo de reação, o tamanho de uma placa defletora tipo anel e o tamanho de uma placa defletora tipo disco disposta dentro da placa defletora tipo anel.
A Figura 4 é um diagrama gráfico que mostra a distribuição de coeficiente de transferência de calor em um reator fabricado em cada um dentre os exemplo comparativo 1 e exemplo 1.
A Figura 5 é um diagrama gráfico que mostra a distribuição de temperatura interna de tubos de reação em um reator fabricado em cada um dentre os exemplo comparativo 1 e exemplo 1.
Descrição das referências numéricas:
1: reator tubular ou permutador de calor;
2a: placa defletora tipo anel;
2b: placa defletora tipo disco;
2c: placa defletora tipo disco disposta no centro interno da placa defletora tipo anel;
3a, 3b e 3c: placas de tubo;
4: tubos de reação;
5a: canal circular no qual é provido meio de transferência de calor;
5b: canal circular a partir do qual é descarregado meio de transferência de calor;
6: meio de transferência de calor;
7: entrada de gás de reação;
8: saida de gás de reação;
9: região no reator ou permutador de calor, no qual estão localizados tubos de reação;
10: circulo interno de placa defletora tipo anel;
11: limite interno de região na qual estão localizados tubos de reação;
12: distribuição de coeficiente de transferência de calor no reator fabricado no Exemplo Comparativo 1;
13: distribuição de coeficiente de transferência de calor no reator fabricado no Exemplo 1;
14: distribuição de temperatura interna de tubos de reação no reator fabricado no Exemplo Comparativo 1; e
15: distribuição de temperatura interna de tubos de reação no reator fabricado no Exemplo Comparativo 1.
Melhor Modo de Executar a Invenção
Em seguida, a presente invenção será descrita em detalhes.
Como usado neste relatório, o termo tubos designam tubos, por meio dos quais passa um primeiro objeto para transferência de calor com um meio de transferência de calor. Nos tubos, uma reação química ou física pode acontecer, e pode ser uma reação exotérmica ou endotérmica. O primeiro objeto para transferência de calor com o meio de transferência de calor pode ser um reagente(s) antes da reação química ou física, um produto(s) depois da reação, ou uma mistura de tais, e também pode 5 ser um objeto, que simplesmente realiza apenas transferência de calor sem qualquer reação.
método para melhorar a eficiência de transferência de calor, sugerido na presente invenção, pode ser aplicado a um sistema como um reator catalítico ou um permutador 10 de calor geral, que não objetiva executar reações químicas, o reator catalítico ou o permutador de calor geral fornecendo ou descarregando fluido tal como meio de transferência de calor, e não está limitado de acordo com o tipo de gás de reação em um reator ou o tipo de meio de transferência de calor. Em particular, 15 o método de acordo com a presente invenção é adequado para um reator tubular ou permutador de calor, que pode ser usado em reações de oxidação de fase de vapor catalíticas.
Exemplos típicos de reações de oxidação de fase de vapor catalíticas, para os quais reatores ou permutadores de 20 calor que têm a estrutura de acordo com a presente invenção podem ser aplicados, incluem processos de produzir aldeído insaturado ou ácido insaturado de olefina, exemplos não limitativos de tais incluem um processo de produção de ácido de acroleína e/ou acrílico pela oxidação de propileno ou propano, um processo de 25 produção de ácido de (meta)acroleína e/ou (meta)acrílico por oxidação de isobutileno, t-butilálcool ou metil-t-butiléter, um processo de produção de anidrido ftálico por oxidação de naftalina ou o-xileno, um processo de produção de anidrido de maléico por
| oxidação | parcial | de benzeno, butilenos | ou butadieno, | e |
| 30 assemelhados. | ||||
| A | presente invenção não tem | nenhuma limitação | no | |
| tipo do | produto | desejado tal como ácido | (meta)acrílico | ou |
(meta)acroleína produzido no reator, contanto que o reator apresente a estrutura de acordo com a presente invenção.
Em seguida, a presente invenção será descrita com referência ao uso de um reator tubular catalítico, mas a invenção presente não é limitada ao reator tubular catalítico. No reator tubular catalítico, tubos de reação correspondem aos tubos, por dentro dos quais o primeiro objeto para transferência de calor com o meio de transferência de calor, e gás de reação corresponde ao primeiro objeto para transferência de calor com o meio de transferência de calor.
O meio de transferência de calor é um tipo de fluido, exemplos não limitativos de tais incluem meio altamente viscoso, por exemplo, sal fundido, que consiste principalmente de uma mistura de nitrato de potássio e nitrito de sódio. Outros exemplos do meio de transferência de calor incluem meio de éter de feniia (por exemplo, Dowtherm), meio de polifenil (por exemplo, Therm S) , óleo quente, derivado de naftalina (óleo S.K.), mercúrio e assemelhados.
A Figura 1 é uma vista em seção transversal que mostra esquematicamente a configuração de um reator catalítico tubular da técnica anterior que possui uma estrutura cilíndrica.
Fazendo referência à Figura 1, o reator compreende, em uma carcaça cilíndrica 1, uma pluralidade de tubos de reação 4 fixados a uma pluralidade de placas de tubo 3a, 3b e 3c. A placa de tubo 3a localizada no meio do reator separa a carcaça em partes e permite que a temperatura de reação seja controlada por um meio de transferência de calor independente. Cada parte da carcaça inclui um canal circular 5a conectado a um duto de fornecimento de meio de calor, e um canal circular 5b conectado a um duto de descarga de meio de calor. Um meio de transferência de calor 6 provido pelo canal circular 5a conectado aos fluxos de duto de fornecimento ao longo de um canal de fluxo em forma de S, formado por uma placa defletora tipo anel 2a e uma placa defletora tipo disco 2b, enquanto troca de calor com os tubos de reação 4. O gás de reação é alimentado por um duto de fornecimento de gás de reação 7, é percorrido pela pluralidade de tubos de reação 4, depois do que é coletado e descarregado por um duto de saída 8.
Uma estrutura que compreende uma segunda placa defletora tipo disco 2c acrescentada ao reator catalítico tubular da técnica anterior da Figura 1 é mostrada na Figura 2. Como mostrado na Figura 1, uma segunda placa defletora tipo disco 2c é disposta dentro de uma placa defletora tipo anel na qual um meio de transferência de calor flui de modo paralelo ao eixo do tubo (fluxo paralelo) está presente, para melhorar a eficiência de transferência de calor de acordo com uma modalidade da presente invenção. Na Figura 2, uma pluralidade dos tubos de reação não é mostrada para mostrar a estrutura de deflexão em detalhes.
Adicionalmente, uma vista em seção transversal tomada ao longo da linha X-X' na Figura 2 é mostrada na Figura 3. Na Figura 3, D4 representa o diâmetro interno da couraça de reator, D3 o diâmetro interno da placa defletora tipo anel, D2 o diâmetro interno de uma região na qual os tubos de reação estão presentes, e Dl o diâmetro da segunda placa defletora tipo disco disposta dentro da placa defletora de anel. Também, a relação de posição e tamanho entre estes membros é ilustrada na Figura 3.
A Figura 4 é um diagrama gráfico que mostra a comparação entre distribuição de coeficiente de transferência de calor 12 em um reator da técnica anterior no qual a segunda placa defletora tipo disco não é disposta dentro da placa defletora tipo anel (Exemplo Comparativo 1) , e distribuição de coeficiente de transferência de calor 13 no reator inventivo no qual a segunda placa defletora tipo disco é disposta dentro da placa defletora tipo anel (Exemplo 1) . A distribuição de coeficiente de transferência de calor no reator inventivo é um resultado obtido ao longo da linha X-X' na Figura 2.
Como usado neste relatório, o termo coeficiente de transferência de calor refere-se ao coeficiente de transferência de calor em uma superfície de tubo exterior, causada pelo meio de transferência de calor que passa pela couraça do reator.
Como mostrado na Figura 4, no reator da técnica anterior no qual a segunda placa defletora tipo disco não é disposta dentro da placa defletora tipo anel, o coeficiente de transferência de calor aumenta gradualmente no lado de dentro de diâmetro (D3) da placa defletora tipo anel. Conforme se move em direção à parte central, o coeficiente de transferência de calor alcança o valor mais alto em um ponto específico e então reduz rapidamente em direção à parte central.
A razão pela qual o coeficiente de transferência de calor aumenta gradualmente no lado de dentro do diâmetro da placa defletora tipo anel é devido ao fato de que o reator ou permutador de calor é cilíndrico na forma, e assim uma área de seção transversal para o fluxo de fluido reduz em direção à parte central para aumentar a taxa de fluxo.
Enquanto isso, a razão pela qual o coeficiente de transferência de calor diminui rapidamente para a parte central depois que alcança o valor mais alto em um determinado ponto no lado de dentro do diâmetro da placa defletora tipo anel é porque o meio de transferência de calor já não forma fluxo cruzado pelos tubos devido a um pacote de tubo densamente formado e é convertido a fluxo de janela ou fluxo longitudinal ao longo do eixo dos tubos, nos quais o coeficiente de transferência de calor no caso onde os tubos de reação são conduzidos em contato com o meio de transferência de calor em um fluxo paralelo, que está na mesma direção conforme o eixo de tubo, torna-se mais baixo que o caso onde os tubos de reação são conduzidos ao contato com o meio de transferência de calor em um fluxo vertical para o eixo de tubo.
Quando a segunda placa defletora tipo disco em apresentando um determinado tamanho (Dl) é disposta dentro da placa defletora tipo anel, uma área de unidade para o fluxo do meio de transferência de calor pode ser diminuída para aumentar a taxa de fluxo do meio de transferência de calor no fluxo paralelo, aumentando assim efetivamente o coeficiente de transferência de calor de tubos de reação que ficam localizados dentro da placa defletora tipo anel e ficam localizados perto da parte central do reator. A região na qual a segunda placa defletora tipo disco será localizada é uma região na qual o fluxo do meio de transferência de calor é muito insignificante. Assim, a região tem vantagens em que apresenta um aumento muito baixo em perda de pressão, embora o tubo de não reação seja disposto no mesmo, e a segunda placa defletora tipo disco pode reduzir a quantidade circulante do meio de transferência de calor.
A Figura 5 é um diagrama gráfico que mostra a comparação entre a distribuição de temperatura interna 16 dos tubos de reação no reator da técnica anterior no qual a segunda placa defletora tipo disco não é disposta dentro da placa defletora tipo anel (Exemplo Comparativo 1), e a distribuição de temperatura interna 17 dos tubos de reação em um reator novo no qual a segunda placa defletora tipo disco é disposta dentro da placa defletora tipo anel (Exemplo 1) . A distribuição de temperatura interna de tubos de reação no reator novo (Exemplo 1) é um resultado obtido ao longo da linha X-X' na Figura 2. Como mostrado na Figura 4, o reator da técnica anterior, no qual a segunda placa defletora tipo disco não é disposta dentro da placa defletora tipo anel, mostra uma região que tem um baixo coeficiente de transferência de calor em tubos de reação localizados perto da parte central do reator, e a região que tem um baixo coeficiente de transferência de calor causa pontos críticos. Porém, no caso do reator no qual a segunda placa defletora tipo disco é disposta dentro da placa defletora tipo anel, o coeficiente de transferência de calor de tubos de reação
| presentes em toda | a região interna do reator tem um valor mais |
| alto que o valor | mínimo que pode remover efetivamente o calor |
| interno dos tubos | de reação, e assim são mostradas distribuições |
de temperatura quase semelhantes sem causar pontos críticos. Por isto, a diferença na eficiência de transferência de calor ou desempenho que são o resultado de uma posição local que apresenta fluxo paralelo presente não acontecerá, e no caso do permutador de calor, todo o desempenho de transferência de calor será melhorado.
| Adicionalmente, no | caso do reator, é possível inibir a ocorrência |
| de pontos críticos | e aumentar o rendimento do produto desejado. |
| 0 | diâmetro Dl da segunda placa defletora tipo |
disco disposta dentro da placa defletora tipo anel é ajustado preferivelmente em uma faixa de 5-25% do diâmetro interno D4 da carcaça, e mais preferivelmente 10-20% de D4.
Se o diâmetro Dl da segunda placa defletora tipo disco for menor que 5% do diâmetro interno D4 da carcaça, o efeito da crescente eficiência de transferência de calor que usa a segunda placa defletora tipo disco colocado dentro da placa defletora tipo anel será muito insignificante, e se for mais que 25%, um espaço nos quais os tubos de reação serão dispostos será reduzido, conduzindo a um projeto de reator ineficiente.
O diâmetro interno D3 da placa defletora tipo anel é ajustado preferivelmente na faixa de 20-50% do diâmetro interno D4 da carcaça. Adicionalmente, o diâmetro interno D2 da região, nas quais os tubos de reação estão presentes, é ajustado preferivelmente tal que a distância a partir da segunda placa defletora tipo disco, isto é, (D2-Dl)/2, é 50-500 mm ou na faixa de 0,5-10% de D4, e a distância a partir da placa defletora tipo anel, isto é, (D3-D2)/2, é 200-1000 mm ou na faixa de 3-20% de D4.
Se o comprimento de (D2-Dl)/2 for menor que 50 mm ou 0,5% de D4, perda de pressão excessiva será requerida para circular o meio de transferência de calor pela carcaça, resultando em um aumento na capacidade de uma bomba de circulação média de transferência de calor e um aumento no custo de operação. Por outro lado, se o comprimento de (D2-Dl)/2 for maior que 500 mm ou 10% de D4, um espaço no qual os tubos de reação serão colocados será diminuído, conduzindo a um projeto de reator ineficiente.
Se o comprimento de (D3-D2)/2 for menor que 200 mm ou 3% de D4, embora coeficiente de transferência de calor suficiente possa ser obtido até mesmo que se os tubos de reação estarem localizados mais perto da parte central, o espaço interno do reator não pode ser utilizado suficientemente, resultando em um projeto de reator ineficiente. Por outro lado, se o comprimento de (D3-D2)/2 for maior que 1.000 mm ou 20% de D4, uma possibilidade para uma região que possui baixo coeficiente de transferência de calor de ocorrer nos tubos de reação localizados perto da parte central será aumentada, e assim as vantagens que são obtidas ao dispor a segunda placa defletora tipo disco podem não ser obtidas suficientemente.
Enguanto isso, a segunda placa defletora tipo disco supracitada disposta dentro da placa defletora tipo anel pode ser fabricada para ter uma estrutura descrita na presente invenção, por exemplo, ao soldar um determinado tamanho de uma placa de ferro tipo disco a uma vara de conexão ou espaçador para fixá-la ao centro do reator.
Exemplo 1
Um reator, no qual uma segunda placa defletora tipo disco foi disposto dentro de uma placa defletora tipo anel, como mostrado na Figura 2, foi fabricado nas seguintes condições.
Comprimento de tubos de reação: 3.250 mm
| Diâmetro interno de couraça de reator: | 4.150 mm | |||||
| Diâmetro | interno de | placa | defletora | tipo | anel: | |
| 1.600 mm | ||||||
| Diâmetro | interno de | região na qual | tubos de | |||
| reação estão | presentes: 500 mm | |||||
| Diâmetro | da segunda | placa | defletora | tipo | disco |
disposta dentro da placa defletora tipo anel: 300 mm
Tipo de meio de transferência de calor: sal fundido (mistura de nitrato de potássio e nitrito de sódio)
Temperatura de meio de transferência de calor: 310°C
Tipo de gás de reação: gás misturado (mistura de propileno, vapor e ar)
Temperatura de injeção de gás de reação: 150°C..
Exemplo Comparativo 1
Um reator, no qual uma segunda placa defletora tipo disco não foi disposta dentro de uma placa defletora tipo anel, foi fabricado nas seguintes condições.
Comprimento de tubos de reação: 3.250 mm
| Diâmetro interno de couraça de reator: | 4.150 mm tipo anel: | |||
| Diâmetro | interno | da placa defletora | ||
| 1.600 mm | ||||
| Diâmetro | interno | da região na qual | tubos de |
reação estão presentes: 500 mm
Tipo de meio de transferência de calor: sal fundido (mistura de nitrato de potássio e nitrito de sódio)
| Temperatura | de | meio de transferência | de calor: | |
| 310°C | ||||
| Tipo de gás | de | reação: gás misturado ( | mistura de | |
| propileno, | vapor e ar). | |||
| Temperatura | de | injeção de gás de reação | : 150°C. | |
| Consideração |
Como mostrado na Figura 4, no reator do Exemplo Comparativo 1 no qual a placa defletora tipo anel e a primeira placa defletora tipo disco é organizada alternativamente sem dispor a segunda placa defletora tipo disco dentro da placa defletora tipo anel, uma região que tem significativamente reduzido coeficiente de transferência de calor estava presente nos tubos de reação localizados na parte central na qual a direção de movimento do meio de transferência de calor foi mudada. Assim, como mostrado na Figura 5, nos tubos de reação presentes na região que apresenta significativamente reduzido coeficiente de transferência de calor, ocorreu pontos críticos anormais que são o resultado da redução na eficiência de transferência de calor. Tais pontos críticos anormais aumentam possibilidades para catalisadores sé deteriorarem, conduzindo a uma redução na vida útil do catalisador, a seletividade para o produto desejado diminui, e reações de fuga induzidas.
O reator do Exemplo 1, no qual a segunda placa defletora tipo disco foi disposta dentro da placa defletora tipo anel, obteve distribuição de coeficiente de transferência de calor 13 maior que aquele do reator do Exemplo Comparativo 1 no qual a segunda placa defletora tipo disco não foi disposta. Assim, o reator do Exemplo 1 mostrou eficiência de transferência de calor aumentada. Por isto, os pontos críticos que acontecem nos tubos de reação localizados na parte central da estrutura de reator da técnica anterior não aconteceram no reator no qual a segunda placa defletora tipo disco foi disposta dentro da placa defletora tipo anel.
Em síntese, quando a segunda placa defletora tipo disco é disposta dentro da placa defletora tipo anel de acordo com a presente invenção, é possível eliminar o problema no qual pontos críticos ocorrem devido a uma redução na eficiência de transferência de calor a uma posição local nos tubos de reação do reator da técnica anterior, enquanto resulta na deterioração de desempenho. Especificamente, como mostrado nas Figuras 4 e 5, no caso do reator inventivo, todos os tubos de reação apresentam coeficiente de transferência de calor mais alto que um determinado valor que impeça pontos críticos de ocorrer, e assim uma redução na eficiência de transferência de calor ou desempenho a uma posição local não acontece.
Aplicabilidade industrial
Como pode ser visto acima, a presente invenção provê o reator ou compreende a placa defletora tipo disco permutador de calor, que alternativamente defletora e no qual tipo anel a segunda e a primeiro placa placa defletora tipo disco é disposta na região dentro da placa defletora tipo anel na qual o meio de transferência de calor flui paralelo ao eixo dos tubos de reação. No reator inventivo ou permutador de calor, a eficiência de transferência de calor de tubos, tal como tubos de reação, dispostos na região ou próximas, pode ser aumentada sem um grande aumento na perda de pressão. Assim, todos os tubos podem apresentar coeficientes de transferência de calor mais alto que um determinado valor que impeça pontos críticos de acontecer. Assim, uma redução na eficiência de transferência de calor ou desempenho em uma posição local não ocorre. Consequentemente, no caso do permutador de calor, é possível aumentar o desempenho total de transferência de calor, e no caso do reator, é possível inibir a ocorrência de pontos críticos e aumentar o rendimento do produto desejado.
Consequentemente, no reator que apresenta a estrutura sugerida na presente invenção, ácido (meta)acrílico e/ou (meta)acroleína podem ser obtidos com rendimento aumentado por oxidação de fase de vapor catalítica de gás incluindo propileno ou isobutileno através de uma operação mais estável em uma quantidade de circulação menor de um meio de transferência de calor que usa uma quantidade menor de energia.
Embora a modalidade preferida da invenção presente tenha sido descrita para propósitos ilustrativos, os técnicos na área apreciarão que várias modificações, adições e substituições são possíveis, sem partir da extensão e espírito da invenção como descrito nas reivindicações anexas.
Claims (8)
- REIVINDICAÇÕES1. Reator tubular ou permutador de calor caracterizado pelo fato de que compreende alternativamente uma placa defletora tipo anel e uma primeira placa defletora tipo disco, em que uma segunda placa defletora tipo disco é disposta em um espaço vazio dentro da placa defletora tipo anel, e tubos, por dentro do qual percorre um primeiro objeto para transferência de calor com um meio de transferência de calor, está presente em uma região interna à placa defletora tipo anel e fora da segunda placa defletora tipo disco.
2. Reator tubular ou permutador de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o diâmetro Dl da segunda placa defletora tipo disco es tá em uma faixa de 5 -25 % do diâmetro interno D4 da couraça do reator ou permutador de calor. 3. Reator tubular ou permutador de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o diâmetro interno D3 da placa l defletora tipo anel está em uma faixa de 20-50% do diâmetro interno D4 da couraça do reator ou permutador de calor. 4. Reator tubular ou permutador de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o diâmetro interno D - 2 da região, na qual os tubos estão presentes, é ajustado tal que a distância a partir da segunda placa defletora tipo disco, isto é, (D2-Dl)/2, em que Dl é o diâmetro da segunda placa defletora tipo disco, está em uma faixa de 0,5-10%, do diâmetro interno D4 da couraça do reator ou permutador de calor, e a distância a partir da placa defletora tipo anel, isto é, (D
- 3-D2)/2, em que D3 é o diâmetro interno da placa defletora tipo anel, está em uma faixa de 3-20% de D
- 4 .
- 5. Reator tubular ou permutador de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o primeiro objeto para transferência de calor com o meio de transferência de calor é(sâo) um (vários) reagente (s) antes da reação química ou física, um (vários) produto(s) depois da reação, ou uma mistura de tais.
- 6. Método para produzir um óxido, caracterizado pelo fato de que compreende: usar um reator tubular ou permutador de calor descrito em qualquer uma dentre as reivindicações 1 a 5, e causar uma reação de oxidação de fase de vapor catalítica nos tubos, por dentro do qual percorre um primeiro objeto para transferência de calor com um meio de transferência de calor.
- 7. Método, de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o óxido é aldeído insaturado ou ácido graxo insaturado.
- 8. Método para aumentar o coeficiente de transferência de calor de tubos em um reator tubular ou permutador de calor caracterizado pelo fato de que compreende alternativamente uma placa defletora tipo anel e uma primeira placa defletora tipo disco, nos quais os tubos são providos em uma região dentro da placa defletora tipo anel, a região tendo presente um fluxo de meio de transferência de calor paralelo ao eixo dos tubos (fluxo paralelo), e no qual percorre um primeiro objeto para transferência de calor com o meio de transferência de calor dentro dos tubos, o método compreendendo dispor uma segunda placa defletora tipo disco na região para aumentar a taxa de fluxo do fluxo paralelo.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR10-2006-0009405 | 2006-01-31 | ||
| KR1020060009405A KR100847199B1 (ko) | 2006-01-31 | 2006-01-31 | 열전달 성능이 향상된 반응기, 이 반응기를 이용한 산화물 제조방법, 및 평행류의 열매체 유속 증가 방법 |
| PCT/KR2007/000529 WO2007089099A1 (en) | 2006-01-31 | 2007-01-31 | Reactor with improved heat transfer performance |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BRPI0706895A2 BRPI0706895A2 (pt) | 2011-04-12 |
| BRPI0706895B1 true BRPI0706895B1 (pt) | 2019-09-03 |
Family
ID=38327630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BRPI0706895A BRPI0706895B1 (pt) | 2006-01-31 | 2007-01-31 | estrutura defletora para melhorar a eficiência de transferência de calor de reator ou permutador de calor |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8043583B2 (pt) |
| KR (1) | KR100847199B1 (pt) |
| CN (1) | CN101375125B (pt) |
| BR (1) | BRPI0706895B1 (pt) |
| TW (1) | TWI319061B (pt) |
| WO (1) | WO2007089099A1 (pt) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7600489B2 (en) * | 2004-03-04 | 2009-10-13 | H2Gen Innovations, Inc. | Heat exchanger having plural tubular arrays |
| US20120199323A1 (en) | 2011-02-03 | 2012-08-09 | Memc Electronic Materials Spa | Shell and tube heat exchangers and methods of using such heat exchangers |
| PT2825503T (pt) * | 2012-03-16 | 2020-04-01 | Stamicarbon B V Acting Under The Name Of Mt Innovation Center | Método e sistema para a produção de hidrogénio |
| CN103962063B (zh) * | 2013-02-06 | 2016-11-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种固定床反应器 |
| KR101478231B1 (ko) * | 2013-08-08 | 2015-01-02 | 주식회사 코렌스 | 폐열 회수 시스템의 배플형 열교환기 |
| CN104791824B (zh) * | 2015-05-05 | 2017-07-21 | 上海瀚显空调节能技术有限公司 | 一种用于立式烟管的烟气热回收节能装置 |
| CN105021065B (zh) * | 2015-07-01 | 2017-01-11 | 太仓市顺邦防腐设备有限公司 | 一种防腐换热器结构 |
| WO2017164464A1 (ko) * | 2016-03-24 | 2017-09-28 | 한국과학기술연구원 | 쉘-앤드-멀티-멀티 컨센트릭-튜브 반응기 및 열교환기 |
| KR101818442B1 (ko) | 2016-03-24 | 2018-01-16 | 한국과학기술연구원 | 쉘-앤드-멀티-트리플 컨센트릭-튜브 반응기 및 열교환기 |
| CN107243300B (zh) * | 2017-05-17 | 2020-02-18 | 山东新和成氨基酸有限公司 | 一种氰醇的制备装置及其制备方法 |
| KR102329735B1 (ko) * | 2018-08-24 | 2021-11-22 | 주식회사 엘지화학 | 코팅기 |
| KR102188588B1 (ko) * | 2019-09-26 | 2020-12-09 | 충남대학교산학협력단 | 증발기 일체형 개질기 |
| US20240149241A1 (en) * | 2022-04-26 | 2024-05-09 | Raven Sr, Inc. | Electrically heated reactor for endothermic processes |
| US20250058295A1 (en) | 2023-08-14 | 2025-02-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Reactor |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US808689A (en) * | 1905-03-18 | 1906-01-02 | William B Wadsworth | Cut-off socket. |
| US3385268A (en) * | 1965-01-18 | 1968-05-28 | Babcock & Wilcox Co | Method of operating a once-through vapor generator |
| BE793928A (fr) * | 1972-01-13 | 1973-05-02 | Deggendorfer Werft Eisenbau | Appareil pour la mise en oeuvre de processus chimiques exothermiques et endothermiques |
| CN2236637Y (zh) * | 1995-07-06 | 1996-10-02 | 吴植仁 | 一种新型热交换装置——多圈式换热器 |
| JP3559456B2 (ja) * | 1998-09-18 | 2004-09-02 | 株式会社日本触媒 | 接触気相酸化方法及び多管式反応器 |
| AU4090600A (en) | 1999-06-30 | 2001-01-04 | Rohm And Haas Company | High performance heat exchangers |
| EP1080780B1 (en) * | 1999-08-31 | 2007-08-01 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Reactor for catalytic gas phase oxidation |
| JP3646027B2 (ja) * | 1999-11-05 | 2005-05-11 | 株式会社日本触媒 | 接触気相酸化用反応器およびそれを使用した（メタ）アクリル酸の製造方法 |
| KR100450234B1 (ko) | 2002-07-10 | 2004-09-24 | 주식회사 엘지화학 | 개선된 열교환 시스템을 갖는 촉매 산화 반응기 |
-
2006
- 2006-01-31 KR KR1020060009405A patent/KR100847199B1/ko not_active Expired - Lifetime
-
2007
- 2007-01-31 CN CN2007800037610A patent/CN101375125B/zh active Active
- 2007-01-31 TW TW096103567A patent/TWI319061B/zh active
- 2007-01-31 WO PCT/KR2007/000529 patent/WO2007089099A1/en not_active Ceased
- 2007-01-31 BR BRPI0706895A patent/BRPI0706895B1/pt active IP Right Grant
- 2007-01-31 US US11/700,056 patent/US8043583B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101375125A (zh) | 2009-02-25 |
| US8043583B2 (en) | 2011-10-25 |
| CN101375125B (zh) | 2010-11-03 |
| KR20070078940A (ko) | 2007-08-03 |
| BRPI0706895A2 (pt) | 2011-04-12 |
| US20070187079A1 (en) | 2007-08-16 |
| TW200801359A (en) | 2008-01-01 |
| KR100847199B1 (ko) | 2008-07-17 |
| TWI319061B (en) | 2010-01-01 |
| WO2007089099A1 (en) | 2007-08-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| BRPI0706895B1 (pt) | estrutura defletora para melhorar a eficiência de transferência de calor de reator ou permutador de calor | |
| US7695695B2 (en) | Reactor or heat exchanger with improved heat transfer performance | |
| JP4145607B2 (ja) | 多管式反応器を用いた気相接触酸化方法 | |
| EP0987057B1 (en) | Catalytic vapor-phase oxidation method and shell-and-tube reactor | |
| TWI322882B (en) | Annular distributor having guide vane to improve flow rate distribution, reactor/heat exchanger including the annular distributor and method of producing unsaturated aldehyde or unsaturated acid from olefin by catalytic gas phase oxidation in the reactor | |
| JP3631406B2 (ja) | 接触気相酸化反応用の多管式反応器 | |
| CN1332745C (zh) | 用来实现催化气相反应的反应装置 | |
| JP3732080B2 (ja) | 接触気相酸化反応器 | |
| JP2004167448A (ja) | プレート型触媒反応装置 | |
| JP2007515454A (ja) | ホルムアルデヒドの製造方法 | |
| JP2019521308A (ja) | フィード・エフルエント熱交換器 | |
| CN101371094B (zh) | 具有改善的传热性能的反应器或热交换器 | |
| CN101389399B (zh) | 具有改善流量分配的导流叶片的环状分配器 | |
| JP4163021B2 (ja) | 多管式熱交換器型反応器を用いた気相接触酸化方法 | |
| KR100838970B1 (ko) | 유량 배분 균일성이 향상된 환상도관 | |
| KR100886083B1 (ko) | 열전달 성능이 향상된 반응기 및 이 반응기를 이용한 산화물 제조방법 | |
| CN109701455A (zh) | 一种等温等流速双水冷卧式反应器 | |
| KR100842171B1 (ko) | 유량 배분을 향상시키는 가이드 베인을 구비한 환상도관 | |
| JPH02213697A (ja) | フィン付き多管式伝熱装置 | |
| KR20140040281A (ko) | 가스/가스 열 교환기 | |
| KR100766260B1 (ko) | 유체의 유량 조절이 가능한 환상도관 | |
| KR810000227B1 (ko) | 접촉 기상 산화 방법 | |
| TH50261B (th) | เครื่องปฏิกรณ์สำหรับออกซิเดชั่นวัฏภาคก๊าซที่มีตัวเร่งปฏิกิริยา |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B06F | Objections, documents and/or translations needed after an examination request according [chapter 6.6 patent gazette] | ||
| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 03/09/2019, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. (CO) 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 03/09/2019, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS |