BRPI0707449A2

BRPI0707449A2 - liga de ferro-nìquel

Info

Publication number: BRPI0707449A2
Application number: BRPI0707449-2A
Authority: BR
Inventors: Bodo Gehrmann; Bernd De Boer
Original assignee: Thyssenkrupp Vdm Gmbh
Priority date: 2006-02-02
Filing date: 2007-01-26
Publication date: 2011-05-03
Also published as: BRPI0707449B1; DE502007003218D1; US8808475B2; ES2341048T3; CN101495663A; US20090047167A1; JP2009525399A; WO2007087785A1; CN102965570A; DE102006005250A1; CN101495663B; CA2637790C; ATE462021T1; EP1979501B1; DE102006005250B4; CA2637790A1; EP1979501A1; JP5175225B2

Abstract

LIGA DE FERRO-NìQUEL. A presente invenção refere-se a liga de ferro-níquel resistente a escoamento, com baixo coeficiente de dilatação, e com elevada resistência mecânica, com (% em massa) Ni 40 até 43 %, C máx. 0,1%, Ti 2,0 até 3,5 %, AI 0,1 até 1,5%, Nb 0,1 até 1,0%, Mn 0,005 até 0,8%, Si 0,005 até 0,6%, Co máx, 0,5 %, restante Fe e impurezas causadas pela preparação, que a- presentam na faixa de temperatura de 20 até 2000C um coeficiente de dila- tação térmica médio <5 x 1 061K.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "LIGA DEFERRO-NÍQUEL".

A presente invenção refere-se a uma liga de íerrc-níque! resis-tente a escoamento, com baixo coeficiente de dilatação, e com elevada re-sistência mecânica.

Cada vez mais são preparados elementos de construção, inclu-sive para produtos relevantes para segurança, como na construção de avi-ões, de plásticos reforçados com fibra de carbono (CFK). Para a produçãodeste tipo de elementos de construção, chassis de grandes formatos sãonecessários como moldes de ferramenta, sendo que até esta data são pro-cessadas ligas de ferro - níquel de baixa dilatação com cerca de 36% de ní-quel (Ni36).

As ligas empregadas até esta data têm um coeficiente de dilata-ção térmica que se situa abaixo de 2,0 χ 10"6/K, e suas propriedades mecâ-nicas, entretanto, são consideradas demasiadamente baixas.

Através da US-A 6 588 471 tornou-se conhecida uma liga alta-mente resistente, com um coeficiente de dilatação de no máximo 4,9 χ 10"6m/m/° C a 204°C, que se compõe de (% em massa) 40,5 até 48 % de Ni, 2até 3,7 % de Nb, 0,75 até 2% de Ti, no máximo 3,7% de teor total de Nb +Ta, 0 até 1% de Al, 0 até 0,1 % de C, 0 até 1% de Mn, 0 até 1% de Si, 0 até1% de Cu, 0 até 1% de Cr, 0 até 5% de Co, 0 até 0,01 % de B, 0 até 2% deW, 0 até 2% de V, 0 até 0,01 de teor total de Mg + Ca + Ce, 0 até 0,5% Y eterras raras, 0 até 0,1 % de S, 0 até 0,1% de P, 0 até 0,1 % de N, e comomaterial restante de ferro e impurezas insignificantes. A liga deve ser em-pregável para preparação de formas para materiais de liga com coeficientesde dilatação reduzidos, por exemplo, para fibras de carbono - composto me-tálico, ou para a preparação de placas eletrônicas, Leadframes ou máscaraspara tubos de monitores.

No pedido de patente JP-A 04180542 é apresentada uma liga dealta resistência e baixa dilatação com a seguinte composição (% em massa):<0,2% C, < 2,0% Si, < 2,0% Mn, 35 - 50% Ni, <12% Cr, 0,2 - 1,0% Al, 0,5 -2,0% Ti, 2,0 - 6,0% Nb, restante de Fé. Desde que seja necessário, aindapodem ser previstos os seguintes elementos: < 0,02% B e/ou < 0,2% Zr. Aliga é, entre outros, empregável para formas metálicas para a preparação de

vidros planos de precisão.

Além de um baixo coeficiente de dilatação térmica, os fabrican-tes de formas na indústria de aviação desejam especialmente uma liga aper-feiçoada, que deve apresentar uma resistência mecânica mais alta do que ado Ni 36.

A invenção tem, portanto, a tarefa de preparar uma nova liga,que além de apresentar um baixo coeficiente de dilatação térmica, tambémdeve apresentar uma resistência mecânica mais elevada do que as ligas deNi 36 até agora empregadas.

Essa tarefa é solucionada por uma liga de ferro-níquel com ele-vada resistência mecânica, resistente a escoamento escorri baixo coeficientede dilatação, com (% em massa)

restante Fe e impurezas originadas na preparação, que na faixa de tempera-turas de 20 até 200°C apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica <5x10 "6/k.

Essa tarefa é alternativamente também solucionada por uma ligade ferro-níquel resistente a escoamento e de baixa dilatação com elevadaresistência mecânica com (% em massa)

Ni 37 até 41%C nomáx. 0,1%Ti 2,0 até 3,5%Al 0,1 até 1,5%Nb 0,1 até 1,0%Mn 0,005 até 0,8%Si 0,005 até 0,6%Co 2,5 até 5,5%

restante Fe e impurezas originadas na preparação, que satisfaz a seguintecondição Ni + 1/2 Co > 38 até 43,5% sendo que a liga, na faixa de temperatu-ra de 20 até 200°C, apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica < 4χ 10"6/K.

Aperfeiçoamentos vantajosos da liga, por um lado alternativa-mente livre de cobalto, e por outro lado contendo cobalto, são inferíveis dasreivindicações abaixo.

A liga de acordo com a invenção, para os mesmos casos deemprego, por um lado pode ser livre de cobalto e por outro lado ser dotadacom aditivos com teor de cobalto definido. Ligas com cobalto distinguem-sepor coeficientes de dilatação térmica ainda mais reduzidos, entretanto, apre-sentam a desvantagem de implicarem num elevado fator de custo, peranteas ligas livres de cobalto.

Comparado com as ligas à base de Ni 36 até agora emprega-das, os objetos da invenção podem satisfazer os construtores de formas,particularmente na construção de aeronaves, por um coeficiente de dilataçãotérmica reduzido, aceitável para o caso de emprego, com concomitante re-sistência mecânica elevada.

Caso a liga seja livre de cobalto, ela apresenta de acordo comuma outra forma de execução da invenção, a seguinte composição (% emmassa) em

Ni 40,5 até 42%C 0,001 até 0,05%Ti 2,0 até 3,0%Al 0,1 até 0,8%Nb 0,1 até 0,6%Mn 0,005 até 0,1%Si 0,005 até 0,1%Co nomáx. 0,1%

restante Fe e impurezas originadas na preparação,

que apresenta, na faixa de temperatura de 20 até 200° C, um coeficiente dedilatação térmica < 4,5 χ 10"6/K.

Dependendo do caso de emprego, os teores dos denominadoselementos de liga para obtenção de coeficientes de dilatação térmica < 4,0 χ10"6/K, particularmente < 3,5 χ 10 "6/K, podem ser ainda mais limitados emseus teores. Uma liga deste tipo distingue-se pela seguinte composição (%em massa):

Ni 41 até 42%

C0,001% até 0,02%

Ti 2,0 até 2,5%

Al 0,1 até 0,45%

Nb 0,1 até 0,45%

Mn 0,005 até 0,05%

Si 0,005 até 0,05%

Co no máx. 0,05%

restante Fe e impurezas originadas na preparação.

Na tabela que se segue os elementos de impurezas antes inde-sejados são indicados com seus teores máximos (% em massa):

Cr no máx. 0,1%Mo no máx. 0,1 %Cu no máx. 0,1%Mg no máx 0,005 %B no máx. 0,005%N no máx. 0,006%O no máx. 0,003%S no máx. 0,005%P no máx. 0,008%Ca no máx. 0,005%

Caso para a construção das formas seja empregada uma ligacom cobalto, a mesma pode, de acordo com uma outra concepção da inven-ção, ser composta como a seguir (% em massa):

Ti 2,0 até 3,0%5 Al 0,1 até 0,8%Nb 0,1 até 0,6%Mn 0,005 até 0,1%Si 0,005 até 0,1%Co >3,5 até < 5,5%

Restante Fe e impurezas originadas na preparação, que satisfaz a seguintecondição Ni + Vz Co > 38 até < 43%, sendo que a liga, na faixa de tempera-tura de 20 até 200°C, apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica <3,5 χ 10"6/K.

Uma outra liga de acordo com a invenção apresenta a seguintecomposição (% em massa):

Ni 38,0 até 39,5%C 0,001% até 0,05%Ti 2,0 até 3,0%Al 0,1 até 0,8%Nb 0,1 até 0,6 %Mn 0,005 até 0,1%Si 0,005 até 0,1%Co >4 até < 5,5%

Restante Fe e impurezas originadas na preparação, que satisfaz a seguintecondição Ni + Vz Co > 38,5 até 43%, sendo que a liga, na faixa de temperatu-ra de 20 até 200°C, apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica <3,5 χ 10"6/K.

Para casos especiais de emprego, particularmente para reduçãodo coeficiente de dilatação térmica na faixa de < 3,2 χ 10'6/K, especialmente<3,0x10"6, elementos individuais podem ser limitados em seus teores comose segue (% em massa):

Ni 38,0 até 39,0%C 0,001 até 0,02%

Ti 2,0 até 2,5%

Al rv Λ r\ Afzo/ w, ι SiS u,tO /o

Nb 0,1 até 0,45 %

Mn 0,005 até 0,05%

Si 0,005 até 0,5%

Co >4 até < 5,5%

Restante Fe e impurezas originadas na preparação, que satisfaz a seguintecondição Ni + % Co > 40 até < 42%. Nas ligas contendo o cobalto, os teores máximos dos elementos de impure-za não devem ultrapassar (% em massa):

Cr no máx. 0,1%

Mo no máx. 0,1%

Cu no máx. 0,1%

Mg no máx 0,005 %

B no máx. 0,005%

N no máx. 0,006%

O no máx. 0,003%

S no máx. 0,005%

P no máx. 0,008%

Ca no máx. 0,005%

Tanto a liga livre de cobalto como também a liga contendo cobal-to, devem ser empregadas de preferência na construção de formas de CFK,e na forma de materiais em chapa, faixas ou tubulares.

É igualmente imaginável o emprego da liga como fio, particular-mente como material aditivo de solda, para ligação do produto semi-acabadoformador da forma.

Especialmente vantajosamente, a liga de acordo com a invençãodeve ser empregada como peça de construção de forma para fabricação departes de CFK de aviões como, por exemplo, asas, partes da fuselagem, oulemes de estabilização.

Também é cogitável, empregar a liga apenas para aquelas par-tes da forma, que sofrem altas cargas mecânicas. As partes que sofrem me-nos carga são construídas com uma liga, que apresenta um comportamentode dilatação térmica ajustado ao material de acordo com a invenção.

De modo vantajoso as formas são trabalhadas em relevo comopartes fresadas de material maciço moldado a quente (forjadas ou lamina-das) ou material maciço fundido, e caso seja necessário, são em seguidarecozidas.

A seguir são comparadas ligas preferidas de acordo com a in-venção em relação às suas propriedades mecânicas com uma liga de acor-do com o estado da técnica.

A tabela 1 que se segue pode ser deduzível da composiçãoquímica de dois fundidos de laboratório livres de cobalto verificadas, emcomparação com duas ligas Pernifer 36 correspondentes do estado da téc-nica.

Tabela 1

<table>table see original document page 8</column></row><table>Continuação.

<table>table see original document page 9</column></row><table>

Na Tabela 2 são comparados fundidos de laboratório contendocobalto com uma liga Pernifer 36 correspondente do estado da técnica.

Tabela 2

<table>table see original document page 9</column></row><table>Continuação.

<table>table see original document page 10</column></row><table>

As massas fundidas em laboratório LB1018 até LB 1025 foramfundidas e vertidas no bloco. Os blocos foram laminados à quente em es-pessuras de chapas com 12 mm de espessura. Respectivamente uma me-tade dos blocos foi deixada em 12 mm e aquecidas até a solução. A segun-da metade foi laminada posteriormente até 5,1 mm.

As tabelas 3/3a e 4/4a mostram as propriedades mecânicas porum lado da carga dois e por outro lado da carga seis de laboratório em com-paração às duas cargas comparativas Pernifer à temperatura ambiente.

De acordo com a Tabela 3/3a, valores de medição foram deter-minados em material laminado a frio, com a espessura de 4,1 até 4,2 mmnos estados laminados e aquecidos até em solução, que as amostras res-pectivas forma laminadas a frio, a partir do estado laminado a quente, e fo-ram laminadas a quente a partir das chapas com 12 mm de espessura.

Tabela 3 - Propriedades mecânicas (ligas livres de cobalto)

<table>table see original document page 10</column></row><table>Tabela 3a - Propriedades mecânicas (ligas contendo cobalto)

<table>table see original document page 11</column></row><table>

De acordo com a Tabela 4/4a são apresentadas as propriedadesmecânicas de duas até seis cargas de laboratório em comparação com Per-nifer 36 à temperatura ambiente, no estado são apresentadas no estado re-cozido em solução e endurecido, assim como apenas no estado endurecido.Valores de medição foram apresentados em amostras laminadas a frio deespessura 4,1 até 4,2 mm nos estados laminado e recozido em solução. Asamostras foram laminadas a frio, partindo de material laminado a quente,que foram laminados a partir de chapas com 12 mm de espessura.Tabela 4: Propriedades Mecânicas à temperatura ambiente (ligas livres decobalto)

<table>table see original document page 12</column></row><table>

Tabela 4a: Propriedades Mecânicas à temperatura ambiente (ligas contendocobalto)

<table>table see original document page 12</column></row><table>Continuação...

<table>table see original document page 13</column></row><table>

Tabela 5/5a mostra as propriedades mecânicas das duas atéseis cargas de laboratório em comparação com Pernifer 36 à temperaturaambiente no estado recozido em solução ( 1140°C/ 3 min) e estado endure-cido ( 732°C/ 6 horas, acima; 600°C/16 horas abaixo).Os valores medidosforam determinados em amostras laminadas de espessura 4,1 até 4,2 mmnos estados laminado e recozido em solução. As amostras a partir de ummaterial laminado a quente, proveniente de chapas de 12 mm de espessura,

<table>table see original document page 13</column></row><table>Continuação...

<table>table see original document page 14</column></row><table>

Tabela 5a: Propriedades mecânicas à temperatura ambiente (livres de ligas de cobalto)

<table>table see original document page 14</column></row><table>

A Tabela 6/6a mostra coeficientes médios de dilatação a quente(20 até 200°C) em 10"6/K) das duas até seis cargas em comparação a Perni-fer 36 em diversos estados:

A) chapa de 12 mm de espessura laminada a quente, recozidaem solucao

Β) chapa de 12 mm de espessura laminada a quente, recozida eendurecida por 1 hora a 732°C.

C, D, E, F) em 5 mm laminada a quente (partindo de uma chapade 12 mm), laminada a frio em 4,15 mm.

C) solidificada a 732°C/1 hora.

D) recozida em solução, 1140°C/3 min e endurecida a 732°C/1hora.

E) recozida em solução, 1140°C / 3 min, e endurecida a 732°C/6horas.

F) recozida em solução, 1140° C/ 3 min. e endurecida a600°C/16 horas.

Tabela 6

<table>table see original document page 15</column></row><table>

Tabela 6a

<table>table see original document page 15</column></row><table>Continuação.. .

<table>table see original document page 16</column></row><table>

Discussão dos Resultados

A Ligas livres de Cobalto

No estado laminado a frio (Tab. 3, acima) o limite de estiramentoRp0,2 no caso das cargas LB está entre 715 e 743 MPa. A resistência a tra-ção Rm situa-se entre 801 e 813 MPa. Os valores de alongamento A50 situ-am-se em 11%, as durezas HRB entre 100 e 101.

Em contrapartida os valores da resistência mecânica no caso dePernifer 36 Mo So 2 são mais baixos (Rp0,2= 693 MPa1 Rm = 730 MPa) e emPernifer 36 visivelmente mais baixos (Rp0,2= 558 MPa, Rm = 592%).

No estado recozido até a fusão (Tab. 3, abaixo) os valores doslimites de estiramento situam-se entre 366 e 394 MPa no caso das cargasLB, e as resistências a tração Rm situam-se entre 619 e 640 MPa. Os valoresde estiramento são respectivamente maiores e os valores das durezas me-nores. A resistência de Pernifer 36 Mo So 2 no estado recozido em soluçãoé menor (Rp0l2 = 327 MPa1 Rm = 542 MPa) assim como de Pernifer 36 visi-velmente menor (Rp0l2 = 255 MPa, Rm = 433 MPa).

Os maiores valores de resistência são obtidos quando as cargasLB são solidificadas, por exemplo, a 732°C/1 h, no estado laminado anteri-ormente (isto é, sem prévio recozimento em solução a fusão) (Tab. 4, aci-ma). Neste caso as cargas LB atingem valores do limite de estiramento R0,2de 1197 até 1205 MPa e para de resistência a tração Rm valores entre 1286e 1299 MPa. Os valores de alongamento situam-se então apenas a 2 até 3%. A dureza HRB aumenta a valores de 111 até 113. No mesmo estado delaminação e recozimento as ligas Pernifer 36 Mo So 2 e Pernifer 36 apresen-tam valores de resistência essencialmente menores (Rp0,2 = 510 MPa ou 269MPa; Rm = 640 MPa ou 453 MPa).

Visto que para formas de chapas é apropriado o estado recozidoem solução, são relevantes as propriedades mecânicas no estado "recozidoem solução + endurecido". Na Tabela 4 abaixo são listados os valores paraum tratamento com aquecimento de 1140°C/3 min + 732 °C/1 h. Neste casoas cargas LB atingem valores do limite de escoamento Rp0,2 de 896 até 901MPa e resistência a tração Rm entre 1125 e 1135 MPa. Neste estado de re-cozimento as ligas Pernifer 36 Mo So 2 e Pernifer 36 apresentam valores deresistência visivelmente menores.

Um aumento da duração do recozimento para 6 horas do trata-mento endurecedor por aquecimento a 732°C modifica os valores da resis-tência (vide Tabela 5 acima) em âmbitos Rp0l2 de 926 - 929 MPa e resistên-cias a tração Rm entre 1142 e 1152 MPa. Também aqui as ligas de compa-ração apresentam valores de resistência visivelmente menores.

A redução da temperatura de recozimento a 600°C do tratamen-to endurecedor por aquecimento para uma duração de recozimento de 16horas reduz visivelmente os valores da resistência em geral nas cargas LB,especialmente no caso da resistência a tração Rm (vide Tabela 5, abaixo).

A Tabela 6 mostra os valores dos coeficientes médios de dilata-ção térmica CTE (20-1OO0C) para as ligas observadas nos estados conside-rados.

A composição química influencia a temperatura Curie e com issoa temperatura do ponto de inflexão, acima do qual a curva de dilatação tér-mica se eleva mais acentuadamente.

A figura 1 mostra coeficientes de dilatação (CTE) a 20-100°C e20-200°C das cargas LB no estado B (vide Tabela 6), isto é, a chapa D 12mm laminada a quente, recozida em solução + 1 h a 732° C endurecida, de-pendendo do teor de Ni do fundido de laboratório.

A carga LB 1018 com um teor de Ni de 40,85% apresenta umcoeficiente de dilatação menor do que a carga LB 1019 com um teor de Nide 41,55%. Um fundido teste com um teor de Ni ainda menor (Ni: 39,5%, Ti:2,28%, Nb: 0,37%, Fe: restante, Al: 0,32%), mostra que o ótimo é atingidoem cerca de 41% de níquel. Para coeficientes de dilatação térmica entre20°C e 200°C o ótimo se desloca para um teor de Ni um pouco mais alto(-41,5%).

B Ligas contendo cobalto

No estado laminado (Tabela 3a acima) o limite de escoamentoRp0l2 no caso das cargas LB situa-se entre 706 e 801 MPa. O menor valor éapresentado pela carga LB 1025, o maior valor pela carga LB 1021. A resis-tência a tração Rm situa-se entre 730 e 819 MPa (o menor valor pela LB1025, o maior valor pela LB 1020). O valor de alongamento A50 se situa en-tre 11 e 15%, os valores HRB entre 97 e 100.

Em contrapartida os valores de resistência mecânica no caso dePernifer 36 MO So 2 são menores (Rp0l2 = 693 MPa, Rm = 730 MPa) e emPernifer 36 são visivelmente menores (Rp0i2 = 558, Rm = 592 MPa).

No estado recozido em solução (Tabela 3a, abaixo) os valores1 dos limites de escoamento situam-se entre 401 e 453 MPa no caso das car-gas LB, as resistências a tração Rm situam-se entre 645 e 680 MPa. Corres-pondentemente os valores de mais elevados são os valores de alongamentoe os valores mais baixos são os valores de dureza. A resistência de Pernifer36 Mo So 2 no estado recozido em solução é menor (Rp0l2 = 327 MPa, Rm =542 MPa), assim como de Pernifer 36 é visivelmente menor (Rp0i2 = 255MPA, Rm = 433 MPa).

Os maiores valores de resistência podem ser obtidos, quando ascargas LB, são endurecidas (Tabela 4a, acima) por exemplo, a 732°C / 1 hno estado laminado anterior (isto é, sem prévio recozimento em solução).Neste caso as cargas LB atingem valores do limite de escoamento Rp0i2 de1144 até 1185 MPa, e para resistência a tração valores de 1248 a 1308MPa. Os valores de estiramento situam-se então apenas a 3 até 6%. Os va-lores HRB sobem a valores de 111 até 114. No mesmo estado de laminaçãoe recozimsnto as ligas Pernifer 36 Mo So 2 e Pernifer 36 apresentam valoresde resistência essencialmente menores (Rp02, = 510 MPa ou 269 MPa; Rm =640 MPa ou 453 MPa).

Já que para as formas laminadas o estado recozido em soluçãoé apropriado, são relevantes as propriedades mecânicas no estado "recozi-do em solução + endurecido". Na tabela 4a abaixo estão listados os valorespara um tratamento térmico de 1140° C/3 min + 732°C /1 h. Neste caso ascargas LB atingem valores do limite de estiramento Rp0,2 de 899 até 986MPa e resistência a tração Rm entre 1133 e 1183 MPa. Neste estado de re-cozimento as ligas Pernifer 36 Mo So 2 e Pernifer 36 apresentam valores deresistência visivelmente menores.

Um prolongamento da duração de calcinação de 6 horas pelotratamento térmico endurecedor a 732°C modifica os valores de resistência(vide Tabela 5a, acima), de tal forma que são obtidos os valores do limite deescoamento Rp0,2 entre 916 e 950 MPa e os da resistência a tração Rm entre1142 e 1179 MPa.

A redução da temperatura de calcinação a 600°C do tratamentotérmico endurecedor com uma duração de recozimento de 16 horas reduzvisivelmente os valores de resistência em geral nas cargas LB, especialmen-te no caso da resistência a tração Rm (vide Tabela 5a, abaixo).

Na Tabela 6a estão os valores dos coeficientes de dilataçãotérmica médios CTE (20-100°C) para as ligas verificadas nos estados obser-vados. Bons valores são apresentados, por exemplo, pelas LB 1021 e LB1023.

A composição química influencia a temperatura Curie e com issoa temperatura do ponto de inflexão, acima da qual a curva de dilatação tér-mica se eleva mais acentuadamente.

Nas figuras 2 e 3 são apresentados os coeficientes de dilataçãoa 20-100°C (figura 2) e 20-200°C (figura 3) das cargas LB nas séries comteores de Co de 4,1% e 5,1% no estado B (vide tabela 6a), isto é, chapa de12 mm laminada a quente, recozida em solução + endurecida por 1 hora a732°C, dependendo do teor de Ni do fundido de laboratório.

Na série com 4,1% de Co mostra-se um coeficiente de dilataçãomínimo na faixa T entre 20 e 10O0C para cerca de 38,5% de Ni, na faixa T 20- 200°C para 39,5% de Ni. No caso da série com 5,1% de Co, o coeficientede dilatação se reduz nas três cargas LB pesquisadas com a redução doteor de Ni.

Especialmente na faixa T 20-200°C é interessante para o em-prego na construção de formas, que o endurecimento do CFKs ocorre a cer-ca de 200°C. A diferença nos coeficientes de dilatação térmica entre as ligasde Co 4% e Co 5% é tão pequena, que por razões de custo não se justificamligas com teor de Co mais elevado.

Claims

1. Emprego de uma liga de ferro-níquel resistente a escoamento,com baixo coeficiente de düatação, e com elevada resistência mecânica,com (% em massa)Ni 40 até 43%C no máx. 0,1%Ti 2,0 até 3,5%Al 0,1 até 1,5%Nb 0,1 até 1,0%Mn 0,005 até 0,8%Si 0,005 até 0,6%Co no máx. 0,5%restante Fe e impurezas originadas na preparação, que na faixa de tempera-turas de 20 até 200°C apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica <-5x10 "6/K na construção da forma de CFK.

2. Emprego de uma liga de ferro-níquel resistente a escoamento,com baixo coeficiente de dilatação, e com elevada resistência mecânica,com (% em massa)Ni 37 até 41%C no máx. 0,1 %Ti 2,0 até 3,5%Al 0,1 até 1,5%Nb 0,1 até 1,0%Mn 0,005 até 0,8%Si 0,005 até 0,6%Co 2,5 até 5,5%restante Fe e impurezas originadas na preparação, que satisfaz a seguintecondição Ni + % Co > 38 até < 43,5% sendo que a liga, na faixa de tempera-tura de 20 até 200°C, apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica <-4x10'6/K na construção da forma de CFK.

3. Emprego de acordo com a reivindicação 1, com (% em massa)Ni 40,5 até 42%C 0,001 até 0,05%Ti I I 2,0 até 3,0%Al 0,1 até 0,8%Nb 0,1 até 0,6 %Mn 0,005 até 0,1%Si 0,005 até 0,1%Co nomáx. 0,1%restante Fe e impurezas originadas na preparação,que apresenta, na faixa de temperatura de 20 até 200° C, um coeficientemédio de dilatação térmica < 4,5 χ 10"6/K.

4. Emprego de acordo com a reivindicação 3, com (% em mas-sa) Ni 41 até 42%C 0,001% até 0,02%Ti 2,0 até 2,5%Al 0,1 até 0,45%Nb 0,1 até 0,45 %Mn 0,005 até 0,05%Si 0,005 até 0,05%Co no máx. 0,05%restante Fe e impurezas originadas na preparação, que na faixa de tempera-tura de 20 até 200°C apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica <-4,0 χ 10"6/K, particularmente < 3,5 χ 10"6/K.

5. Emprego de acordo com a reivindicação 3 ou 4, com os se-guintes teores máximos de impurezas (% em massa)Cr no máx. 0,1%Mo nomáx. 0,1%Cu nomáx. 0,1%Mg nomáx 0,005%B no máx. 0,005%N no máx. 0,006%O no máx. 0,003%S no máx. 0,005%P no máx. 0,008%Ca no máx. 0,005%

6. Emprego de acordo com a reivindicação 2, com (% em mas-sa)Ni 37,5 até 40,5%C no máx. 0,1%Ti 2,0 até 3,0%Al 0,1 até 0,8%Nb 0,1 até 0,6%Mn 0,005 até 0,1%Si 0,005 até 0,1%Co >3,5 até < 5,5%Restante Fe e impurezas originadas na preparação, que satisfaz a seguintecondição Ni +Co > 38 até 43%, sendo que a liga, na faixa de temperaturade 20 até 200°C, apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica < 3,5χ 10"6/K.

7. Emprego de acordo com a reivindicação 6, com (% em mas-sa) Ni 38,0 até 39,5%C 0,001% até 0,05%Ti 2,0 até 3,0%Al 0,1 até 0,7%Nb 0,1 até 0,6 %Mn 0,005 até 0,1%Si 0,005 até 0,1%Co >4 até < 5,5%Restante Fe e impurezas originadas na preparação, que satisfaz a seguintecondição Ni + Vfe Co > 38,5 -< 43%, sendo que a liga, na faixa de temperatu-ra de 20 até 200°C, apresenta um coeficiente médio de dilatação térmica <-3,5x10"6/K.

8. Emprego de acordo com uma das reivindicações 6 até 7, com(% em massa) Mi I Vl 38,0 até 39,0%C 0,001 até 0,02%Ti 2,0 até 2,5%Al 0,1 até 0,45%Nb 0,1 até 0,45 %Mn 0,005 até 0,05%Si 0,005 até 0,05%Co >4,0 até <5,5%Restante Fe e impurezas originadas na preparação, que satisfaz a seguintecondição Ni + 1/2 Co > 40,0 -< 42,0%, eque na faixa de temperatura de 20-200°C apresenta um coeficiente médio dedilatação térmica < 3,2 χ 10"6/K, particularmente < 3,0 χ 10"6 /K.

9. Emprego de acordo com uma das reivindicações 6 até 8, comos seguintes teores máximos de impurezas (% em massa)máx. 0,1%máx. 0,1%máx. 0,1%máx 0,005%máx. 0,005%máx. 0,006%máx. 0,003%máx. 0,005%máx. 0,008%máx. 0,005%

10. Emprego de acordo com uma das reivindicações 1 até 9, noqual produtos semi acabados de grande formato são empregados na formade material em chapa, em tiras ou em tubos.

11. Emprego de acordo com uma das reivindicações 1 até 9, noqual um fio é empregado particularmente na forma de um material aditivo de solda.Cr noMo noCu noMg noB noN noO noS noP noCa no

12. Emprego de acordo com uma das reivindicações 1 a 9, comopeça de moldagem para preparação de peças de aeronaves de CFK.

13. Emprego de acordo com uma das reivindicações 1 até 9, noqual apenas partes da forma, que são mecanicamente altamente exigidas,são preparadas a partir dessa liga.

14. Emprego de acordo com uma das reivindicações 1 até 9,como parte de peças forjadas.

15. Emprego de acordo com uma das reivindicações 1 até 9,como partes de peças de fundição.