BRPI0719926A2 - método de lingotamento contìnuo de metal fundido - Google Patents
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Abstract
MéTODO DE LINGOTAMENTO CONTìNUO DE METAL FUNDIDO. A presente invenção refere-se a um método de lingotamento contínuo de metal fundido usando-se uma força eletromagnética para melhorar as propriedades de superfície da placa lingotado e reduzir as inclusões não-metálicas e bolhas presas dentro da placa lingotada. Uma corrente alternada é passada através de uma bobina eletromagnética (4) arranjada em torno de um molde de lingotamento (1) de modo a envolver um espaço de lingotamento (8) para controlar a forma do menisco para melhorar as propriedades de superfície da placa lingotada, as portas de descarga (6) de um bocal de entrada submerso (5) são feitas orientadas para cima, e a direção do fluxo de descarga (14) das portas de descarga é feita uma acima da interseção A do lado menor do molde de lingotamento com o menisco (11). Devido a isso, as inclusões não-metálicas e as bolhas no fluxo de descarga são absorvidos pelo fluxo do molde de lingotamento continuo do menisco, na parte do menisco alcançada. Além disso, o fluxo de descarga (14) recebe força eletromagnética devido à bobina eletromagnética enquanto a dispersão do fluxo de descarga na direção da espessura da placa é suprimida e o fluxo de descarga não contata a concha do lado maior (12), então é possível evitar que as inclusões não-metálicas e as bolhas sejam presas a partir do fluxo de descarga na concha do lado maior.
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO DE LlNGOTAMENTO CONTÍNUO DE METAL FUNDIDO".
CAMPO TÉCNICO
A presente invenção refere-se a um método de Iingotamento continuo de metal fundido, mais particularmente refere-se a uma melhoria do fluxo de metal fundido em um molde de lingotamento.
FUNDAMENTOS DA TÉCNICA
Em um método de lingotamento continuo de metal fundido, é usado um molde de lingotamento tendo um espaço de lingotamento para formar uma placa de lingotamento rodeada pelos quatro lados por chapas de cobre resfriadas a água, o metal fundido é injetado no molde de lingotamen- to, a parte do metal fundido que cantata o molde de lingotamento se solidifi- ca para formar uma concha, a concha é extraída do fundo do molde de lingo- tamento à medida que cresce, e o metal finalmente acaba se solidificando e em conseqüência é formada uma placa Iingotada continuamente.
No lingotamento continuo de uma placa de forma plana, o espa- ço de lingotamento no molde de lingotamento tem também uma seção trans- versal retangular. As superfícies do molde de lingotamento que ficam de frente para o lado do comprimento da forma retangular da seção transversal são chamadas "superfícies do lado comprido" enquanto as superfícies do molde de lingotamento que ficam de frente para os lados curtos da forma retangular são chamadas "superfícies do lado curto". O metal fundido e for- necido através de um bocal de entrada submerso no molde de lingotamento. O bocal de entrada submerso é uma forma cilíndrica de fundo fechado. Pró- ximo do fundo do bocal de entrada submerso, portas de descarga são for- madas orientadas em duas direções na direção longitudinal do espaço de lingotamento. As portas de descarga descarregam metal fundido dentro do molde de lingotamento. O fluxo de descarga das portas de descarga do bo- cal de entrada submerso penetra na poça de metal fundido no molde de Iin- gotamento e golpeia os lados curtos do molde de lingotamento e com isso é dividido em um fluxo orientado para cima e um fluxo orientado para baixo.
Na superfície da poça de metal fundido formada no molde de lingotamento, é fornecido o fluxo do molde de Iingotamento continuo forman- do uma camada. Esta é fundida pelo calor do metal fundido e flui no vão en- tre o molde de lingotamento contínuo e a concha para formar uma película do fluxo do molde ali. Isso funciona como um lubrificante entre o molde de lingotamento e a concha. O molde de lingotamento constantemente vibra na direção vertical (chamada "oscilação") para promover o fluxo da película de fluxo do molde e facilitar a retirada da placa lingotada. Por outro lado, a su- perfície da placa Iingotado é formada com formas de alívio chamadas "mar- cas de oscilação" devido à oscilação do molde de lingotamento.
Se arranjar uma bobina eletromagnética em torno do molde de lingotamento tendo um caminho de corrente envolvendo o espaço de lingo- tamento e passando uma corrente alternada através dessa bobina eletro- magnética, uma força de aperto age no metal fundido no molde de lingota- mento. A Japanese Patent Publication (A) n° 52-32824 descreve uma inven- ção fazendo essa força eletromagnética agir próxima do menisco do metal fundido e fazendo assim o metal fundido próximo ao menisco no molde de lingotamento receber uma força em uma direção separando-o da parede do molde de lingotamento e fazendo o menisco dobrar fortemente e simultane- amente aumentando o ao entre o molde de lingotamento e a concha para promover assim o fluxo do pó, reduzir as marcas de oscilação e melhorar a forma da superfície da placa lingotada.
Por outro lado, a força eletromagnética agindo assim forma si- multaneamente um fluxo eletromagnético dirigido na poça de metal fundido no molde de lingotamento. O fluxo eletromagnético dirigido é formado no centro da bobina eletromagnética na direção da altura conduzido da concha para o centro da poça de metal fundido e é dividido em fluxo orientado para cima e fluxo orientado para baixo no centro da poça. Em um local corres- pondente à metade superior da bobina eletromagnética, um fluxo circulante é formado compreendido de um fluxo orientado para cima no centro da poça, um fluxo orientado exteriormente na parte do menisco, e um fluxo orientado para baixo próximo da concha. Em um local correspondente à metade inferi- or da bobina eletromagnética, é formado um fluxo giratório compreendido de um fluxo orientado para baixo no centro da poça, um fluxo orientado exteri- ormente próximo à extremidade inferior da bobina eletromagnética e um flu- xo orientado para cima próximo da concha.
A Japanese Patent Publication (A) n° 11-188460 descreve, em um exemplo de Iingotamento de uma barra tendo uma seção transversal de lingotamento circular ou retangular, um método de Iingotamento continuo arranjando um bocal de injeção de metal fundido tendo portas de descarga se abrindo em uma direção orientada para baixo de forma que as portas de descarga estejam posicionadas abaixo do centro da bobina eletromagnética e injetando metal fundido no molde de Iingotamento a partir das portas de descarga do bocal de injeção de metal fundido. No que é descrito na Japa- nese Patent Publication (A) n° 11-188460, devido a isso, o fluxo giratório flu- indo para cima orientado no centro da poça de metal fundido não é afetado pelo fluxo de descarga do bocal de injeção de metal fundido, então é consi- derado que é Iingotada uma placa com superior em propriedades de superfí- cie.
O metal fundido refinado pelo oxigênio para descarburação em um forno de refino contém oxigênio livre, então quando transfere metal fun- dido do forno de refino para uma panela, um agente desoxidante com forte poder de desoxidação é adicionado ao metal fundido para converter o oxigê- nio livre em óxidos. Os óxidos não-metálicos formados flutuam, em sua mai- oria, no metal fundido a ser separado, mas parte deles permanece flutuando no metal fundido e são transferidos no estado para panela intermediária. Por esta razão, o metal fundido fornecido da panela intermediária através do bo- cal de imersão para o interior do molde de Iingotamento inclui inclusões não- metálicas. Além disso, para evitar que as inclusões não-metálicas no metal fundido venham a aderir às paredes internas do bocal de entrada submerso, um gás não oxidante é soprado no bocal de entrada submerso. O gás não oxidante soprado é introduzido no metal fundido para tornar-se bolhas que se movem juntamente com o metal fundido. Essas inclusões não-metálicas e bolhas no metal fundido são fornecidas a partir das portas de descarga dos bocais de entrada submersos juntamente com o fluxo de descarga para o interior do molde de lingotamento. Se as inclusões não-metálicas e as bo- lhas forem introduzidas na placa lingotada, elas formam defeitos de qualida- de, então é preferível tanto quanto possível fazê-las flutuar no metal fundido no molde de lingotamento e tê-las absorvidas pelo fluxo do molde de Iingo- tamento contínuo que cobre o menisco para separação.
Nos Iingotamentos contínuos recentes, o molde é feito do tipo com dobramento vertical fornecido com uma parte vertical diretamente abai- xo do menisco para promover a flutuação e separação das inclusões não- metálicas e das bolhas na parte vertical. Além disso, se o fluxo de descarga das portas de descarga do bocal de entrada submerso atingir os lados me- nores do molde de lingotamento, então ele flui para baixo ao longo dos lados menores do molde de lingotamento muito fortemente, as inclusões não- metálicas e as bolhas que flutuam nesse fluxo alcançarão as partes profun- das da placa lingotada e serão introduzidas na placa lingotada solidificada. DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO
Passando-se uma corrente alternada por uma bobina eletro- magnética arranjada em torno do molde de lingotamento de modo a circun- dar o espaço de lingotamento, é possível controlar a forma do menisco para melhorar as propriedades de superfície da placa lingotada. Entretanto, con- forme descrito na acima mencionada Japanese Patent Publication (A) n° 11- 188460, arranjando-se o bocal de injeção de metal fundido tendo portas de descarga que se abram na direção orientada para baixo de forma que as portas de descarga sejam posicionadas abaixo do centro da bobina eletro- magnética para lingotamento, as propriedades de superfície da placa Iingo- tada são melhoradas, mas as inclusões não-metálicas e as bolhas presas dentro da placa lingotada não podem ser suficientemente reduzidas.
A presente invenção tem como seu objetivo o fornecimento de um método de lingotamento continuo de metal fundido usando-se força ele- tromagnética para melhorar as propriedades de superfície da placa lingotada e reduzir as inclusões não-metálicas e as bolhas presas dentro da placa lin- gotada.
No caso de se usar um bocal de entrada submerso 5 tendo por- tas de descarga 6 se abrindo na direção orientada para baixo descrita na Japanese Patent Publication (A) n° 11-188460 (figura 2(c)) naturalmente e mesmo em um bocal de entrada submerso 5 tendo portas de descarga 6 se abrindo na direção horizontal ou, conforme mostrado na figura 2(b), na dire- ção orientada um pouco para cima, foi definido que à medida que o fluxo de descarga 14 das portas de descarga 6 é descarregado em uma direção que atinge a concha do lado menor 13 da placa lingotada, as inclusões não- metálicas e as bolhas sã presas próximo da concha do lado menor 13 o qual o fluxo de descarga 14 atinge. Além disso, o fluxo de descarga 14 das portas de descarga, conforme mostrado na figura 4(c)(d), se espalha na direção da espessura da placa lingotado a partir das portas de descarga 6 e cantata a concha do lado maior 12 em dois lados antes de atingir os lados menores. Além disso, foi definido que quando o fluxo de descarga 14 contata a concha do lado maior 12, as inclusões não-metálicas e as bolhas são presas na concha do lado maior 12 nesses locais.
Em oposição a isso, conforme mostrado na figura 3, aplicando- se uma corrente alternada através de uma bobina eletromagnética 4 arran- jada em torno do molde de lingotamento 1 de modo a circundar o espaço de lingotamento 8 para controlar a forma do menisco para melhorar as proprie- dades de superfície da placa lingotado e, conforme mostrado na figura 1(a), tornar as portas de descarga 6 do bocal de entrada submerso 5 orientado para cima e, também, ornar a direção do fluxo de descarga 14 das portas de descarga 6 si dirigir para acima da interseção A do lado menor do molde de lingotamento e do menisco, o fluxo de descarga 14 alcançará o menisco 11 antes de atingir a concha do lado menor 13. Como resultado, as inclusões não-metálicas e bolhas no fluxo de descarga são absorvidas pelo fluxo do molde de lingotamento contínuo do menisco 11 nas partes do menisco al- cançadas. Além disso, o fluxo de descarga 14 das portas de descarga 6 para o menisco 11 recebe a força eletromagnética devida à bobina eletromagnéti- ca 4 e recebe força da concha do lado maior na direção do centro da placa lingotado, então a difusão do fluxo de descarga na direção da espessura da placa lingotado é suprimida e, conforme mostrado na figura 1(b) e na figura 4(a)(b), o fluxo de descarga 14 pode alcançar o menisco 11 sem tocar a concha do lado maior 12. Portanto, é possível evitar que as inclusões não- metálicas e bolhas sejam apreendidas pelo fluxo de descarga 14 para a con- cha do lado maior 12. Como resultado, a força eletromagnética pode ser u- sada para controlar a forma do menisco para melhorar as propriedades de superfície da placa Iingotado e simultaneamente evitar que as inclusões não- metálicas e as bolhas sejam apreendidas na Iaca Iingotada e uma placa Iin- gotada excelente tanto em propriedades de superfície quanto em qualidade interna pode ser produzida.
A presente invenção foi feita com base nessa descoberta e tem como sua essência o seguinte:
(1) Um método de Iingotamento continuo de metal fundido injetando-se metal fundido em um molde de Iingotamento tendo um espaço de lingotamento de seção transversal de forma retangular através de um bocal de entrada submerso, arranjando-se uma bobina eletromagnética ten- do um caminho de corrente elétrica circundando o espaço de Iingotamento em volta do molde de lingotamento, passando uma corrente alternada atra- vés dessa bobina eletromagnética, e usando a mencionada corrente alterna- da de forma que o metal fundido próximo ao menisco no molde de Iingota- mento receba uma força em uma direção que o separe da parede do molde de lingotamento enquanto vai Iingotando continuamente o metal fundido,
O mencionado método de lingotamento continuo de metal fundido caracteri- zado por formar um fluxo de descarga descarregado pelas portas de descar- ga de metal fundido fornecido na extremidade frontal do bocal de entrada submerso orientado para cima na direção dos lados menores do molde de lingotamento e pelo fato de que a direção de uma linha central do menciona- do fluxo de descarga é orientada para cima a partir de uma interseção dos lados menores do molde de lingotamento com o menisco.
(2) Um método de lingotamento continuo de metal fundido pela injeção de metal fundido em um molde de lingotamento tendo um espa- ço de lingotamento de seção transversal de forma retangular através de um bocal de entrada submerso, arranjando-se uma bobina eletromagnética ten- do um caminho de corrente elétrica circundando o espaço de Iingotamento em torno do molde de lingotamento, passando-se uma corrente alternada através dessa bobina eletromagnética, e usando-se a mencionada corrente alternada de modo que o metal fundido próximo ao menisco no molde de lingotamento receba uma força em uma direção que o separe da parede do molde de lingotamento enquanto faz o lingotamento contínuo do metal fundi- do, o mencionado método de lingotamento contínuo de metal fundido carac- terizado pelo fornecimento de portas de descarga de metal fundido forneci- das na extremidade frontal do bocal de entrada submerso orientado para cima na direção dos lados menores do molde de lingotamento e pelo fato de que a direção de uma linha central das mencionadas portas de descarga é orientada para cima a partir de uma interseção dos lados menores do molde de lingotamento com o menisco.
(3) Um método de lingotamento continuo de metal fundido conforme apresentado no item (1) ou (2) caracterizado pelo fato de que 0.8 de um ângulo entre uma direção de abertura X das mencionadas portas de descarga e a direção horizontal é maior que o ângulo entre a direção do cen- tro da porta de descarga C até a interseção A do lado menor do molde de lingotamento e o menisco e a direção horizontal.
(4) Um método de lingotamento continuo de metal fundido conforme apresentado no item (1) ou (2) caracterizado pelo fato de que o comprimento da direção de lingotamento da bobina eletromagnética 4 é feito Leo centro C das portas de descarga 6 é posicionado acima da extremida- de inferior da bobina eletromagnética 4 por mais de 1/4-L.
(5) Um método de lingotamento continuo de metal fundido conforme apresentado no item (1) ou (2) caracterizado pelo fato de que duas ou mais portas de descarga são arranjadas alinhadas em uma direção verti- cal.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
A figura 1 mostra vistas de seção transversal mostrando o esta- do do fluxo de descarga no molde de lingotamento, onde (a) é uma vista frontal da seção transversal do caso com uma força eletromagnética e (b) é uma vista lateral da seção transversal do caso com uma força eletromagné- tica.
A figura 2 é uma vista frontal da seção transversal mostrando o estado do fluxo de descarga no molde de Iingotamento para três diferentes tipos de direções de abertura das portas de descarga.
A figura 3 dá vistas mostrando a relação entre o molde de Iingo- tamento e a bobina eletromagnética, onde (a) é a vista da seção transversal ao longo das setas A-A1 (b) é uma vista frontal, e (c) é uma vista da seção transversal ao longo das setas C-C mostrando o fluxo giratório devido à for- ça eletromagnética.
A figura 4 dá vistas mostrando o estado da difusão do fluxo de descarga na direção da largura no molde de lingotamento, onde (a) e (b) são uma vista plana da seção transversal e uma vista lateral da seção transver- sal planar do caso com força eletromagnética e (c) e (d) são uma vista plana da seção transversal e uma vista lateral da seção transversal do caso sem força eletromagnética. A figura 5 é uma vista explicando a relação entre a forma das portas de descarga do bocal de imersão e o fluxo de descarga.
A figura 6 é uma vista mostrando o caso onde há dos conjuntos de portas de descarga na direção do lingotamento.
MELHOR FORMA DE EXECUÇÃO DA INVENÇÃO
A presente invenção refere-se a um método de lingotamento contínuo de metal fundido. Conforme mostrado na figura 3(a) e na figura 1(a), o metal fundido 10 é injetado em um molde de lingotamento 1 tendo um espaço de lingotamento com seca transversal retangular 8 através de um bocal de entrada submerso 5. As partes do molde de lingotamento posicio- nadas nos lados maiores do espaço de lingotamento com seção transversal quadrada 8 são chamadas "lados maiores do molde de lingotamento 2", en- quanto as partes do molde de lingotamento posicionadas nos lados menores do espaço de lingotamento 8 são chamadas "lados menores do espaço de lingotamento 3".
A presente invenção também, conforme mostrado na figura 3, arranja uma bobina eletromagnética 4 tendo um caminho de corrente elétrica envolvendo o espaço de lingotamento 8 em torno do molde de Iingotamento 1. A bobina assim arranjada é chamada de "solenoide". Passando-se uma corrente alternada por essa bobina eletromagnética 4, o metal fundido e a concha solidificada no molde de Iingotamento recebem uma força de aperto orientada na direção central da bobina. A bobina eletromagnética 4 é arran- jada em uma posição de forma que o metal fundido próximo do menisco no molde de Iingotamento receba uma força em uma direção que o separe da parede do molde de lingotamento. Devido a isso, ao mesmo tempo o metal fundido próximo ao menisco no molde de lingotamento recebe uma força em uma direção que o separa da parede do molde de lingotamento e faz o me- nisco dobrar fortemente, é possível aumentar o vão entre o molde de lingo- tamento e a concha para promover o fluxo de pó e aliviar as marcas de osci- lação para melhorar a forma da superfície da placa lingotada.
Passando-se uma corrente alternada pela bobina eletromagnéti- ca 4, a força de aperto age e simultaneamente é formado um fluxo de indu- ção eletromagnética na poça de metal fundido no molde de lingotamento. O fluxo de indução magnética, conforme mostrado na figura 3(c), é formado no centro da bobina eletromagnética 4 na direção da altura dirigindo-se da con- cha para o centro da poça de metal fundido e é dividido no centro da poça em fluxo orientado para cima e fluxo orientado para baixo. Em um local cor- respondente à metade superior da bobina eletromagnética 4, é formado um fluxo giratório 15 compreendido de um fluxo orientado para cima no centro da poça, um fluxo direcionado externamente na parte do menisco, e um fluxo orientado para baixo próximo da concha. Em um local correspondente à me- tade inferior da bobina eletromagnética 4, é formado um fluxo giratório 15 compreendido de um fluxo orientado para baixo no centro da poça, um fluxo direcionado externamente na extremidade inferior da bobina eletromagnéti- ca, e um fluxo orientado para cima próximo da concha.
Na presente invenção, conforme mostrado na figura 1(a), o bocal de entrada submerso 5 é caracterizado pelo fato de que ele tem portas de descarga de metal fundido 6 orientadas na direção da largura do espaço de lingotamento e orientadas para cima em relação à horizontal e pelo fato de que a direção do fluxo de descarga 14 das portas de descarga 6 é para aci- ma da interseção A do lado menor do molde de lingotamento com o menis- co. Devido a isso, o fluxo de descarga 14 alcança o menisco 11 antes de atingir a concha do lado menor 13. Como resultado, as inclusões não- metálicas e as bolhas no fluxo de descarga são absorvidas no pó do lingo- tamento contínuo no menisco nas partes alcançadas do menisco, então as inclusões não-metálicas e as bolhas não serão presas na concha do lado menor 13 a qual o fluxo de descarga 14 atinge como na técnica anterior mostrada nas figuras 2(b) e (c). Além disso, o fluxo de descarga 14 das por- tas de descarga 6 para o menisco 11 recebe a força eletromagnética devida à bobina eletromagnética 4 e recebe força da concha do lado maior na dire- ção do centro da placa laminada, então a difusão do fluxo de descarga 14 na direção da espessura da placa lingotada é suprimida e, conforme mostrado na figura 1(b) e na figura 4(a)(b), o fluxo de descarga 14 pode alcançar o menisco 11 sem contatar a concha do lado maior 12. Portanto, é possível evitar que inclusões não-metálicas e bolhas do fluxo de descarga 14 sejam presas na concha do lado maior 12. Como resultado, a força eletromagnética pode ser usada para controlar a forma do menisco para melhorar as proprie- dades de superfície da placa lingotado e simultaneamente evitar que as in- clusões não-metálicas e bolhas sejam presas na placa lingotada e assim produzam uma placa lingotada excelente tanto em propriedades de superfí- cie quanto em qualidade interna.
Na presente invenção, conforme mostrado na figura 5(a), a direção X da a- bertura das portas de descarga 6 é direcionada acima da interseção A do lado curto do molde de lingotamento e do menisco então é possível se obter o efeito da presente invenção. A "direção X da abertura das portas de des- carga" significa a direção W do centro C das portas de descarga 6 paralela à parede circunferencial interna das portas de descarga 7. Quando a parede circunferencial interna em forma cilíndrica, esta pode ser definida como a direção paralela à parede circunferencial interna. Quando a parede circunfe- rencial interna das portas de descarga é afunilada, a direção do eixo de si- metria da forma afunilada pode ser empregado.
Definindo-se a direção X da abertura das portas de descarga da forma acima, é possível obter o efeito da presente invenção. Por outro lado, no lingotamento contínuo real, a direção X da abertura das portas de des- carga e a direção de descarga do fluxo de descarga 14 algumas vezes não casam. Portanto, os inventores mudaram o ângulo de descarga das portas de descarga do bocal de entrada submerso durante o lingotamento contínuo do aço dada a força eletromagnética em uma máquina real para vários ângu- los e investigaram a relação entre a direção X das aberturas das portas de descarga e a direção do fluxo de descarga real 14. Especificamente, os in- ventores confirmaram, usando enxofre como traçador, se o fluxo de descar- ga atinge diretamente o menisco ou se atinge a concha dos lados menores do molde de lingotamento na faixa de uma velocidade linear do fluxo de des- carga a partir das portas de descarga de 0,5 a 2 m/s. Quando o enxofre é detectado na placa lingotado após o lingotamento, pode ser julgado que o fluxo de descarga atinge a concha nos lados menores do molde de lingota- mento, enquanto quando o enxofre não é detectado na placa lingotada após o lingotamento, pode ser julgado que o fluxo de descarga atinge diretamente o menisco. Como resultado, é definido que quando se tem portas de descar- ga orientadas para cima, o ângulo entre a direção do fluxo de descarga real e a direção horizontal se torna cerca de 80% do ângulo entre a direção X da abertura das portas de descarga e a direção horizontal.
Portanto, a linha Y é definida conforme mostrado na figura 5(b). A linha Y passa através do centro C das portas de descarga 6. É mostrado o caso onde o ângulo φ entre a linha Yea direção horizontal é 0,8 do ângulo θ entre a direção de abertura X das portas de descarga e a direção horizontal. No lingotamento continuo real, geralmente a direção do fluxo de descarga está na faixa de 0,8 a 1 do ângulo θ entre a direção de abertura X das portas de descarga e a direção horizontal. Na presente invenção, conforme mostra- do na figura 5(b), se a linha Y for direcionada para cima a partir da interse- ção A do lado menor do molde de lingotamento e do menisco, a direção do fluxo de descarga 14 pode ser feita dirigir-se confiavelmente acima da inter- seção A do lado menor do molde de Iingotamento e do menisco, então resul- tados mais preferíveis podem ser obtidos. Nesse momento, 0,8 do ângulo ente a direção da abertura X das portas de descarga e a direção horizontal é maior que o ângulo entre a direção do cento das portas de descarga C até a interseção A dos lados menores do molde de Iingotamento com o menisco e a direção horizontal.
Em relação à bobina eletromagnética 4 tendo um caminho de corrente elétrica em torno do molde de Iingotamento envolvendo o espaço de lingotamento 8, o comprimento da direção de Iingotamento da bobina ele- tromagnética 4 é feito "L". É necessário que a corrente alternada que flui a - través da bobina eletromagnética 4 faça o metal fundido próximo ao menisco receber uma força numa direção que a separe da parede do molde de Iingo- tamento, de modo que a posição final superior da bobina eletromagnética 4 se torne uma posição próxima ao menisco 11 no molde de lingotamento.
As portas de descarga 6 do bocal de entrada submerso 5 da presente invenção são preferivelmente posicionados de forma que até que o fluxo de descarga 14 descarregado pelas portas de descarga 6 alcance o menisco 11, o fluxo de descarga 14 recebe continuamente uma força de a - perto da bobina eletromagnética 4 e a difusão d fluxo de descarga 14 na di- reção da espessura da placa Iingotada é suprimida. Portanto, a posição da direção de lingotamento do centro das portas de descarga 6 está preferivel- mente acima da posição de extremidade inferior da bobina eletromagnética 4.
Por outro lado, próximo à extremidade inferior da bobina eletro- magnética 4, uma força aperto age no metal fundido na direção do centro da espessura da placa lingotada, mas, como mostrado na figura 3(c), o fluxo giratório 15 do metal fundido devido à força eletromagnética torna-se um fluxo do centro da espessura da placa lingotada na direção da camada de superfície. Portanto, para evitar a dispersão do fluxo de descarga 14, é pre- ferível evitar um fluxo circulante de dirigindo para essa camada de superfí- cie. Os centros C das portas de descarga 6 são preferivelmente posiciona- dos acima da extremidade inferior da bobina eletromagnética por mais de 1/4-L. Devido a isso, conforme mostrado na figura 1(b) e na figura 4(a)(b), o fluxo de descarga 14 descarregado pelas portas de descarga 6 e que alcan- ça o menisco 11 pode ser confiavelmente evitado de se dispersar na direção da espessura da placa lingotada e o fluxo de descarga 14 pode ser confia- velmente evitado de contatar a concha do lado maior 12 entes de alcançar o menisco 11. Os centros C das portas de descarga 6 são mais preferivelmen- te posicionados acima da extremidade inferior da bobina eletromagnética por mais de 1/2-L.
Na presente invenção, conforme mostrado na Fig. 6, é preferível arranjar duas ou mais portas de descarga (6a, 6b) na direção vertical (dire- ção de lingotamento). Devido a isso, é possível reduzir as áreas de seção transversal das aberturas das portas de descarga individuais, então no caso de uma mesma velocidade de lingotamento, é possível aumentar a velocida- de linear do aço fundido a partir das portas de descarga, então é possível fazer a direção do fluxo de descarga mais próxima da direção de abertura das portas de descarga. Por esta razão, é possível fazer o fluxo de descarga alcançar o menisco mais confiavelmente.
EXEMPLOS
A presente invenção foi aplicada em uma máquina de lingota- mento continuo para lingotar uma placa de uma largura de 1200 mm e uma espessura de 250 mm como forma de seção transversal. O molde de lingo- tamento tem uma altura de 2,5 m logo abaixo do molde de lingotamento, e também teve uma parte dobrada com um raio de curvatura de 7,5 m e do- brado de volta na parte horizontal.
Conforme mostrado na figura 3, uma bobina eletromagnética 4 tendo um caminho de corrente elétrica envolvendo o espaço de lingotamento 8 é arranjado em torno do molde de lingotamento é 1. Essa bobina eletro- magnética 4 tem uma corrente alternada passando por ela. O comprimento da direção de lingotamento L da bobine eletromagnética 4 é 300 mm. A po- sição da extremidade superior da bobina eletromagnética 4 é casada com a posição do menisco 11.
O bocal de entrada submerso 5 tem um diâmetro externo de 150 mm e um diâmetro interno de 90 mm. Conforme mostrado na figura 1(a), próximo da extremidade inferior, o bocal de entrada submerso tem portas de descarga 6 orientadas na direção da largura do espaço de lingotamento. As portas de descarga 6 têm um diâmetro interno (diâmetro equivalente do cír- culo) de 60 mm. A distância do menisco 11 até o centro das portas de des- carga C é de 150 mm. Há duas portas de descarga 6. Foram preparadas portas de descarga 6 de quatro tipos de direções de abertura X, isto é, 30 graus orientada para baixo, 10 graus orientada para cima, 20 graus orienta- da para cima e 30 graus orientada para cima.
Os inventores trocaram as condições pelos quarto tipos de dire- ção de abertura X das portas de descarga 6, trocaram-nas também pela pre- sença ou ausência de força eletromagnética da bobina eletromagnética 4, lingotaram o aço de baixo carbono acalmado ao alumínio a uma velocidade de lingotamento de 1,5 m/min, e avaliaram a qualidade das placas lingota- das. Condições de sem força eletromagnética e portas de descarga de 30 graus orientada para baixo foram usadas como condições de referência.
Para portas de descarga de 30 graus orientada para cima, as direções de abertura X das portas de descarga, a direção da linha Y, e a di- reção do fluxo de descarga real 14 todas alcançaram o menisco 11 antes de atingir a concha do lado menor 13. Para 20 graus orientada para cima, as direções de abertura X das portas de descarga alcançaram diretamente o menisco 11 e a direção da linha Y foi uma direção que alcançou apenas le- vemente acima da interseção A do lado menor do molde de lingotamento com o menisco logo próximo a ele, mas a direção do fluxo de descarga real 14 alcançou diretamente o menisco 11 nos exemplos da invenção com força eletromagnética e atingiu a concha do lado menor 13 nos exemplos compa- rativos sem força eletromagnética. Por outro lado, para portas de descarga de 10 graus orientada para cima e 30 graus orientada para baixo, as dire- ções de abertura X das portas de descarga, a direção da linha Y1 e a direção do fluxo de descarga real 14 todos atingem diretamente a concha do lado menor 13.
Quanto às propriedades de superfície da placa lingotado, a ru- gosidade da superfície foi medida por um medidor de deslocamento a laser. Um total de cinco linhas foram selecionadas: uma posição a 50 mm dos dois lados menores em relação à largura da placa Iingotado e 1/4 da largura, 1/2 da largura e 3/4 da largura. O alívio da superfície da placa Iingotado foi me- dido sobre um comprimento de 200 mm na direção do Iingotamento enquan- to se move o medidor de deslocamento a laser com um diâmetro de proje- ção de 0,2 mm a uma inclinação de 0,2 mm. Foi obtida a diferença entre o deslocamento máximo e o deslocamento mínimo para cada 10 mm de com- primento em cada linha. Isto foi comparado sobre o comprimento total. O valor máximo foi definido como grau de rugosidade. Além disso, o grau de rugosidade relativa indexado ao grau de rugosidade de uma amostra das condições de produção de referência como "1" foi feita a definição final. Em relação à qualidade interna devido às inclusões não-metálicas e bolhas, foram avaliados os estados de formação de defeitos de inclusões e bolhas na camada de superfície e defeitos de inclusões internas e bolhas. A "cama- da de superfície" é uma profundidade de 20 mm a partir da superfície da pla- ca Iingotada e corresponde substancialmente à espessura da solidificação dentro do molde de lingotamento. A "interna" é a profundidade até 20 mm a 50 mm de profundidade da camada de superfície e é a região incluindo a parte dobrada que forma uma zona defeituosa na máquina de lingotamento contínuo com dobramento vertical. Para a camada de superfície, toda a lar- gura da placa Iingotada foi fresada por um comprimento de 200 mm na dire- ção do lingotamento a uma inclinação de 1 mm na direção da espessura e os números de inclusões e bolhas foram contados visualmente. Para o inte- rior, toda a largura foi fresada sobre um comprimento de 1 mm na direção do lingotamento a uma inclinação de 5 mm na direção da espessura e os núme- ros de inclusões e bolhas foram contadas visualmente. Para ambas, o núme- ro de índices relativos indexados ao número de índices da amostra das con- dições de produção de referência como "1" foi feito a definição final. Tabela 1
<table>table see original document page 17</column></row><table> Os resultados estão mostrados na Tabela 1. Os exemplos da invenção comportas de descarga 30 graus orientada para cima e força ele- tromagnética deram os melhores resultados em todo grau de rugosidade de superfície da placa lingotada, defeitos de bolhas na camada de superfície, e defeitos de bolhas internas comparado com todos os exemplos comparati- vos. Os exemplos da invenção com portas de descarga 20 graus orientadas para cima e força eletromagnética também tiveram bons resultados compa- rados com os exemplos comparativos.
APLICABILIDADE INDUSTRIAL
A presente invenção faz o fluxo de descarga do bocal de entrada submerso alcançar o menisco sem atingir a concha do lado menor e também sem contatar a concha do lado maior, então inclusões não-metálicas e bo- lhas podem ser evitadas de serem presas na concha do lado menor e na concha do lado maior e a qualidade interna da placa lingotada pode ser me- lhorada. Juntamente a isso, passando-se uma corrente alternada através de uma bobina eletromagnética arranjada em torno do molde de Iingotamento para controlar a forma do menisco, as propriedades de superfície da placa lingotada podem ser melhoradas.
Claims (5)
1. Método de lingotamento continuo de metal fundido injetando- se metal fundido em um molde de Iingotamento tendo um espaço de Iingo- tamento (8) de seção transversal de forma retangular através de um bocal de entrada submerso (5), arranjando-se uma bobina eletromagnética (4) tendo um caminho de corrente elétrica circundando o espaço de Iingotamen- to em volta do molde de Iingotamento (1), passando uma corrente alternada através dessa bobina eletromagnética, e usando a mencionada corrente al- ternada de forma que o metal fundido (10) próximo ao menisco (11) no mol- de de Iingotamento receba uma força em uma direção que o separe da pa- rede do molde de Iingotamento enquanto vai Iingotando continuamente o metal fundido, o mencionado método de Iingotamento continuo de metal fundi- do caracterizado por formar um fluxo de descarga (14) descarregado pelas portas de descarga (6) de metal fundido fornecido na extremidade frontal do bocal de entrada submerso orientado para cima na direção dos lados meno- res do molde de Iingotamento e pelo fato de que a direção de uma linha cen- tral do mencionado fluxo de descarga é orientada para cima a partir de uma interseção dos lados menores do molde de Iingotamento com o menisco.
2. Método de lingotamento continuo de metal fundido pela inje- ção de metal fundido em um molde de Iingotamento (1) tendo um espaço de Iingotamento (8) de seção transversal de forma retangular através de um bocal de entrada submerso (5), arranjando-se uma bobina eletromagnética (4) tendo um caminho de corrente elétrica circundando o espaço de Iingota- mento em torno do molde de lingotamento, passando-se uma corrente alter- nada através dessa bobina eletromagnética, e usando-se a mencionada cor- rente alternada de modo que o metal fundido próximo ao menisco (11) no molde de lingotamento receba uma força em uma direção que o separe da parede do molde de lingotamento enquanto faz o lingotamento contínuo do metal fundido, o mencionado método de lingotamento contínuo de metal fundi- do caracterizado por fornecer portas de descarga (6) de metal fundido (10) fornecidas na extremidade frontal do bocal de entrada submerso orientado para cima na direção dos lados menores do molde de lingotamento e pelo fato de que a direção de uma linha central das mencionadas portas de des- carga é orientada para cima a partir de uma interseção dos lados menores do molde de lingotamento com o menisco.
3. Método de lingotamento continuo de metal fundido de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que 0,8 de um ân- gulo entre uma direção de abertura X das mencionadas portas de descarga (6) e a direção horizontal é maior que o ângulo entre a direção do centro da porta de descarga C até a interseção A do lado menor do molde de Iingota- mento e o menisco (11) e a direção horizontal.
4. Método de lingotamento continuo de metal fundido de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o comprimento da direção de Iingotamento da bobina eletromagnética (4) é feito Leo centro C das portas de descarga (6) é posicionado acima da extremidade inferior da bobina eletromagnética por mais de 1/4 L.
5. Método de lingotamento continuo de metal fundido de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que duas ou mais portas de descarga (6a, 6b) são arranjadas alinhadas em uma direção verti- cal.
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Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE794855A (fr) | 1972-02-03 | 1973-05-29 | Voest Ag | Tuyau refractaire pour couler des metaux en fusion |
| BE794857A (fr) * | 1972-02-03 | 1973-05-29 | Voest Ag | Procede de separation d'inclusions non metalliques dans les metaux en fusion, et tubes de coulee pour l'accomplissement du procede |
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| JPS58112641A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-05 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造における非金属介在物低減法 |
| JPS6352756A (ja) * | 1986-08-21 | 1988-03-05 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用浸漬ノズル |
| DE69530567T2 (de) * | 1994-08-23 | 2004-04-08 | Nippon Steel Corp. | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen giessen von metallschmelze |
| JPH10166120A (ja) | 1996-12-06 | 1998-06-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶融金属の連続鋳造方法 |
| KR19990012672U (ko) | 1997-09-11 | 1999-04-15 | 이구택 | 상향토출구를 갖는 연속주조용 침지노즐 |
| KR19990050906A (ko) | 1997-12-17 | 1999-07-05 | 이구택 | 침지노즐 침적깊이 최적화에 의한 주편 표면 결함 저감방법 |
| JPH11188460A (ja) | 1997-12-26 | 1999-07-13 | Nippon Steel Corp | 溶融金属の連続鋳造方法 |
| JP2000280050A (ja) * | 1999-03-30 | 2000-10-10 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 竪型連続鋳造用注湯ノズルおよび前記注湯ノズルを用いた竪型連続鋳造方法 |
| FR2805483B1 (fr) * | 2000-02-29 | 2002-05-24 | Rotelec Sa | Equipement pour alimenter en metal en fusion une lingotiere de coulee continue, et son procede d'utilisation |
| BR0114943A (pt) * | 2000-10-27 | 2004-02-25 | Univ Ohio State | Sistema de vaso para metal derretido para moldar metal derretido, métodos de fornecer um escoamento de metal derretido para lingotamento contìnuo, e de melhorar a qualidade de um método de lingotamento contìnuo de metal |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B25D | Requested change of name of applicant approved |
Owner name: NIPPON STEEL AND SUMITOMO METAL CORPORATION (JP) |
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| B09A | Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette] | ||
| B16A | Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette] |
Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 03/12/2007, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. |
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| B25D | Requested change of name of applicant approved |