BRPI0802484A2 - processo para remover componentes Ácidos de uma corrente contendo hidrocarboneto gasoso - Google Patents
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Abstract
PROCESSO PARA REMOVER COMPONENTES ÁCIDOS DE UMA CORRENTE CONTENDO HIDROCARBONETO GASOSO. A presente invenção apresenta um processo de tratamento de uma corrente de alimentação de hidrocarboneto gasoso que contém gases ácidos (CO~ 2~, H~ 2~S e mercaptanas) mediante a colocação da corrente de alimentação de gás em uma torre cáustica de múltiplas seções, em que as seções interiores empregam uma solução cáustica recirculadora para remover o CO2 e o H2S até uma baixa concentração de partes de dígitos simples por milhão e as seções superiores empregam uma solução cáustica mais forte em uma base de circuito aberto para produzir uma corrente gasosa esgotada de mercaptanas.
Description
PROCESSO PARA REMOVER COMPONENTES ÁCIDOS DE UMACORRENTE CONTENDO HIDROCARBONETO GASOSO
CAMPO DA INVENÇÃO
A presente invenção refere-se a um processo pararemover gases ácidos e . compostos de enxofre de corrente dehidrocarboneto. Mais particularmente, a presente invençãorefere-se a um processo para remover gases ácidos e compostosde enxofre de correntes de hidrocarboneto gasoso em uma torrecáustica. Mais particularmente, a presente invenção refere-seà remoção de gases ácidos e compostos de enxofre, incluindomercaptanas, dos gases de craqueamento de vapor e derefinaria em uma torre cáustica de múltiplos estágios.
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO
Nas indústrias do petróleo e petroquímicas, muitascorrentes de hidrocarboneto gasoso, tais como mas sem ficar- aeles limitadas, gás de craqueamento de vapor, gás decraqueamento catalitico fluidizado (FCC) e gás de combustívelde refinaria, contêm gases ácidos (compostos tais como C02,H2S e mercaptanas) que requerem o tratamento para a remoçãode gás ácido por uma variedade de razões. Por exemplo, aremoção de gás ácido pode ser requerida para satisfazerespecificações de produtos, impedir o envenenamento de leitosde catalisadores a jusante, o controle de odor e/ou aatualização do valor calorífico do combustível.
A remoção de gás ácido a granel é conseguida emtorres de amina, e torres cáusticas são então utilizadas paraobter remoções de compostos de ácidos até baixos níveis deconcentração de partes por milhão. É sabido que a remoção deC02 e de H2S das correntes de hidrocarboneto gasoso é obtidaatravés do contato íntimo com uma solução aquosa de uma base,tal como o hidróxido de sódio (NaOH) , que é uma soluçãocáustica. Pela reação com o solução cáustica da soluçãocáustica, isto é, NaOH, componentes de gás ácidos, tais comoo sulfeto de hidrogênio e o dióxido de carbono, sãoconvertidos em sulfeto de sódio (Na2S), hidrossulfeto desódio (NaHS) , carbonato de sódio (Na2C03) e bicarbonato desódio (NaHC03) , que são absorvidos na solução cáustica e,desse modo, removidos da corrente de hidrocarboneto gasoso.
Um tipo de operação petroquímica em que uma soluçãoaquosa de hidróxido de sódio é utilizada quaseinvariavelmente para a remoção de gás se dá em uma unidade ouusina de produção de etileno (embora outros sejamcontemplados pela presente invenção, uma descrição da unidadede produção de etileno será feita para finalidade desimplificação). Em uma usina de etileno, uma alimentação dehidrocarboneto alifático saturado, tal como o etano, opropano ou óleos mais elevados, e outros do gênero, é aquecida a altas temperaturas na presença de vapor paracraquear as moléculas de hidrocarboneto saturado para comohidrocarbonetos insaturados de peso molecular mais baixo, talcomo predominantemente o etileno, seguida pelo propileno eentão por várias quantidades de hidrocarbonetos mono- e di- olefínicos C4, C5 e C6, com menos quantidades de C7 e
hidrocarbonetos alifáticos, cíclicos e aromáticos saturados einsaturados de peso mais elevado.
Durante o craqueamento com vapor, quaisquercompostos contendo enxofre adicionados e/ou presentes na corrente de alimentação de hidrocarboneto são convertidos emsulfeto de hidrogênio e/ou compostos de enxofre organicamenteligados e, além disso, um teor de dióxido de carbono também égerado por uma reação de deslocamento de troca de água-gás. Amistura resultante do gás do craqueamento com vapor é então resfriada bruscamente de uma temperatura que varia deaproximadamente 700 a aproximadamente 1.000°C a umatemperatura mais baixa que varia de aproximadamente 35 aaproximadamente 4 0°C, com o que a porção principal de seuteor de água e hidrocarboneto de C7+ é condensada e separadada mistura. Após o resfriamento brusco, os constituintesrestantes da mistura de gás são condicionadosconvencionalmente por várias etapas de compressão de gás eresfriamento refrigerativo para a sua preparação para adestilação criogênica, por meio do que o seu teor de etileno,propileno e butenos será recuperado finalmente na formaessencialmente pura para o uso final como monômeros naprodução de vários polímeros, tais como o polietileno,copolímeros de etileno, polipropileno, e outros ainda.
Uma etapa requerida para condicionar corretamente amistura de gás para a destilação criogênica consiste emremover (ou então limpar) o gás craqueado essencialmentelivre de todos os componentes ácidos, tais como o sulfeto de hidrogênio e o dióxido de carbono. Convencionalmente, istotem sido executado em alguma posição entre estágios de umsistema de compressão de gás de múltiplos estágios e, porocasião da pós-compressão, em que a corrente de gás craqueadose encontra a uma pressão que varia de aproximadamente 10 aaproximadamente 20 atmosferas (atm). A corrente de gáscomprimida é colocada em contato com uma solução aquosa dehidróxido do sódio pelo contato em contracorrente em um vasode contato de gás-líquido, normalmente conhecido na indústriacomo um "absorvente", "removedor" ou "torre cáustica". Após tal remoção de gás, a solução aquosa de hidróxido de sódio,que é descarregada do fundo desta torre, contém, além de umpouco de hidróxido de sódio não-reagido, sulfeto de sódio,hidrossulfeto de sódio, carbonato de sódio e bicarbonato desódio, que resulta da remoção de compostos de gases ácidos da corrente de gás removido.
Para impedir o acúmulo da concentração destescomponentes na torre cáustica e para obter espaço hidráulicopara adicionar uma quantidade da solução cáustica maisresistente fresca à torre cáustica para compensar o consumode solução cáustica na torre, uma quantidade desta soluçãocáustica fraca ou "gasta na torre" é impedida de serrecirculada de volta para a torre. Para manter um volume delíquido apropriado da circulação da solução cáustica dentroda torre, no entanto, uma parte desta solução cáustica fracaou "gasta na torre" é recirculada de volta para a torre. Essaquantidade da solução cáustica fraca ou "gasta na torre"afastada da torre tem sido indicada nesta técnica como"solução cáustica gasto". 0 solução cáustica gasto écondicionado então para uma eliminação ambiental segura emuma unidade de tratamento de solução cáustica gasto.
Alguns materiais de partida para o craqueador devapor também contêm quantidades substanciais de mercaptanas,incluindo mercaptanas relativamente pesadas. Estasmercaptanas relativamente pesados irão se decomporprincipalmente como H2S e hidrocarbonetos e deixar o fornocom os gases craqueados, as mercaptanas pesadas não-decompostas e as mercaptanas mais leves. Na torre de remoção,as mercaptanas mais pesadas irão principalmente condensar esair com o óleo combustível separado, mas as mercaptanas maisleves irão terminar com o gás craqueado que sai da torre deresfriamento brusco com água para a compressão e maispurificação de olefina. Uma das etapas para a purificação deolefina convencionalmente utilizadas em instalações deprodução de olefina é a hidrogenação de acetileno, queemprega tipicamente um catalisador de paládio. As mercaptanasna corrente de gás craqueado devem ser removidassubstancialmente para impedir o envenenamento do catalisadorde paládio.
Os métodos convencionais para a remoção demercaptanas e outros compostos de enxofre da corrente de gáscraqueado envolviam o uso de leitos absorventes de aluminaativados regeneráveis, com absorventes tais como SelexsorbCOS, Selexsorb CD e Selexsorb CDX fornecidos pela BASF, ou aoutilizar catalisadores não-regeneráveis, tais como o oxido dezinco, o oxido de cobre ou o oxido de chumbo para formarsulfeto de zinco, sulfeto de cobre ou sulfeto de chumbo,respectivamente. Estes métodos comercialmente disponíveis, noentanto, provaram ser muito dispendiosos.
Conseqüentemente, representaria um avanço notávelno estado da técnica se um processo para remover mercaptanaspudesse ser desenvolvido, o qual seria mais econômico do queos processos ensinados na técnica anterior e que não deveriarequerer a adição de uma outra etapa de processamento além daremoção cáustica.
DESCRIÇÃO RESUMIDA DA PRESENTE INVENÇÃO
Para esta finalidade, os autores da presenteinvenção descobriram agora um processo singular para removermercaptanas na torre de remoção cáustica, o qual é econômicoe remove suficientemente as mercaptanas (e outros compostoscontendo enxofre) até níveis suficientemente baixos paraimpedir substancialmente o envenenamento do catalisador ajusante.
Em vista do acima exposto, um objetivo da presenteinvenção consiste na apresentação de um processo aperfeiçoadode remoção de solução cáustica gasto.
Um objetivo adicional da presente invenção consistena apresentação de um processo aperfeiçoado para remover osgases ácidos e os compostos de enxofre de correntes dehidrocarboneto gasoso.
Um outro objetivo da presente invenção consiste naapresentação de um processo de remoção de gás ácido que éeconômico.
Estes e outros objetos evidentes aos elementosversados na técnica são fornecidos pela presente invençãodiscutida em detalhes a seguir.
BREVE DESCRIÇÃO DO DESENHO
A figura 1 ilustra uma realização preferida dapresente invenção.
DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO
A presente invenção apresenta um processoaperfeiçoado para remover os gases ácidos e outros compostosde enxofre de correntes de hidrocarboneto gasoso, tal comodentro uma torre cáustica. Embora o processo da presente invenção possa ser utilizado em uma variedade de processosdiferentes que requerem a remoção de gases ácidos e decompostos de enxofre de correntes de hidrocarboneto gasoso,para a facilidade da compreensão, a presente invenção serádescrita mais detalhadamente no que diz respeito ao processamento de uma corrente de gás craqueado. De nenhumamaneira, no entanto, esta descrição detalhada limita o âmbitodas reivindicações anexas.
Com referência à figura 1, uma realização preferidada presente invenção compreende um processo para o tratamento de uma corrente de alimentação de hidrocarboneto gasoso emuma tubulação 10, que, além dos hidrocarbonetos, compreendecompostos ácidos, tais como mas sem ficar a eles limitados,C02, H2S e mercaptanas. A corrente de alimentação dehidrocarboneto gasoso pode compreender qualquer corrente de gás que contém os hidrocarbonetos e os compostos ácidos daqual é desejável remover os compostos ácidos. Como exemplosnão limitadores de tais correntes de alimentação dehidrocarboneto gasoso contempladas para o uso na prática dapresente invenção, há gases de craqueador de vapor, gases decraqueamento catalítico fluidizado (FCC), gases decombustível de refinaria, gases de craqueamento catalíticoprofundo (DCC) e outros gases de craqueamento ou derefinaria.Retornando à figura 1, a corrente de alimentação dehidrocarboneto gasoso 10 é resfriada em um trocador de calorrefrigerado a água 12, preferivelmente até uma temperaturaque esteja 2-3°C dentro da temperatura disponível de saída da água de refrigeração. O gás de refrigeração em uma corrente14 é alimentado então em um tambor de bater 16 para separar olíquido condensado removido em uma corrente 18 (formadadurante a refrigeração a água) do vapor, que é removido emuma corrente 20. O vapor na corrente 20 será saturado com água e os hidrocarbonetos à temperatura que sai do cilindrode bater 16. 0 vapor é então superaquecido no trocador decalor 22 até uma temperatura que seja pelo menosaproximadamente 5°C acima da temperatura do cilindro de bater16, preferivelmente a uma temperatura que varia de aproximadamente 4 5 a aproximadamente 60/C. O vaporsuperaquecido em uma tubulação 24 é então alimentado a umatorre cáustica 26.
A torre cáustica desta realização preferida dapresente invenção compreende quatro seções separadas, a saber, um fundo que recircula a seção cáustica 28, um meioque recircula a seção cáustica 30, uma seção cáustica de topode circuito aberto 32 e uma seção de lavagem de água 34. Osautores da presente invenção verificaram que o uso de umatorre cáustica de múltiplos estágios é crítica ao processo da presente invenção, em que a torre tem pelo menos uma seçãocáustica recirculadora inferior e pelo menos uma seçãocáustica de circuito aberto localizada acima (ou a jusante)da seção cáustica recirculadora. Embora os autores dapresente invenção não desejem ficar limitados por nenhuma teoria, os autores da invenção reconheceram que, devido aofato que a reação entre as mercaptanas (RSH) e o NaOH éreversível
RSH + NaOH <-» RSNa + H20a remoção das mercaptanas com uma solução cáusticarecirculadora não tratada, tal como é praticado na técnicaanterior, não remove eficazmente quantidades suficientes demercaptanas para impedir problemas de processamento ajusante, tal como o envenenamento do catalisador. Nas seçõesde recirculação inferior dos processos da técnica anterior, oRSNa formado quando recirculado ao topo da seção inferiordeve se encontrar com um gás que é menos concentrado comcontaminador de RSH, o que, por sua vez, deve causar areversão da reação e a liberação de RSH de volta aohidrocarboneto gasoso. Consequentemente, os autores dapresente invenção verificaram surpreendentemente que o uso deuma seção cáustica de circuito aberto em uma torre cáusticade múltiplos estágios resulta em uma solução simples eeconômica para este problema (ao contrário do uso da técnicaanterior de leitos absorventes de alumina ativadosregeneráveis a jusante ou de catalisador de oxido de metalnão-regenerável) e, desse modo, preenchendo uma necessidadeno estado da técnica há muito sentida.
Retornando à figura 1, o gás de alimentaçãosuperaquecido em uma tubulação 24 é alimentado na seçãocáustica recirculante inferior 28 da torre cáustica 26. Umasolução cáustica de recirculação fraca ou de fundo em umatubulação 3 6 entra em contato com o gás de alimentação,preferivelmente na forma em contracorrente. As bandejas 38 ouuma embalagem também podem ser providas na seção cáustica derecirculação de fundo 28 para melhorar o contato do soluçãocáustica/gás de alimentação e a transferência de massa. Asolução cáustica é removida tanto como solução cáustica gastoem uma tubulação 4 0 para o tratamento tal é de conhecimentodos elementos versados na técnica, ou então em uma tubulação42 para a recirculação não-tratada através da bomba 44 e datubulação de recirculação 36. Desta maneira, a corrente degás de alimentação da tubulação 24, que tem inicialmente asua concentração mais elevada de componentes de gases ácidosdo (C02 e H2S) , maximizes a utilização da resistênciaresidual da solução cáustica relativamente fraca na zona derecirculação de fundo 18.
A solução cáustica pode compreender qualquerreagente básico que tenha a capacidade de extrair oscomponentes ácidos e as mercaptanas da corrente dealimentação. Um reagente básico preferido compreende umasolução aquosa de amônia ou um hidróxido de metal alcalino,tal como o hidróxido de sódio ou de potássio. As soluções dehidróxido de sódio são especialmente preferidas.
O gás parcialmente tratado se eleva através dorespiradouro 4 6 da seção de recirculação da solução cáusticade fundo 18 para a seção de recirculação de solução cáusticado meio 30, que também pode ser equipada com as bandejas 3 8ou uma embalagem. Na seção de recirculação de soluçãocáustica do meio, o gás parcialmente tratado entra em contatocom a solução cáustica relativamente mais forte de umatubulação 48, formada a partir da corrente cáustica nãotratada removida 50, da corrente cáustica de composição 52 eda bomba 54. O solução cáustica relativamente forte utilizadona seção de recirculação de solução cáustica do meio terátipicamente uma concentração cáustica que varia de25 aproximadamente 2 a aproximadamente 20% em peso,preferivelmente de aproximadamente 4 a aproximadamente 15% empeso, e mais pref erivelmente de aproximadamente 4 aaproximadamente 12% em peso. Outra vez, o NaOH é o agentecáustico preferido. A adição do solução cáustica decomposição fresco através da tubulação 52 forma soluçãocáustica suficiente para a remoção dos compostos ácidos deC02 e H2S até os niveis desejados na corrente finalmentetratada 56, que sai do topo da torre 26.O gás da seção recirculadora de solução cáustica domeio 3 0 se eleva para a seção de solução cáustica de circuitoaberto 32 através do respiradouro 48. A seção de soluçãocáustica de circuito aberto 32 também pode conter bandejas ou uma embalagem. O solução cáustica para a seção de soluçãocáustica de circuito aberto 32, ao contrário das outrasseções, não é um solução cáustica recirculado não-tratado(isto é, os componentes cáusticos recirculados não-tratadosainda contêm compostos de enxofre). Ao invés disto, uma solução cáustica forte, que compreende aproximadamente 15 aaproximadamente 50% em peso de solução cáustica(preferivelmente NaOH), preferivelmente de aproximadamente 20a aproximadamente 4 0% em peso e de aproximadamente 2 0 aaproximadamente 3 0% em peso de solução cáustica em uma tubulação de alimentação 62 é bombeada mais preferivelmentepor meio da bomba 62 através da tubulação 64 para a partesuperior da seção de solução cáustica superior 32, de umamaneira tal que a solução cáustica forte entra em contato como gás na seção superior na forma em contracorrente, para converter pelo menos aproximadamente 90% das mercaptanas(RSH) em sais de mercaptides (RSNa) , que sai da seçãosuperior 32 através de uma tubulação 66.
Nas realizações preferidas, a corrente que contém osal de tnercaptide na tubulação 66 pode ser tratada em uma unidade de regeneração cáustica convencional (não mostrada)para a oxidação de RSNa em óleo de dissulfeto de alquila(RSSR) e NaOH. Tipicamente, esta reação de oxidação de sal demercaptide é executada ao colocar os sais de mercaptide emcontato com o ar sobre um catalisador apropriado. Os catalisadores apropriados, podem incluir, mas sem ficar aeles limitados, catalisadores de ftalocianina de metal, comoé do conhecimento dos elementos versados na técnica.Preferivelmente, o catalisador compreende uma ftalocianina decobalto ou uma ftalociaina de vanádio. Derivados sulfonados(mono-sulfo, dis-ulfo, tri-sulfo e tetra-sulfo) oucarboxilados dos catalisadores de ftalocianina de metal podemser empregados para propiciar uma atividade catalítica maior e acelerar a velocidade de oxidação. Um catalisadorespecialmente preferido compreende o dissulfonato deftalocianina de cobalto. A concentração do catalisador irávariar dependendo em parte do nível dos mercaptides nacorrente alcalina, como deve ser compreendido pelos elementos versados na técnica. Tipicamente, no entanto, a quantidade dedisulfonato de ftalocinina de cobalto irá variar deaproximadamente 10 a aproximadamente 1.000 ppm em peso dasolução alcalina. As condições da oxidação podem variar deacordo com os procedimentos conhecidos dos elementos versadosna técnica, mas tipicamente uma pressão que varia deaproximadamente 70 a aproximadamente 1.000 psig e umatemperatura de aproximadamente a temperatura ambiente aaproximadamente 100°C serão empregadas.
O óleo de dissulfeto de alquila (RSSR) pode ser separado como uma fase orgânica da fase cáustica aquosa, emque essa fase cáustica aquosa pode então ser reciclada devolta à torre 26 através da tubulação 60. Esta separação podeser executada conforme será compreendido pelos elementosversados na técnica, mas geralmente uma zona de separação de fases de gravidade que opera a uma pressão que varia dapressão atmosférica a aproximadamente 300 psig ou mais, e umatemperatura que varia de aproximadamente 10 a aproximadamente120°C será suficiente. Isto pode ser ajudado por um meiocoalescente localizado na zona caso desejado, tal como será apreciado pelos elementos versados na técnica.
O gás tratado esgotado dos gases ácidos C02, H2S eRSH saem da zona de solução cáustica de circuito aberto 32através do respiradouro 68 e entra na seção de lavagem comágua 34. Na seção de lavagem com água 34, o gás tratado élavado com água que entra através de uma tubulação 70 naforma em contracorrente para remover o solução cáusticaarrastado do gás. Uma bomba 72 circula a água que sai daseção de lavagem com água através de uma tubulação 74 para arecirculação. Uma tubulação de sangramento 76 da tubulação 74e uma tubulação de água de composição 78 para adicionar aágua de composição à tubulação de recirculação de água 70também podem ser providas.
O gás completamente tratado deixa a torre 26 comouma corrente superior na tubulação 56 substancialmente livrede componentes ácidos. Desse modo, a torre cáustica 26 provea remoção de componentes ácidos da corrente de gás dealimentação 10 até os níveis desejados, tal como menos deaproximadamente 5 pvpm (partes de vapor por milhão) epreferivelmente menos de aproximadamente 1 pvpm de C02, menosde aproximadamente 1 pvpm e preferivelmente menos deaproximadamente 0,1 pvpm de H2S, e menos de aproximadamente 5pvpm e pref erivelmente menos de aproximadamente 2 pvpm demercaptides (RSH).
Muitas variações da presente invenção serãosugeridas aos elementos versados na técnica à luz dadescrição acima detalhada. Por exemplo, uma variedade decorrentes de alimentação e agentes cáusticos pode serempregada. Todas tais modificações óbvias estão dentro doâmbito integralmente pretendido das reivindicações anexas.
Todas as patentes acima mencionadas são aquiincorporadas a título de referência.
Claims (18)
1. PROCESSO PARA REMOVER COMPONENTES ÁCIDOS DEUMA CORRENTE CONTENDO HIDROCARBONETO GASOSO, em que o ditoprocesso é caracterizado pelo fato de compreender:(a) a alimentação de uma corrente de alimentaçãogasosa que compreende hidrocarbonetos, dióxido de carbono,sul feto de hidrogênio e mercaptanas a uma zona derecirculação de solução cáustica em uma torre cáustica demúltiplos estágios, em eu a dita a torre cáustica demúltiplos estágios tem pelo menos uma dita zona derecirculação de solução cáustica e pelo menos uma zona desolução cáustica de circuito aberto localizada a jusanteda(s) zona(s) de recirculação de solução cáustica;(b) a colocação da dita corrente de alimentaçãogasosa em pelo menos uma dita zona de recirculação de soluçãocáustica em contato com uma corrente cáustica que sai da ditatorre e é recirculada à dita torre para removersubstancialmente todo o dito dióxido de carbono e sulfeto dehidrogênio da dita corrente gasosa e formar uma correntegasosa parcialmente tratada que compreende hidrocarbonetos emercaptanas;(c) a passagem da dita corrente gasosa parcialmentetratada para pelo menos uma dita zona de solução cáustica decircuito aberto;(d) a colocação da dita corrente gasosaparcialmente tratada em pelo menos uma dita zona de soluçãocáustica de circuito aberto em contato com uma soluçãocáustica em uma base de circuito aberto para removersubstancialmente todas as mercaptanas da dita corrente gasosaparcialmente tratada e para produzir uma corrente de produtosubstancialmente livre de dióxido de carbono, sulfeto dehidrogênio e mercaptanas.
2. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que a dita corrente de alimentaçãogasosa compreende um efluente de um craqueador de vapor.
3. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que a dita torre cáustica demúltiplos estágios compreende duas zonas de recirculação desolução cáustica.
4. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 3,caracterizado pelo fato de que a corrente de alimentaçãogasosa é colocada em contato com uma primeira corrente desolução cáustica recirculada em uma primeira zona derecirculação de solução cáustica para remover uma parte dedióxido de carbono e de sulfeto de hidrogênio da ditacorrente de alimentação gasosa para produzir uma primeiracorrente de gás parcialmente tratada e em que a dita primeiracorrente de gás parcialmente tratada é alimentada em umasegunda zona de solução cáustica recirculada para o contatocom uma segunda corrente de solução cáustica recirculada pararemover substancialmente o dióxido de carbono e o sulfeto dehidrogênio remanescentes e para produzir uma segunda correntede gás parcialmente tratada.
5. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que a dita corrente de soluçãocáustica na dita zona de recirculação de solução cáustica temuma resistência menor do que a resistência da soluçãocáustica na dita zona de solução cáustica de circuito aberto.
6. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que a dita solução cáusticaempregada na dita torre é selecionada do grupo que consisteem amônia, hidróxido de sódio, hidróxido de potássio e asmisturas destes.
7. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 4,caracterizado pelo fato de que a dita primeira correntecáustica recirculada compreende hidróxido de sódio.
8. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 7,caracterizado pelo fato de que a dita segunda correntecáustica recirculada compreende hidróxido de sódio.
9. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 4,caracterizado pelo fato de que a dita resistência cáustica dadita segunda solução cáustica recirculada varia deaproximadamente 2 a aproximadamente 20 por cento em peso.
10. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 10,caracterizado pelo fato de que a dita resistência cáustica dadita segunda solução cáustica recirculada varia deaproximadamente 4 a aproximadamente 15 por cento em peso.
11. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que a dita torre compreende umazona de solução cáustica de circuito aberto.
12. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 11,caracterizado pelo fato de que a solução cáustica decircuito aberto na dita zona de solução cáustica de circuitoaberto tem uma resistência cáustica que varia deaproximadamente 15 a aproximadamente 50 por cento em peso.
13. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 12,caracterizado pelo fato de que a solução cáustica de circuitoaberto na dita zona de solução cáustica de circuito abertotem uma resistência cáustica que varia de aproximadamente 20a aproximadamente 3 0 por cento em peso.
14. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que a solução cáustica gasta dadita zona de solução cáustica de circuito aberto é tratadapara remover as mercaptanas e os sais de mercaptana.
15. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 14,caracterizado pelo fato de que o dito tratamento de soluçãocáustica gasta compreende a oxidação da dita solução cáusticagasta sobre um catalisador que compreende uma ftalocianina demetal ou um derivado da mesma para formar um óleo dedissulfeto de dialquila e então a separação do óleo dedissulfeto de dialquila da dita solução cáustica.
16. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de compreender adicionalmente alavagem da corrente do produto da dita zona de soluçãocáustica de circuito aberto para remover a solução cáusticaarrastada e para produzir uma corrente do produto lavada comágua.
17. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 1,caracterizado pelo fato de que a dita corrente do produtocompreende menos de aproximadamente 5 pvpm de C02, menos deaproximadamente 1 pvpm de H2S e menos de aproximadamente 5pvpm de mercaptides.
18. PROCESSO, de acordo com a reivindicação 17,caracterizado pelo fato de que a dita corrente do produtocompreende menos de aproximadamente 1 pvpm de C02, menos deaproximadamente 0,1 pvpm de H2S e menos de aproximadamente 2pvpm de mercaptides.
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