BRPI0804604B1 - Interruptor de potência de alta tensão - Google Patents
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Abstract
interruptor de potência de alta tensão. a presente invenção refere-se a um interruptor de potência alta tensão (10) cheio com gás isolante com dois contatos de arco (15,17) mutuamente contrapostos, que estão envoltos por um bocal de material isolante (20). além disso estão presentes dois contatos de corrente principal (16,18) mutuamente contrapostos fora do bocal de material isolante (20), dos quais cada um está associado a um dos dois contatos de arco (15,17). o interruptor de potência de alta tensão (10) é provido de meios para derivação de um fluxo de gás isolante (27, 28) da região entre os dois contatos de arco (15, 17), sendo que respectivamente um fluxo de gás isolante (39, 47) fora do bocal de material isolante (20) é derivado de ambas as direções em direção aos contatos de corrente principal (16, 18). está previsto um dispositivo de derivação (50), que é provido com meios para derivação de gás isolante do fluxo de gás isolante (27, 28) derivado da região entre os dois contatos de arco (15, 17) de tal maneira que os dois fluxos de gás isolante (39, 47) fluindo em direção aos contatos de corrente principal (16, 18) têm um efeito de magnitude aproximadamente igual sobre o gás isolante presente na região de ambos os contatos de corrente principal (16, 18), de modo que o gás isolante nessa região não é essencialmente deslocado.
Description
Descrição
A presente invenção refere-se a um interruptor de potência de alta tensão cheio com gás isolante com dois contatos de arco mutuamente contrapostos, que estão envoltos por um bocal de material isolante, com dois contatos de corrente principal mutuamente contrapostos fora do bocal de material isolante, dos quais cada um está associado a um dos dois contatos de arco, bem como com meios para derivação de um fluxo de gás isolante 10 da região entre os dois contatos de arco, sendo que respectivamente um fluxo de gás isolante fora do bocal de material isolante é derivado de ambas as direções em direção aos contatos de corrente principal.
Tais interruptores de potência de alta tensão são em geral conhecidos. Os meios para derivação do fluxo de gás isolante da região entre 15 os dois contatos de arco têm então por função conduzir o gás isolante aquecido por um arco voltaico e se expandir para outras regiões do interruptor de potência de alta tensão. O gás isolante quente, dessa maneira, não apenas pode se distender, mas também ocorre um resfriamento do gás isolante quente devido a uma mistura com gás isolante frio, que está presente nas 20 regiões atravessadas em corrente, bem como devido a uma passagem de calor para os componentes atravessados em corrente do interruptor de potência de alta tensão.
É então essencial que, em um estado do interruptor de potência de alta tensão em que os dois contatos de corrente principal e os dois conta25 tos de arco não mais estão unidos entre si, o isolamento obtido pelo gás isolante entre os dois contatos de corrente principal em todo caso seja tão grande que sempre seja garantida uma separação elétrica. Isso equivale a que a capacidade de isolamento do gás isolante entre os dois contatos de corrente principal separados, portanto a assim chamada resistência elétrica 30 de ambos os contatos de corrente principal, deva ser dada em cada caso.
O requisito de se empregar tão pouco gás isolante quanto possível levou a que as regiões cheias com gás isolante do interruptor de potência
de alta tensão sejam cada vez menores e simultaneamente também a den-
sidade do gás isolante seja selecionada cada vez menor. Isso tem por conseqüência o fato de que ambos os fluxos de gás isolante, que são conduzidos fora do bocal de material isolante de ambas as direções aproximada5 mente ao longo do eixo longitudinal em direção aos contatos de corrente principal, eventualmente não mais apresentem uma suficiente capacidade de isolamento, de modo que no estado do interruptor de potência de alta tensão anteriormente explicado a separação elétrica de ambos os contatos de corrente principal eventualmente não mais é garantida. Especialmente, há a 10 possibilidade de que ao menos um dos dois fluxos de gás isolante entrando na região de ambos os contatos de corrente principal consiste em gás isolante ao menos de tal maneira aquecido que a separação elétrica de ambos os contatos de corrente principal não mais é seguramente dada. Isso ocorre entre outros do fato de que gás isolante quente possui uma capacidade de 15 isolamento menor do que gás isolante frio.
Constitui objetivo da invenção prover um interruptor de potência de alta tensão em que, em um estado do interruptor de potência de alta tensão em que os dois contatos de corrente principal e os dois contatos de arco não mais estão unidos entre si, o isolamento obtido pelo gás isolante entre
os dois contatos de corrente principal em todo caso seja tão grande que sempre seja garantida uma separação elétrica.
Com um interruptor de potência de alta tensão do tipo mencionado no início esse objetivo é alcançado pela invenção na medida em que é previsto um dispositivo de derivação, que é provido com meios para deriva25 ção de gás isolante do fluxo de gás isolante derivado da região entre os dois contatos de arco de tal maneira que os dois fluxos de gás isolante fluindo em direção aos contatos de corrente principal têm um efeito de magnitude aproximadamente igual sobre o gás isolante presente eventualmente na região nessa região não é essencialmente deslocado.
Antes de uma passagem do interruptor de potência de alta tensão para a posição extrema desligada, o gás isolante no compartimento inde ambos os contatos de corrente principal, de modo que o gás isolante
terno do interruptor é essencialmente frio. Pelo arco voltaico resultante com
uma operação de separação é aquecido ao menos o gás isolante presente entre os contatos de arco no interior do bocal de material isolante. Esse gás isolante se dilata e produz, entre outros, os dois fluxos de gás isolante, que 5 são conduzidos fora do bocal de material isolante de ambas as direções aproximadamente ao longo do eixo longitudinal em direção aos contatos de corrente principal. Como a ação desses dois fluxos de gás isolante de acordo com a invenção é aproximadamente da mesma magnitude, o gás isolante que se encontra na região dos contatos de corrente principal separados não 10 essencialmente deslocado, mas sim é ali amplamente mantido. Trata-se então de gás isolante frio, que está separado pelo bocal de material isolante do arco voltaico e, assim, tampouco é aquecido. Esse gás isolante frio é mantido, portanto, devido às ações aproximadamente da mesma magnitude de ambos os fluxos de gás isolante afluentes, essencialmente inalterado na re15 gião dos dois contatos de corrente principal separados. Se ainda assim ocorrer, o gás isolante frio será aquecido apenas provisoriamente e apenas ligeiramente. Isso equivale a que a capacidade de isolamento do gás isolante presente entre os contatos de corrente principal separados não se altere essencialmente.
Vantajosamente, pelos dois fluxos de gás isolante afluentes o gás isolante frio presente na região de ambos os contatos de corrente principal separados é ainda eventualmente comprimido, de modo que é até mesmo ainda melhorada a capacidade de isolamento desse grau isolante.
No total, com isso, com o interruptor de potência de alta tensão 25 de acordo com a invenção na posição extrema desligada em todo caso é garantida a separação elétrica dos contatos de corrente principal.
Outras características, possibilidades de aplicação e vantagens da invenção se depreendem da descrição a seguir de exemplos de execução da invenção, que estão representados nas figuras do desenho. Todas as 30 características descritas ou representadas constituem então, isoladamente ou em qualquer combinação desejada, o objeto da invenção, independentemente de seu resumo nas reivindicações ou de sua retro-referência, bem como independentemente de sua formulação ou representação na descrição ou no desenho.
A figura 1 mostra um corte longitudinal esquemático por um exemplo de execução de um interruptor de potência de alta tensão de acordo 5 com a invenção e a figura 2 mostra uma representação em perspectiva de um dispositivo de derivação do interruptor de potência de alta tensão da figura 1.
Na figura 1 está representado um interruptor de potência de alta tensão 10, que apresenta um eixo longitudinal 11 e é executado essencial10 mente simétrico em rotação. No compartimento interno de um alojamento de porcelana 13 cheio com um gás isolante estão dispostos um contato de arco 15 em forma de tulipa com um correspondente primeiro contato de corrente principal 16 bem como um contato de arco 17 em forma de pino com um correspondente segundo contato de corrente principal 18. Como gás isolante 15 pode então estar presente hexafluoreto de enxofre (SF6) ou nitrogênio (N2) ou tetrafluormetano (CF4) ou uma mistura dos mesmos.
Os contatos de corrente principal 16, 18 estão dispostos radialmente fora dos contatos de arco 15, 17. Os contatos 15, 16 bem como os contatos 17, 18 estão alinhados coaxialmente entre si e são deslocáveis re-
lativamente entre si respectivamente juntos na direção do eixo longitudinal 11, a saber, de uma posição extrema em curto-circuito e portanto ligada para uma posição extrema separada e portanto desligada, e vice-versa. Na posição extrema ligada, todos os contatos 15, 16, 17, 18 estão em contato mútuo, de modo que uma corrente pode fluir pelos contatos. Na posição extre25 ma desligada, os contatos 15, 16 e os contatos 17, 18 estão separados entre si, de modo que nenhuma corrente pode fluir.
Com o contato de arco 15 em forma de tulipa e o correspondente primeiro contato de corrente principal 16 está unido um bocal de material isolante 20, que envolve ambos os contatos de arco 15, 17, e que está ainda 30 de tal maneira executado que o contato de arco 17 em forma de pino pode imergir no bocal de material isolante 20 e fechar o mesmo. Na posição extrema ligada, então, nenhum gás isolante pode fluir através do bocal de ma-
terial isolante 20. Quando da passagem da posição extrema ligada para a posição extrema desligada resulta um arco voltaico 22, que aquece o gás isolante e, com isso, conduz a uma dilatação do gás isolante no interior do contato de arco 15 em forma de tulipa. Além disso, quando dessa passa5 gem, o contato de arco 17 em forma de pino emerge do bocal de material isolante 20, de modo que, depois, o gás isolante pode fluir através do bocal de material isolante 20.
Na figura 1, os contatos 15, 16, 17, 18 estão representados na posição extrema desligada. Isso significa que os contatos 15, 16 na figura 1 foram movidos relativamente entre si para a esquerda e os contatos 17, 18 na figura 1 para a direita. Com esse movimento de separação dos contatos 15, 16, 17, 18 resulta - como já mencionado - o arco voltaico 22 entre os contatos de arco 15, 17. Tão logo o contato de arco 17 em forma de pino sai do bocal de material isolante 20, esse arco voltaico 22 é insuflado com gás isolante, que é aduzido de uma câmara de armazenamento 24 através de um canal 25 àquela região do bocal de material isolante 20, em que está presente o arco voltaico 22. Nessa região que se encontra entre os dois contatos de arco 15, 17 o gás isolante é aquecido pelo arco voltaico 22 e se dilata, a saber, na direção do contato de arco 15 em forma de tulipa bem como em direção do contato de arco 17 em forma de pino, portanto na figura 1 para a esquerda e para a direita. Isso está indicado na figura 1 com duas setas 27, 28, que devem representar os respectivos fluxos de gás isolante. Esses dois fluxos de gás isolante 27, 28 quentes são derivados da região entre os dois contatos de arco 15, 17 e guiados para longe.
O fluxo de gás isolante 27 chega a um primeiro compartimento de gás 30, que é limitado por um tubo 31 portando o contato de arco 15 em forma de tulipa. Por aberturas 32 no tubo 31 o fluxo de gás isolante 27 chega a um segundo compartimento de gás 34, que é limitado pelo tubo 31 e por um suporte 35 guiando o contato de arco 15 em forma de tulipa, o primeiro contato de corrente principal 16 e o bocal de material isolante 20, e se encontra assim radialmente fora do primeiro compartimento de gás 30. Por aberturas 36 no suporte 35, o fluxo de gás isolante 27 chega a um terceiro <1/
compartimento de gás 37, que é formado entre o suporte 35 e o alojamento de porcelana 13 e se encontra, assim, radialmente fora do segundo compartimento de gás 34. Nesse compartimento de gás 37, o gás isolante flui novamente de volta em direção aos contatos de corrente principal 16, 18. Isso 5 está indicado na figura 1 com uma seta 39, que deve representar o correspondente fluxo de gás isolante. O fluxo de gás isolante 39 está portanto alinhado aproximadamente paralelo ao eixo longitudinal 11 e em direção aos dois contatos de corrente principal 16, 18.
O fluxo de gás isolante 28 chega a um quarto compartimento de 10 gás 41, que é formado por um suporte 42 guiando o contato de arco 17 em forma de pino e o correspondente segundo contato de corrente principal 18. Por aberturas 43 no suporte, o fluxo de gás isolante 28 chega a um quinto compartimento de gás 45, que é formado entre o suporte 42 e o alojamento de porcelana 13 e se encontra assim radialmente fora do quarto comparti15 mento de gás 41. Nesse quinto compartimento de gás 45, o gás isolante flui novamente de volta em direção dos contatos de corrente principal 16, 18. Isso está indicado na figura 1 com uma seta 47, que deve representar o correspondente fluxo de gás isolante. O fluxo de gás isolante 47 está portanto alinhado aproximadamente paralelo ao eixo longitudinal 11 e em direção aos 20 dois contatos de corrente principal 16, 18.
Na região das aberturas 36, portanto na região da passagem do segundo compartimento de gás 34 para o terceiro compartimento de gás 37, está previsto um dispositivo de derivação 50. Com auxílio desse dispositivo de derivação 50 o gás isolante pode ser derivado do fluxo de gás isolante 27 25 chegando pelo segundo compartimento de gás 34 para um sexto compartimento de gás 51. O sexto compartimento de gás 51 se encontra então em direção axial em seguida ao segundo e terceiro compartimentos de gás 34, 37. O fluxo de gás isolante 39 escoando no terceiro compartimento de gás 37 é assim reduzido em comparação com o fluxo de gás isolante 27 che30 gando pelo segundo compartimento de gás 34 do gás isolante derivado para o sexto compartimento de gás 51.
Na figura 2 está representado em detalhes o dispositivo de deri-
vação 50. O dispositivo de derivação 50 é executado essencialmente simétrico em rotação e disposto coaxial ao eixo longitudinal 11 e consiste, de preferência, em alumínio. Alternativamente, o dispositivo de derivação 50 pode também ser fabricado de um plástico, por exemplo de PTFE. O dispositivo 5 de derivação 50 apresenta um cilindro de guia 53, pelo qual segundo a figura o tubo está encaixado através do tubo 31, que está unido na região do dispositivo de derivação 50 com uma barra de acionamento 54 se projetando para dentro do sexto compartimento de gás 51. A barra de acionamento 54 está assim acoplada através do tubo 31 com o contato de arco 15 em forma 10 de tulipa e o correspondente primeiro contato de corrente principal 16.
O contato de arco 17 em forma de pino e o correspondente segundo contato de corrente principal 18 são executados fixos no presente exemplo de execução. A passagem da posição extrema ligada para a posição extrema desligada e inversamente se dá, assim, no interruptor de potên15 cia de alta tensão 10 descrito no presente exemplo de execução, apenas por um movimento do contato de arco 15 em forma de tulipa e do correspondente primeiro contato de corrente principal 16.
Alternativamente é possível que o contato de arco 17 em forma
de pino e o correspondente segundo contato de corrente principal 18 não 20 sejam executados fixos, mas sim que o movimento do contato de arco 15 em forma de tulipa e do correspondente primeiro contato de corrente principal 16 é transmitido com auxílio de uma transmissão ou hastes de tal maneira para o contato de arco 17 em forma de pino e o correspondente segundo contato de corrente principal 18 que estes executam um movimento contraposto.
Em seguida ao cilindro de guia 53, o dispositivo de derivação 50 da figura 2 apresenta sucessivamente um cilindro 57 axialmente alinhado bem como um disco 58 radialmente alinhado. O diâmetro do cilindro 57 é menor do que o diâmetro do disco 58. No cilindro 57 estão contidas por exemplo aberturas 60 reniformes. Pelo disco 58 está o dispositivo de deriva30 ção 50 unido de modo estanque a gás com o suporte 35 e o alojamento de porcelana 13, de modo que ao sexto compartimento de gás 51 apenas através das aberturas 60 pode ser aduzido gás isolante.
Segundo a figura 1, o gás isolante pode fluir da região das aber-
turas 36, portanto da região da passagem do segundo compartimento de gás 34 para o terceiro compartimento de gás 37, através das aberturas 60 no cilindro 57 para o sexto compartimento de gás 51. Na figura 1 esse gás iso5 lante escoando está indicado por meio de uma seta 62.
O volume ou a quantidade do gás isolante escoando para o sexto compartimento de gás 51 é dependente da resistência de fluxo, que o dispositivo de derivação 50 contrapõe ao gás isolante escoando. Essa resistência de fluxo, por sua vez, é essencialmente dependente da área de seção 10 transversal das aberturas 60 do dispositivo de derivação 50. Quanto maior essa área de seção transversal, tanto mais gás isolante escoa para o sexto compartimento de gás 51, ou quanto menor essa área de seção transversal, tanto menor gás isolante escoa para o sexto compartimento de gás 51.
Como explicado, o fluxo de gás isolante 27 é conduzido pelo 15 primeiro, o segundo e o terceiro compartimentos de gás 30, 34, 37, para então como fluxo de gás isolante 39 retornar de novo em direção aos contatos de corrente principal 16, 18. Por essa via do fluxo de gás isolante 27 através do dispositivo de derivação 50 um determinado volume ou uma determinada quantidade do fluxo de gás isolante 27 é derivado para o sexto compartimen20 to de gás 51, de modo que o fluxo de gás isolante 39 é reduzido, em comparação com o fluxo de gás isolante 27, do gás isolante derivado para o sexto compartimento de gás 51. Como igualmente explicado, o fluxo de gás isolante 28 é guiado através do quarto e quinto compartimentos de gás 41, 45, para então como fluxo de gás isolante 47 fluir de volta em direção aos conta25 tos de corrente principal 16, 18.
As áreas de seção transversal das aberturas 60 do dispositivo de derivação 50 são de tal maneira selecionadas que o fluxo de gás isolante 39 é aproximadamente igual ao fluxo de gás isolante 47. Portanto, através do dispositivo de derivação 50 é derivado aproximadamente precisamente 30 tanto gás isolante para o sexto compartimento de gás 51 que os dois fluxos de gás isolante afluindo na direção das setas 39, 47 aos contatos de corrente principal 16, 18 são aproximadamente da mesma magnitude ou sua ação
sobre o gás isolante no sétimo compartimento de gás 65 a seguir explicado é aproximadamente da mesma magnitude.
Isso tem por conseqüência o fato de que o gás isolante, que se encontra radialmente fora do bocal de material isolante 20 em uma região 5 caracterizada na figura 1 como sétimo compartimento de gás 65, é ativado de ambas as direções com um fluxo de gás isolante 39, 47 de igual magnitude e, assim, permanece essencialmente estacionário no sétimo compartimento de gás 65. O gás isolante, que se encontra no sétimo compartimento de gás 65, não é portanto essencialmente deslocado, mas sim mantido βει 0 sencialmente na região do sétimo compartimento de gás 65 pelos dois fluxos de gás isolante de magnitude aproximadamente igual, chegando em contraposição segundo as setas 39, 47, e eventualmente comprimido pelos dois fluxos de gás isolante 39, 47.
Como explicado no início, os fluxos de gás isolante 27, 28 resul15 tam pelo aquecimento do gás isolante pelo arco voltaico 22. Quanto aos fluxos de gás isolante 27, 28, trata-se portanto de gás isolante quente. Diferentemente disso, o gás isolante que se encontra no sétimo compartimento de gás 65 não é aquecido pelo arco voltaico 22, pois está separado do arco voltaico 22 pelo bocal de material isolante 20. Quanto ao gás isolante no sétimo 20 compartimento de gás 65 se trata, portanto, de gás isolante frio.
Pelos fluxos de gás isolante 39, 47 explicados, portanto, o gás isolante frio no sétimo compartimento de gás 65 não é deslocado, mas sim ali mantido e eventualmente comprimido. Isso significa que essencialmente nenhum gás isolante quente chega à região do sétimo compartimento de gás 25 65. Mas isso equivale a que a região em torno dos dois contatos de corrente principal 16, 18, que, conforme explicado, corresponde aproximadamente ao sétimo compartimento de gás 65, permanece mantida e cheia com gás isolante frio. Portanto, essencialmente nenhum gás isolante quente chega à região entre os dois contatos de corrente principal 16, 18. Assim o isolamen30 to entre os dois contatos de corrente principal 16, 18 continua essencialmente dependente do gás isolante frio ali presente e, se for esse o caso, é influenciado apenas de modo não essencial pelo gás isolante quente.
No exemplo de execução anteriormente explicado, os dois fluxos
de gás isolante 39, 47 são ajustados aproximadamente na mesma magnitude, para dessa maneira se conseguir que o gás isolante no sétimo compartimento de gás 65 não seja deslocado. Em correspondência à representação 5 na figura 1 se supõe que o diâmetro do interruptor de potência de alta tensão permanece essencialmente igual em direção do eixo longitudinal 11. Com isso, os fluxos de gás isolante 39, 47 de magnitude aproximadamente igual têm essencialmente atuações de magnitude também igual sobre o gás isolante presente no sétimo compartimento de gás 65.
Em função dos dimensionamentos ou demais configurações do interruptor de potência de alta tensão 10 é, contudo, possível que fluxos de gás isolante de magnitude aproximadamente igual possam fazer com que o gás isolante presente no sétimo compartimento de gás 65 seja deslocado. Por isso, nesse caso mais genérico, o que importa não são os dois fluxos de 15 gás isolante 39, 47, mas sim seus efeitos sobre o gás isolante presente no sétimo compartimento de gás. É então essencial que os dois fluxos de gás isolante 39, 47 fluindo em direção aos contatos de corrente principal 16, 18 tenham um efeito de magnitude aproximadamente igual sobre o gás isolante presente no sétimo compartimento de g[as 65, de modo que o gás isolante 20 nesse sétimo compartimento de gás não é essencialmente deslocado. Portanto, com auxílio do dispositivo de derivação 50 é derivado tanto gás isolante que os dois fluxos de gás isolante 39, 47 têm um efeito de magnitude aproximadamente igual sobre o gás isolante na região entre os contatos de corrente principal 16, 18, de modo que esse gás isolante não é essencial25 mente deslocado, mas sim permanece ali mantido amplamente estacionário.
Como explicado, o volume ou a quantidade do gás isolante derivado para o sétimo compartimento de gás 51 pode ser influenciado com auxílio da execução do dispositivo de derivação 50. Especialmente, essa influência pode ser realizada com auxílio das aberturas 60 explicadas. É eviden30 te que então também podem estar presentes dois cilindros e/ou dois discos com aberturas adicionais, sendo que as aberturas podem estar dispostas radialmente ou axialmente - em distintos planos, e/ou sendo que as abertu-
ras podem ser ligadas em série ou em paralelo. Alternativamente ou adicionalmente, é então possível que também no disco 58 do dispositivo de derivação 50 estejam ainda contidas aberturas. Igualmente é evidente que o dispositivo de derivação 50 pode também ser ainda provido de outras partes, 5 que apresentam aberturas, com auxílio das quais o volume ou a quantidade do gás isolante escoando para o sexto compartimento de gás 51 pode ser influenciado. Além disso, é evidente que também podem ser tomadas medidas alternativas ou aditivas para influenciar o volume ou a quantidade do gás isolante escoando para o sexto compartimento de gás 51. Assim, as abertu10 ras nos cilindros e discos apresentam uma disposição defasada em direção periférica, que pode ter influência sobre o volume ou a quantidade do gás isolante escoando para o sexto compartimento de gás 51. Eventualmente, distintas execuções das aberturas como tais podem ter igualmente uma influência sobre o volume ou a quantidade do gás isolante escoando para o 15 sexto compartimento de gás 51. Além disso, é possível que as aberturas sejam executadas variáveis. Especialmente é possível que a seção transversal de abertura das aberturas se altere entre a posição extrema ligada e a posição extrema desligada, isso pode ser obtido por exemplo pelo fato de que o dispositivo de derivação 50 é provido de um componente longitudinal20 mente deslocável ou girável, que juntamente com o movimento relativo dos dois contatos de aro 15, 17 entre si produz um correspondente movimento longitudinal ou de rotação e, assim, fecha ou abre mais ou menos as aberturas 60.
No que concerne ao dispositivo de derivação 50, há assim uma 25 pluralidade de possibilidades e medidas, com auxílio das quais pode ser influenciado o volume ou a quantidade do gás isolante escoando para o sexto compartimento de gás 51.
Como explicado, o dispositivo de derivação 50 está disposto no decurso do trajeto do fluxo de gás isolante 27. É evidente que um corres30 pondente dispositivo de derivação também pode estar presente no decurso do trajeto do fluxo de gás isolante 28 ou que respectivamente um dispositivo de derivação está associada a cada um dos trajetos de ambos os fluxos de
gás isolante 27, 28. Ademais, é evidente que o dispositivo de derivação 50 não precisa estar disposto no ponto explicado do interruptor de potência de alta tensão 10 mostrado na figura 1, mas sim pode também estar disposto em um outro ponto no decurso do trajeto de um dos dois fluxos de gás iso5 lante 27, 28.
Claims (10)
- REIVINDICAÇÕES1. Interruptor de potência alta tensão (10) cheio com gás isolante com dois contatos de arco (15, 17) mutuamente contrapostos, que estão envoltos por um bocal de material isolante (20), com dois contatos de corrente principal (16, 18) mutuamente contrapostos fora do bocal de material isolante (20), dos quais cada um está associado a um dos dois contatos de arco (15, 17), bem como com meios para derivação de um fluxo de gás isolante (27, 28) da região entre os dois contatos de arco (15, 17), sendo que respectivamente um fluxo de gás isolante (39, 47) fora do bocal de material isolante (20) é derivado de ambas as direções em direção aos contatos de corrente principal (16, 18), caracterizado pelo fato de que é previsto um dispositivo de derivação (50), que é provido com meios para derivação de gás isolante do fluxo de gás isolante (27, 28) derivado da região entre os dois contatos de arco (15, 17) de tal maneira que os dois fluxos de gás isolante (39, 47) fluindo em direção aos contatos de corrente principal (16, 18) têm um efeito de magnitude igual sobre o gás isolante presente na região de ambos os contatos de corrente principal (16, 18), de modo que o gás isolante nessa região não é deslocado.
- 2. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o dispositivo de derivação (50) apresenta uma abertura (60), pela qual é derivável o gás isolante.
- 3. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a área de seção transversal da abertura (60) é de tal maneira selecionada que os dois fluxos de gás isolante (39, 47) fluindo em direção aos contatos de corrente principal (16, 18) são de magnitude igual.
- 4. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o dispositivo de derivação (50) apresenta uma pluralidade de aberturas (60).
- 5. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que as aberturas (60) estão dispostas em planos distintos.Petição 870190056672, de 19/06/2019, pág. 4/9
- 6. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com qualquer uma das reivindicações 4 a 5, caracterizado pelo fato de que as aberturas (60) estão dispostas defasadas entre si.
- 7. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 até 6, caracterizado pelo fato de que a(s) abertura(s) (60), especialmente a(s) área(s) de seção transversal da(s) abertura(s) (60) é(são) variável(veis), especialmente junto com o movimento dos contatos de arco (15, 17).
- 8. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o dispositivo de derivação (50) é produzido de metal, de preferência de alumínio.
- 9. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que ambos os contatos de arco (15, 17) são móveis juntamente com os respectivamente correspondentes contatos de corrente principal (16, 18).
- 10. Interruptor de potência de alta tensão (10) de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que como gás isolante está presente hexafluoreto de enxofre (SF6) ou nitrogênio (N2) ou tetrafluormetano (CF4) ou uma mistura dos mesmos.
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