BRPI0804980A2

BRPI0804980A2 - high efficiency sugarcane bagasse and biogas thermoelectric plants

Info

Publication number: BRPI0804980A2
Authority: BR
Inventors: Sergio Vieira Guerreiro Ribeiro
Original assignee: Sergio Vieira Guerreiro Ribeiro
Priority date: 2008-11-19
Filing date: 2008-11-19
Publication date: 2010-07-27
Also published as: BRPI0804980B1

Abstract

Trata-se de patente de invenção na área de geração de energia elétrica e vapor em usinas termelétricas movidas a biomassa, em especial bagaço de cana, consorciados com biogás, gás natural, diesel, biodiesel e<sym>ou similares em ciclo combinado. A eficiência da usina pode ser aumentada em até 60<sym> através do reaquecimento do vapor gerado pela queima do bagaço de cana e usando-se o biogás gerado pela digestão anaeróbica da vinhaça resultante da produção de etanol<sym>açúcar através da cana. Primeiramente o biogás é queimado em motores adequados e sua exaustão usada no reaquecimento do vapor extraido da turbina a vapor de alta pressão. Com o reaquecimento não há necessidade do uso de altas pressões e temperaturas usadas nas usinas de ultima geração obtendo-se muito mais energia para exportação com menor custo de investimento e manutenção. A queima do biogás da vinhaça qualifica a usina para créditos de carbono através do programa MDL das Nações Unidas melhorando ainda mais a viabilidade económica do empreendimento.It is a patent for invention in the area of electric power and steam generation in biomass-powered thermoelectric plants, in particular sugarcane bagasse, combined with biogas, natural gas, diesel, biodiesel and <sym> or similar in combined cycle. The efficiency of the plant can be increased by up to 60 <sym> by reheating the steam generated by burning sugarcane bagasse and by using the biogas generated by anaerobic digestion of vinasse resulting from the production of sugar <sym> ethanol through sugarcane. Biogas is first burned in suitable engines and its exhaust used to reheat steam extracted from the high-pressure steam turbine. With reheating there is no need to use high pressures and temperatures used in the latest generation plants obtaining much more energy for export with lower investment and maintenance costs. Burning biogas from vinasse qualifies the plant for carbon credits through the United Nations CDM program further improving the economic viability of the venture.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para: USINAS TERMELÉTRICASA BAGAÇO DE CANA E BIOGÁS DE ALTA EFICIÊNCIA.Report of the Invention Patent for: THERMAL ELECTRIC PLANTS HIGH-EFFICIENCY CANE PICKET AND BIOGAS.

CAMPO DA INVENÇÃOFIELD OF INVENTION

Trata-se de patente de invenção na área de geração de energia elétrica evapor em usinas termelétricas movidas a biomassa, em especial bagaço decana, consorciados com biogás, gás natural, diesel, biodiesel e/ou similares.This is a patent for the invention in the area of electric power generation evaporate in biomass-fired thermoelectric plants, especially bagasse dean, combined with biogas, natural gas, diesel, biodiesel and / or similar.

Em usinas termelétricas convencionais, por exemplo, compostas por motoresou turbinas movidas a gás natural ou outros combustíveis (óleo diesel,querosene, gasolina, etc.) é comum o aproveitamento da energia térmicapresente nos gases de escape das máquinas térmicas para a geração de vaporem caldeiras de recuperação. Este vapor poderá ser expandido em uma turbinaa vapor acoplada a um gerador elétrico ou usado diretamente em processosindustriais, aumentando consideravelmente o rendimento global da usina. Esteprocesso chama-se ciclo combinado e é de uso corrente em diversas usinas nomundo. Caldeiras de recuperação diferem das caldeiras convencionais, porqueos gases de escape das máquinas térmicas estão, em geral, a temperaturasmuito inferiores, menores que 700°C, àquelas comumente encontradas nosgases de caldeiras convencionais, superiores a 1000°C. Em geral usinastermelétricas movidas a combustíveis sólidos como biomassa, carvão, resíduosindustriais e/ou urbanos (lixo) geram gases quentes em um forno, onde sãoincinerados estes combustíveis sólidos, e o calor destes gases é usado paragerar vapor em uma caldeira dentro do próprio forno ou adjacente a este. Nocaso das usinas a bagaço de cana, uma grande parte do vapor produzido nacaldeira é usada no processo de produção de álcool e/ou açúcar. Para seelevar o rendimento termodinâmico de usinas termelétricas deve-se aumentar atemperatura e pressão do vapor sendo que as mais modernas usinas a bagaçode cana chegam a 100 bar/520°C o que diminui a vida útil da caldeira e/ouaumenta seu custo de capital e manutenção. Uma maneira de resolver esteproblema e aumentar ainda mais a eficiência destas usinas com menor custo éusarmos pressão e temperaturas menores na caldeira, digamos em torno de 67bar/480°C , usando uma turbina de alta pressão com extração a pressãointermediária, entre 15 e 21 bar. A quantidade de vapor de extração deve ser adiferença entre o vapor total e o vapor de processo, que em geral é usado apressão de 2,5 bar. Após a extração o vapor deve ser reaquecido usando aexaustão de motor ou turbina movidos a biogás gerado pela digestãoanaeróbica da vinhaça. A vinhaça é um resíduo líquido, altamente poluidor, queresulta do processo de obtenção do etanol e do açúcar. No biogestor além dobiogás obtem-se adubo orgânico de boa qualidade muito menos poluente doque a vinhaça e de fácil manuseio. O problema é que para as grandesquantidades de vapor associadas com usinas de cana de açúcar a quantidadede biogás disponível não permite a adoção de uma turbina e/ou motor a biogáscom porte compatível para reaquecer todo o vapor extraído da turbina de altapressão. Este problema é resolvido pelo esquema proposto neste pedido depatente do seguinte modo: usamos um motor ou turbina a biogás de portereduzido e complementamos a vazão de escape com ar puro pré-aquecido comos gases quentes após o reaquecedor do vapor extraído da turbina de altapressão. Através de um queimador de duto a biogás elevamos a temperaturada mistura de gases até o valor necessário para reaquecer o vapor na pressãointermediária. Deste modo reduzimos drasticamente o consumo de biogásviabilizando o processo para a quantidade disponível, sem perder a vantagemdo elevado rendimento termodinâmico decorrente do reaquecimento do vaporna pressão intermediária. Este vapor reaquecido é usado em uma turbina avapor de condensação enquanto o restante de vapor que não foi extraído éexpandido na turbina de contrapressão até a pressão do vapor de processo,em geral 2,5 bar.In conventional thermoelectric plants, for example, composed of engines or turbines powered by natural gas or other fuels (diesel oil, kerosene, gasoline, etc.), it is common to take advantage of the thermal energy present in the exhaust gases of thermal machines for steam generation in boilers. recovery. This steam can be expanded into a steam turbine coupled to an electric generator or used directly in industrial processes, considerably increasing the overall efficiency of the plant. This process is called a combined cycle and is in common use in several plants in the world. Recovery boilers differ from conventional boilers in that exhaust gases from thermal machines are generally at temperatures much lower, below 700 ° C, than those commonly found in conventional boiler gases above 1000 ° C. Generally thermoelectric plants powered by solid fuels such as biomass, coal, industrial and / or urban waste (garbage) generate hot gases in an oven where these solid fuels are incinerated, and the heat of these gases is used to steam in a boiler inside the oven itself or adjacent to this one. In the case of sugarcane bagasse plants, a large part of the steam produced in the sugar cane is used in the process of producing alcohol and / or sugar. In order to increase the thermodynamic efficiency of thermoelectric plants, the temperature and steam pressure must be increased, and the most modern sugarcane bagasse plants reach 100 bar / 520 ° C which decreases the boiler life and / or increases its capital cost and maintenance. One way to solve this problem and further increase the efficiency of these lower cost plants is to use lower boiler pressure and temperatures, say around 67bar / 480 ° C, using a high pressure turbine with intermediate pressure extraction between 15 and 21 bar. . The amount of extraction steam should be the difference between total steam and process steam, which is generally used at 2.5 bar pressure. After extraction steam must be reheated using the biogas-powered engine or turbine exhaust generated by the aerobic digestion of the vinasse. Vinasse is a highly polluting liquid waste that results from the process of obtaining ethanol and sugar. In the bio-manager besides biogas, good quality organic fertilizer is obtained, much less polluting than vinasse and easy to handle. The problem is that for the large quantities of steam associated with sugar cane plants the amount of biogas available does not allow the adoption of a compatible biogas turbine and / or engine to reheat all steam extracted from the high pressure turbine. This problem is solved by the scheme proposed in this pending application as follows: We use a portered-biogas engine or biogas turbine and supplement the exhaust flow with fresh air preheated with hot gases after the steam reheat extracted from the high-pressure turbine. Through a biogas duct burner we raise the temperature of the gas mixture to the value necessary to reheat the steam at intermediate pressure. In this way we dramatically reduce biogas consumption by making the process available to the available quantity, without losing the advantage of the high thermodynamic efficiency due to the reheating of the intermediate pressure. This reheated steam is used in a condensing steam turbine while the remaining steam that has not been extracted is expanded in the back pressure turbine to the process steam pressure, typically 2.5 bar.

ESTADO DA TÉCNICATECHNICAL STATE

O uso de usinas com ciclo combinado consorciando gás natural ecombustíveis sólidos é comum e de uso consagrado. A usina de incineração delixo espanhola de Zabalgarbi, na cidade de Bilbao, descrita no Anexo 1, utilizaum processo de ciclo combinado modificado onde o vapor saturado, produzidoem uma caldeira convencional situada no interior do incinerador de lixo, ésuperaquecido pelos gases de escape de uma turbina a gás natural em outracaldeira de recuperação externa ao incinerador. Este processo permitesuperaquecer o vapor até 540°C na pressão de 100 bar, sem o uso demateriais especiais nos tubos, aumentando o rendimento termodinâmico dausina. O inconveniente deste sistema se deve ao elevado consumo de gásnatural que representa cerca de 78% da energia total consumida pela usina.Varias patentes nos EUA entre elas U.S.Pat. No. 5.724.807, U.S.Pat. No.4.882.903, U.S.Pat. No. 4.957.049, U.S.Pat. No. 4.852.344. e U.S.Pat. No.5.072.675 abordam a vantagem do gás natural para aumentar o rendimento dausina mas não atacam o problema do elevado consumo de gás natural, umcombustível fóssil, nem maneiras de reduzi-lo. O sistema proposto nestapatente mantém o elevado rendimento termodinâmico das usinas biomassa-energia com biogás e/ou gás natural e similares mas reduz bastante oconsumo de biogás. O autor deste pedido de patente apresentou junto ao INPIo pedido de patente PI0701249-7 para usinas termelétricas a gásnatural/resíduos sólidos urbanos(lixo) que utiliza princípio semelhante.The use of combined cycle plants combining natural gas and solid fuels is common and well established. The Spanish delix incineration plant of Zabalgarbi in the city of Bilbao, described in Annex 1, uses a modified combined cycle process where saturated steam, produced by a conventional boiler inside the waste incinerator, is overheated by the exhaust of a turbine. natural gas in another recovery boiler outside the incinerator. This process allows the steam to be overheated to 540 ° C at 100 bar pressure without the use of special pipe materials, increasing the thermodynamic efficiency of the turbine. The drawback of this system is due to the high consumption of natural gas which represents about 78% of the total energy consumed by the plant. Various US patents among them U.S.Pat. No. 5,724,807, U.S.Pat. No. 4,882,903, U.S.Pat. No. 4,957,049, U.S.Pat. No. 4,852,344. and U.S.Pat. No. 5,072,675 address the advantage of natural gas in increasing the yield of ethanol but do not address the problem of high consumption of natural gas, a fossil fuel, or ways to reduce it. The proposed system in this patent maintains the high thermodynamic efficiency of biomass-energy plants with biogas and / or natural gas and the like but greatly reduces biogas consumption. The author of this patent application has filed with INPI patent application PI0701249-7 for natural gas / urban solid waste (garbage) thermoelectric plants using similar principle.

DESCRIÇÃO DO SISTEMASYSTEM DESCRIPTION

Considere a Figura 1. Foi considerado um ciclo de vapor com duaspressões (67 bar/480°C e 16 bar/380°C) e reaquecimento, apenas para efeitode exemplificar os resultados numéricos, porém outras pressões etemperaturas compatíveis podem ser adotados sem prejuízo do processo. Amáquina térmica (10) deve ser especificada para suprir apenas o consumopróprio aproximado da usina, em geral cerca de 10% da produção total daplanta. Esta máquina recebe a energia térmica E1 do biogás (ou similar),transforma parte desta energia diretamente em energia elétrica (geradorelétrico W1), e do restante da energia uma parte vai para os gases de exaustãoe outra parcela é perdida para o meio ambiente . Os gases de exaustão damáquina térmica, em geral entre 400°C e 600°C, são misturados com ar puro,pré-aquecido a temperatura T3' entre 350°C e 400°C nos trocadores de calor(9) e (13). A mistura, à temperatura TO aproximadamente igual a 425°C,recebe energia adicional E2 no queimadores de biogás suplementar (11) demodo a elevar a temperatura do vapor de pressão intermediária (16 bar/300°C)no superaquecedor (2). Após ceder calor ao vapor no superaquecedo os gasesa temperatura T2, aproximadamente igual a 410°C, pré-aquecem o ar demistura mencionado acima a cerca de 380°C e são resfriados a valores T2'aproximadamente igual a 300°C no trocador de calor (13). Opcionalmentepodemos usar estes gases a T2' para preaquecer a água de alimentação noeconomizador (3) sendo resfriados a T2". Estes gases são misturados com arpuro pré-aquecido a 160°C no trocador de calor (9) com os gases decombustão da caldeira de bagaço, resultando numa mistura a 14' entre 160°Ce 200°C que é usada como ar de combustão na grelha da caldeira de bagaço(14) com concentração de oxigênio entre 18% e 20% em volume. Este araquecido e ligeiramente empobrecido reduz a formação de NOx no incineradoralém de promover a secagem do bagaço na ante-câmara de combustão. Avazão de ar de combustão é ajustada para que os gases recebam a energiatérmica do bagaço E4 e deixem a grelha de combustão a temperatura TI entre950°C e 1050°C. Esta temperatura é abaixada para TR, através da recirculação(25) opcional de parte dos gases que saem dos trocadores (8) e (9) àtemperatura T10. Na seção de paredes d'água a temperatura é reduzida paraTR, cerca de 750°C, e cede o calor na caldeira de recuperação composta dostrocadores de calor (4), (5), (7), (8) e (9), que são respectivamente: evaporador,superaquecedor (67 bar/480°C) economizadorl, economizador2 e pré-aquecedor de ar. Como a temperatura T7 dos gases deixando oeconomizadorl (7) é de cerca de 200°C, poderá ocorrer condensação de gasesácidos nos economizadores (8) e (9). Neste caso empregamos trocadores decalor de condensação com tubos revestidos de teflon para (8) e de vidro outeflon para (9). Os gases deixam os últimos trocadores de calor (8) e (9) àtemperatura T10 a cerca de 90°C e são dirigidos para a chaminé (16). O vaporsuperaquecido a 67 bar/480°C no superaquecedor (5) alimenta as turbinas avapor de contrapressão (17) e (23), com pressão de descarga igual a do vaporde processo de 2,5 bar gerando energia elétrica W2 e W4. O vapor extraído napressão intermediária corresponde ao excesso acima do vapor de processo e éreaquecido a cerca de 40Ò°C no reaquecedor (2) como descrito acima eexpandido na turbina de condensação (18) gerando a potência elétrica W3.Consider Figure 1. A steam cycle with two pressures (67 bar / 480 ° C and 16 bar / 380 ° C) and reheating was considered for the purpose of exemplifying numerical results, but other compatible pressures and temperatures may be adopted without prejudice to process. Thermal machine (10) should be specified to supply only the plant's own approximate consumption, generally about 10% of the total plant production. This machine receives thermal energy E1 from biogas (or similar), transforms part of this energy directly into electrical energy (generator W1), and the rest of the energy goes to the exhaust gases and another part is lost to the environment. Exhaust gases from the thermal machine, usually between 400 ° C and 600 ° C, are mixed with fresh air, preheated to T3 'temperature between 350 ° C and 400 ° C on the heat exchangers (9) and (13). . The mixture, at a temperature TO approximately 425 ° C, receives additional energy E2 in the supplemental biogas burners (11) so as to raise the intermediate pressure vapor temperature (16 bar / 300 ° C) in the superheater (2). After giving heat to the steam at the superheat, the gas temperature T2, approximately 410 ° C, preheats the above-mentioned air mixture to about 380 ° C and is cooled to T2' values approximately 300 ° C in the heat exchanger. (13). We can optionally use these gases at T2 'to preheat the feed water in the timer (3) by being cooled to T2 ". These gases are mixed with preheated purpure at 160 ° C in the heat exchanger (9) with the boiler-combustion gases. resulting in a 14 'mixture between 160 ° C and 200 ° C which is used as combustion air in the bagasse boiler grill (14) with oxygen concentration between 18% and 20% by volume. NOx formation in the incinerator in addition to promoting the bagasse drying in the combustion chamber.The combustion air flow is adjusted so that the gases receive the E4 bagasse thermal energy and leave the combustion grill at a temperature of TI between 950 ° C and 1050 ° C. This temperature is lowered to RT by the optional recirculation (25) of part of the gases leaving the heat exchangers (8) and (9) at temperature T10.In the water wall section the temperature is reduced to RT by about 750 ° C, and gives off the heat in the recovery boiler composed of heat exchangers (4), (5), (7), (8) and (9), which are respectively evaporator, superheater (67 bar / 480 ° C) economizer, economizer2 and air preheater. As the temperature T7 of the gases leaving the economizer (7) is about 200 ° C, condensation of gases may occur in the economizers (8) and (9). In this case we use condensation heat exchanger with Teflon coated tubes for (8) and glass outeflon for (9). The gases leave the last heat exchangers (8) and (9) at temperature T10 at about 90 ° C and are directed to the chimney (16). The overheated vapor at 67 bar / 480 ° C in the superheater (5) supplies the backpressure steam turbines (17) and (23), with discharge pressure equal to that of the 2.5 bar process steam generating electric power W2 and W4. The steam extracted at intermediate pressure corresponds to the excess above the process steam and is reheated to about 40 ° C in the reheater (2) as described above and expanded in the condensing turbine (18) generating the electric power W3.

Após a turbina o vapor é condensado em (19) e (24) e bombeado por (20) até apressão de 2,5 bar retornando ao economizador (8) de baixa pressão e emseguida para o desaerador (27) retornando para o desaerador (27). Nodesaerador o líquido saturado a 2,5 bar é bombeado por (21) até a pressão de67 bar para o economizador (7) de alta pressão e em seguida ao evaporador(4), (22) onde o vapor saturado a 67 bar/283°C é gerado. Algumas usinasantigas utilizam acionamento mecânico para os dispositivos de produção deetanol e açúcar e neste caso a extração de vapor deve ser maior para acionarturbinas de contrapressão (25) descarregando na pressão de processo 2,5 barjunto com a turbina (23). O vapor de processo é direcionado para a usina decana (26) e após o processo retornando ao desaerador. Parte do vapor deprocesso (5') é usada para promover a saturação do desaerador (27).After the turbine the steam is condensed at (19) and (24) and pumped by (20) to 2.5 bar pressure returning to the low pressure economizer (8) and then to the deaerator (27) returning to the deaerator ( 27). In this case the 2.5 bar saturated liquid is pumped by (21) to the pressure of 67 bar to the high pressure economizer (7) and then to the evaporator (4), (22) where the saturated steam at 67 bar / 283 ° C is generated. Some older plants use mechanical drive for ethanol and sugar production devices and in this case the steam extraction should be higher for back pressure turbines (25) discharging at 2.5 bar process pressure with the turbine (23). The process steam is directed to the dean plant (26) and after the process returning to the deaerator. Part of the process steam (5 ') is used to promote saturation of the deaerator (27).

DESCRIÇÃO DETALHADA DO SISTEMAA usina pode funcionar tanto em ciclo combinado como foi descrito acimaou como ilustrado na Figura 2, sem a turbina/motor a biogás. Neste caso bastaaumentarmos a vazão de ar puro pré-aquecido a T3' e ajustarmos asquantidades de biogás no queimador (11) de modo a superaquecer o vapor deacordo com os mesmos valores do caso anterior. No caso da Figura 1, usamosum motor a gás de 8,034 MWe com rendimento 41,9%. Com gases de escape12,453 Kg/s a 467°C. A capacidade da caldeira de bagaço é de 5340 ton/diacom PCI de 1800 Kcal/Kg, correspondendo a uma potência térmica de 466MWt. O ciclo de vapor adotado foi 67 bar e 480°C, na alta pressão; 16 bar e380°C, na baixa pressão e pressão do condensador 0,1 bar. A quantidade devapor de processo é de 356 tv/h. As eficiências isentrópicas das turbinas avapor são de 82% e 87% para alta e baixa pressão. Considerando-se que ausina toda (cana e bagaço) consome 28,3 MWe a energia elétrica líquidaexportada para a rede é de 99,3 MWe. Neste caso o consumo total de biogás éde 28 MWt. Estes valores correspondem a cerca de 112 KWh/ton de cana oucerca de 60% a mais de energia do que as modernas usinas a bagaço.DETAILED DESCRIPTION OF THE SYSTEM The plant can operate in either combined cycle as described above or as illustrated in Figure 2 without the biogas turbine / engine. In this case it is sufficient to increase the preheated fresh air flow to T3 'and adjust the biogas quantities in the burner (11) to overheat the vapor according to the same values as in the previous case. In the case of Figure 1, we used an 8.034 MWe gas engine with 41.9% yield. With exhaust gas12,453 kg / s at 467 ° C. The capacity of the bagasse boiler is 5340 ton / day with 1800 Kcal / kg PCI, corresponding to a thermal power of 466MWt. The vapor cycle adopted was 67 bar and 480 ° C at high pressure; 16 bar and 380 ° C at low pressure and 0.1 bar condenser pressure. The slow process amount is 356 tv / h. The isentropic efficiencies of avapor turbines are 82% and 87% for high and low pressure. Considering that the whole (sugar cane and bagasse) consumes 28.3 MWe the net electricity exported to the grid is 99.3 MWe. In this case the total biogas consumption is 28 MWt. These figures correspond to about 112 KWh / ton of cane or about 60% more energy than modern bagasse mills.

VANTAGENS E ORIGINALIDADE DO SISTEMAADVANTAGES AND ORIGINALITY OF THE SYSTEM

A patente solicitada resolve os dois principais problemas das usinas abagaço de cana: poluição ambiental causada pela vinhaça e baixa eficiênciatermodinâmica. A principal vantagem é o reduzido consumo de biogás quecompatibiliza o biogás disponível com a quantidade de cana processada. Alémdo expressivo ganho de eficiência há também uma redução do custo da usinadevido a redução da pressão (e temperatura) da caldeira o que significatambém menor custo de O&M. Sem prejuízo das vantagens do sistemaproposto, o ciclo de vapor usado nos cálculos pode ser modificado visando aotimização da planta segundo critérios técnicos e /ou econômicos, sem prejuízoda elevada eficiência da usina. Tais critérios poderão envolver custo equantidade do biogás , custo dos equipamentos, custo de manutenção, créditosde carbono pelo biogás queimado, receitas da venda de energia, etc...The requested patent solves the two main problems of sugarcane mills: environmental pollution caused by vinasse and low thermodynamic efficiency. The main advantage is the low biogas consumption that makes available biogas compatible with the amount of sugarcane processed. In addition to the significant efficiency gains, there is also a reduction in mill cost due to reduced boiler pressure (and temperature) which also means lower O&M costs. Without prejudice to the advantages of the proposed system, the steam cycle used in the calculations can be modified to optimize the plant according to technical and / or economic criteria, without prejudice to the high efficiency of the plant. Such criteria may involve biogas equity cost, equipment cost, maintenance cost, carbon credits for biogas flared, energy sales revenues, etc ...

Claims

1. A sugarcane bagasse (biomass, or similar) and biogas (or other liquid or gaseous) fuel-powered thermoelectric plant comprising: (a) a reed with or without water walls composed of, evaporator (s), superheaters and economizer (s). (b) One or more turbine (s) or biogas (s) or other combustible electric generator (s) one or more superheaters (s) external to the incinerator to heat the steam extracted from the high-pressure turbine using the biogas (or similar) engine exhaust gases mixed with preheated or non-combusted ambient air (d) One or more backpressure and condensing steam turbines Electric generator (s) .e) An optional flue gas flushing system. (f) An ash treatment system. g) A deaerator for removing oxygen from water and controlling system pressure.

The external superheaters of claim 1 are characterized by the fact that the superheater tube (s) can be finned since the gases to be cleaned are free of the soot present in the gases from the bagasse incinerator.

The external superheaters of claim 1 are characterized by the fact that shortly after the superheaters there is a European air preheater to recover the thermal energy still present in the gases leaving the superheater (s) reducing the additional biogas consumption to overheat the steam. before the condensing steam turbine.

The bagasse boiler of claim 1 is characterized in that after the same there is an economizer and a pre-heater of ambient air for combustion of the bagasse and / or supplementary CHX ("condenserheat exchanger") type biogas. Teflon tubes) or other corrosion-resistant material coated or not with Teflon.In the case of CHX, the temperature of the gases can be lowered to low values, preventing corrosion of the tubes due to condensation of the gases, increasing the efficiency of the plant.

A sugarcane bagasse (biomass, orsimilar) and biogas (or other liquid or gaseous) fuel-fired thermoelectric power plant all similar to that described in claims 1 to 4 above , characterized by the fact that there is no thermal machine (turbine or biogas or similar engine). Reheating at the external superheater (s) of claim 1 is achieved by increasing the preheated ambient air flow at the heat exchanger after the superheater (s) using supplemental biogas to reach the temperature. desired for the steam of the condensing turbine.