BRPI0924263A2 - aperfeiçoamentos em compressores centrífugos de múltiplos estágios - Google Patents

aperfeiçoamentos em compressores centrífugos de múltiplos estágios Download PDF

Info

Publication number
BRPI0924263A2
BRPI0924263A2 BRPI0924263-5A BRPI0924263A BRPI0924263A2 BR PI0924263 A2 BRPI0924263 A2 BR PI0924263A2 BR PI0924263 A BRPI0924263 A BR PI0924263A BR PI0924263 A2 BRPI0924263 A2 BR PI0924263A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
stage
compression
stages
booster
multistage
Prior art date
Application number
BRPI0924263-5A
Other languages
English (en)
Inventor
Jouko Tapani Peussa
Original Assignee
Gardner Denver Deutschland Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=40469365&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=BRPI0924263(A2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Gardner Denver Deutschland Gmbh filed Critical Gardner Denver Deutschland Gmbh
Publication of BRPI0924263A2 publication Critical patent/BRPI0924263A2/pt
Publication of BRPI0924263B1 publication Critical patent/BRPI0924263B1/pt

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/08—Centrifugal pumps
    • F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
    • F04D17/12—Multi-stage pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D25/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/16—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/16—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows
    • F04D25/163—Combinations of two or more pumps ; Producing two or more separate gas flows driven by a common gearing arrangement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/02—Surge control
    • F04D27/0269—Surge control by changing flow path between different stages or between a plurality of compressors; load distribution between compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
    • F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/5826—Cooling at least part of the working fluid in a heat exchanger
    • F04D29/5833—Cooling at least part of the working fluid in a heat exchanger flow schemes and regulation thereto
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)

Abstract

APERFEIÇOAMENTOS EM COMPRESSORES CENTRÍFUGOS DE MÚLTIPLOS ESTÁGIOS A presente invenção refere-se a um compressor centrífugo de múltiplos estágios aperfeiçoado (10) compreendendo pelo menos quatro es-tágios de compressão centrífuga (11, 12, 13, 14), cada um incluindo um im-pulsionador. Os impulsionadores de um par de estágios (12, 13) são monta-dos em um primeiro eixo (23) acoplado a um primeiro motor de acionamento direto de alta velocidade (16), e os impulsionadores de outro par de'estágios (11, 14) são montados em um segundo eixo (24) acoplado a um segundo motor de acionamento direto de alta velocidade (15). A velocidade do primeiro e do segundo motores é controlada por pelo menos um acionador (25) de modo que os impulsionadores sejam todos acionados na mesma velocidade.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "APERFEI-
ÇOAMENTOS EM COMPRESSORES CENTRÍFUGOS DE MÚLTIPLOS ESTÁGIOS”.
A presente invenção refere-se a aperfeiçoamentos nos com- pressores centrífugos de múltiplos estágios e, em particular, a um compres- sor centrífugo de múltiplos estágios aperfeiçoado.
Compressores dinâmicos de velocidade variável, tal como com- pressores centrífugos, têm sido utilizados para comprimir ar, ou outros ga- ses, desde 1960. Compressores centrífugos, que compreendem um conjunto cilíndrico de lâminas de compressor montado em um eixo geométrico para formar o impulsionador, são utilizados em uma ampla variedade de campos BR por várias razões. São geralmente eficientes em termos de energia, necessi- i tam de pouca manutenção visto que possuem poucas partes móveis, e nor- - malmente fornecem um fluxo de ar maior do que um compressor alternado “15 de tamanho similar. À desvantagem principal dos compressores centrífugos é que geralmente os mesmos não alcançam altas razões de compressão dos compressores alternados sem múltiplos estágios, apesar de os com- pressores centrífugos de múltiplos estágios poderem alcançar pressões de descarga significativas.
O desempenho de um compressor centrífugo é expresso em termos de velocidade de impulsionador, altura total e fluxo volumétrico ne- cessário. Em compressores centrífugos a razão de pressão, que é a razão da pressão de ar que sai do compressor para a pressão de ar que entra no compressor, é proporcional à velocidade do impulsionador. A eficiência de estágio correlaciona com a velocidade específica que é definida como a ve- locidade de um compressor ideal geometricamente similar ao compressor real que, quando está funcionando nessa velocidade aumentará uma unida- de de volume, em uma unidade de tempo através de uma unidade de altura. A velocidade específica (Ns) pode ser calculada a partir da fórmula a seguir: Ns = (N *VQ/H"* em que: N = velocidade de rotação do impulsionador (rpm)
Q = fluxo volumétrico (1/m) H = altura manométrica total (m).
A figura 1 ilustra uma representação da eficiência contra veloci- dade para uma faixa de compressores centrífugos indicando que existe uma velocidade específica ideal, com a eficiência degradando em velocidades específicas alta e baixa.
Os compressores centrífugos da técnica anterior utilizados em aplicações de ar industriais são tipicamente compressores de dois ou três estágios. A fim de se alcançar a razão de pressão necessária, a eficiência geral pode ser aperfeiçoada com o resfriamento intermediário entre os está- gios visto que o trabalho específico (w), isto é, o trabalho por fluxo de massa j unitária por estágio pode ser calculado pela seguinte fórmula: . w=RATt( n)* (Pre N/A) (n-1) o em que: Ra: = calor específico do gás a uma pressão constante (J/kg.K) T, = temperatura de entrada (K) n = a razão do calor específico do gás em uma pressão constan- te e calor específico do gás a um volume constante Pr = razão de pressão Ignorando pequenas mudanças no calor específico (R;), pode ser observado que o trabalho específico geral (w) é menor para a compres- são em dois estágios com o resfriamento de volta para perto da temperatura de entrada (T;) na entrada do segundo estágio, do que para compressão em um estágio único. De forma similar, o trabalho específico (w) para a com- pressão de três estágios com resfriamento intermediário é menor do que paraacompressão de dois estágios.
À medida que o ar ou o gás é comprimido em cada estágio, o fluxo volumétrico (Q) reduzirá proporcionalmente à razão de pressão de es- tagio (Pr). Se a elevação de altura for dividida igualmente através dos está- gios, então a velocidade específica (N52) do segundo estágio será menor do quea velocidade específica (Ns) do primeiro estágio. De forma similar, a velocidade específica do terceiro estágio (Ns3) será menor do que a veloci-
dade específica (Ns52) do segundo estágio. Tipicamente, a velocidade especí- fica do segundo estágio (N.>) estará na faixa de eficiências de alto estágio visto que a faixa de velocidades específicas com boa eficiência é suficiente- mente ampla nessa faixa de compressores. É possível que a eficiência do terceiro estágio seja inferior ao ideal se a velocidade específica for suficien- temente baixa (vide figura 1).
Os compressores centrífugos de três estágios da técnica anterior frequentemente possuem os impulsionadores de primeiro e segundo está- gios em um eixo e o impulsionador de terceiro estágio em um segundo eixo.
Uma caixa de engrenagem é disposta para acionar cada eixo em, ou perto, da velocidade ideal.
B Um exemplo de tal disposição é descrito em US-B-6488467, ii Mais recentemente, no entanto, acionadores diretos têm sido - empregados em compressores centrífugos, por exemplo, como descrito em
15. EP-A-1319132 e EP-A-1217219. Caixas de engrenagem não são utilizadas em compressores de acionamento direto e, logo, a velocidade de cada está- gio pode ser otimizada pela utilização de motores individuais e acionadores como ilustrado, por exemplo, em US-A-20070189905. A desvantagem de tais sistemas é que os motores individuais e acionadores são caros e exigem sistemas de controle complexos para controlar os múltiplos moto- res/acionadores.
É, portanto, um objetivo da presente invenção fornecer um com- pressor de múltiplos estágios aperfeiçoado que possua uma eficiência aper- feiçoada.
A invenção, portanto, compreende um sistema de compressão de múltiplos estágios compreendendo pelo menos quatro estágios de com- pressão centrífuga, cada um incluindo um impulsionador, onde os impulsio- nadores de um par de estágios são montados em um primeiro eixo acoplado a um primeiro motor de acionamento direto de alta velocidade, e os impulsi- —onadores de outro par de estágios são montados em um segundo eixo aco- plado a um segundo motor de acionamento direto de alta velocidade, a velo- cidade dos primeiro e segundo motores sendo controlada por pelo menos um acionador de modo que os impulsionadores sejam todos acionados na mesma velocidade. Essa disposição tem a vantagem de o sistema de compressão poder ser simplificado em termos de número de acionamentos sem com- prometer as eficiências do estágio. A invenção será descrita agora, por meio de exemplo apenas, com referência aos desenhos em anexo, nos quais: a figura 1 é um gráfico ilustrando a eficiência de um compressor centrífugo versus velocidade específica; a figura 2 é uma representação esquemática de uma modalidade da invenção; e R a figura 3 é uma representação esquemática de outra modalida- f de da invenção. - Como ilustrado na figura 2, um compressor centrífugo de três es- 5 tágios 10 compreende dois primeiros estágios 11, 12 montados em paralelo um ao outro, e um segundo estágio 13 e um terceiro estágio 14, cada um conectado em série. Dessa forma, o fluido a ser comprimido é dividido i- gualmente através das entradas de fluido para os dois primeiros estágios 11, 12 e é comprimido simultaneamente. O fluido descarregado nas saídas de fluidodos dois primeiros estágios 11, 12 é então recombinado antes de pas- sar para a entrada de fluido do segundo e então do terceiro estágio. Os es- tágios 11/12, 13, 14 são acionados por um par de motores de alta velocidade e acionamento direto 15/16. , Os quatro impulsionadores são montados em dois eixos 23, 24 que são acionados por dois motores de acionamento direto de alta velocida- de 15, 16. O impulsionador do segundo estágio 13 é montado no mesmo eixo de acionamento 23 que o impulsionador de um dos primeiros estágios
12. O impulsionador do terceiro estágio 14 é montado no mesmo eixo 24 que o impulsionador do outro primeiro estágio 11. A velocidade dos motores 15, 16 é controlada por uma única frequência variável ou outro acionador ou controlador 25 e, dessa forma, todos os quatro impulsionadores são aciona- dos na mesma velocidade. Mais que um acionador 25 ou controlador pode ser utilizado, caso no qual todos os quatro impulsionadores ainda serão a- cionados na mesma velocidade.
O fluido a ser comprimido é puxado para dentro dos impulsiona- dores dos dois primeiros estágios paralelos 11, 12. As correntes de fluido 5 comprimido descarregadas a partir de dois primeiros estágios 11, 12 são passadas através de um resfriador intermediário 21 e combinadas antes de serem puxadas para dentro do impulsionador do segundo estágio 13. O flui- do descarregado a partir do segundo estágio 13 é passado através de um segundo resfriador intermediário 22 antes de ser puxado para dentro do im- —pulsionador do terceiro estágio 14. O fluido descarregado a partir do terceiro estágio 14 é finalmente passado depois do resfriador 26 antes de ser des- carregado para uso. As duas correntes de fluido de primeiro estágio compri- mido podem ser combinadas antes ou depois de passarem através do pri- - meiro resfriador intermediário 21.
Essa configuração com a divisão do primeiro estágio 11/12 tem a vantagem de o custo, a complexidade e a probabilidade de uma operação ruim associada com os acionadores e motores adicionais serem muito redu- zidos. A eficiência de cada estágio 11/12, 13, 14 pode estar perto do ideal visto que a faixa de velocidade específica através dos três estágios 11/12, 13,14é relativamente pequena.
Por exemplo, se a razão de pressão geral (Pr) for 8, e com ele- vação de pressão igual através de cada estágio 11/12, 13, 14, a velocidade específica (Ns;) de cada um dos primeiros estágios 11, 12 será proporcional a Y(Q/2), onde Q é o fluxo volumétrico total através do compressor na entra- dae cada primeiro estágio 11, 12 comprime 50% do fluxo. A velocidade es- pecífica (Ns2) do segundo estágio 13 será proporcional a V(Q/2) e a veloci- dade específica (Ns3) do terceiro estágio 14 será proporcional a (Q/4)º*. Em uma modalidade alternativa da presente invenção, um quar- to estágio é adicionado, que permite que o compressor 10 alcance pressões mais altas do que a modalidade previamente descrita. Como ilustrado na figura 3, existe apenas um primeiro estágio único 12 e um terceiro resfriador intermediário 27 é localizado entre o terceiro estágio 14 e o quarto estágio
28. O resfriador intermediário adicional 27 ajuda a otimizar a eficiência da compressão termodinâmica pela manutenção de baixas temperaturas na entrada para o quarto estágio 28. Nessa disposição, os impulsionadores dos primeiro e segundo estágios 12,13 são montados em um primeiro eixo 23 e os impulsionadores dos terceiro e quarto estágios 14, 28 são montados no segundo eixo 24. Como antes, cada eixo 23, 24 é acionado por um motor de acionamento di- reto de alta velocidade 15, 16 e os motores 15, 16 são controlados por um ou mais acionadores 25.

Claims (12)

REIVINDICAÇÕES
1. Sistema de compressão de múltiplos estágios compreenden- do pelo menos quatro estágios de compressão centrífuga, cada um incluindo um impulsionador, no qual os impulsionadores de um par de estágios são —montadosem um primeiro eixo acoplado a um primeiro motor de acionamen- to direto de alta velocidade, e os impulsionadores de outro par de estágios são montados em um segundo eixo acoplado a um segundo motor de acio- namento direto de alta velocidade, a velocidade do primeiro e do segundo motores sendo controlada por pelo menos um acionador de modo que os impulsionadores sejam todos acionados na mesma velocidade.
2. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com ! a reivindicação 1, em que um par de primeiros estágios de compressão é ' montado em paralelo um com o outro, e um segundo e um terceiro estágios - de compressão são montados em série com o par de primeiros estágios.
3. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com a reivindicação 2, no qual o impulsionador de um dos primeiros estágios e o impulsionador do segundo estágio são montados no primeiro eixo e o impul- sionador do segundo dos primeiros estágios e o impulsionador do terceiro estágio são montados no segundo eixo.
4, Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com a reivindicação 1, em que um primeiro, um segundo, um terceiro e um quarto estágios de compressão são montados em série.
5. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com a reivindicação 4, em que o impulsionador do primeiro estágio e o impulsio- —nadordo segundo estágio são montados em um primeiro eixo e o impulsio- nador do terceiro estágio e o impulsionador do quarto estágio são montados no segundo eixo.
6. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, em que um primeiro resfriador intermediário é conectado a uma saída de fluido dos primeiros estágios de compressão e a entrada de fluido do segundo estágio de compressão.
7. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com a reivindicação 6 como dependente da reivindicação 2, no qual o primeiro resfriador intermediário é conectado a uma saída de fluido de cada um dos primeiros estágios de compressão, de modo que as correntes de fluido rece- bidas a partir de cada um dos dois primeiros estágios de compressão sejam combinadas para fornecer uma única corrente de fluido de resfriador para o segundo estágio de compressão.
8. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, em que um segundo resfriador intermediário é conectado a uma saída de fluido do segundo estágio de compressão e uma entrada de fluido do terceiro estágio de compressão.
9. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com . a reivindicação 4, em que um terceiro resfriador intermediário é conectado a : uma saída de fluido do terceiro estágio de compressão e à entrada de fluido - do quarto estágio de compressão.
5 10. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, em que um resfriador pos- terior é conectado a uma saída de fluido do último dos estágios de compres- são.
11. Sistema de compressão de múltiplos estágios, de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, em que os motores são O controlados por pelo menos um acionador de frequência variável. |
12. Sistema de compressão de múltiplos estágios substancial- mente como descrito acima, com referência a e como ilustrado nos dese- nhos em anexo. :
í 1/2
E : &
É 8 8 8 s & Wu Velocidade específica (Ns) | FIG. 1
Í " Lº n 15 24 i 26 14
DE
HO e FIG. 2
(E a 27; E 24 1" =— KH
WO 28 16 [ES Ho MK ? 12 18 23 pao 21 FiG. 3
BRPI0924263-5A 2009-01-30 2009-12-23 Sistema de compressão de múltiplos estágios BRPI0924263B1 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB0901576.9 2009-01-30
GB0901576A GB2469015B (en) 2009-01-30 2009-01-30 Improvements in multi-stage centrifugal compressors
PCT/EP2009/009284 WO2010086009A1 (en) 2009-01-30 2009-12-23 Improvements in multi-stage centrifugal compressors

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BRPI0924263A2 true BRPI0924263A2 (pt) 2020-12-01
BRPI0924263B1 BRPI0924263B1 (pt) 2021-07-06

Family

ID=40469365

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BRPI0924263-5A BRPI0924263B1 (pt) 2009-01-30 2009-12-23 Sistema de compressão de múltiplos estágios

Country Status (15)

Country Link
US (1) US9109603B2 (pt)
EP (1) EP2384399B1 (pt)
JP (1) JP2012516403A (pt)
KR (1) KR101704075B1 (pt)
CN (1) CN102326001B (pt)
AU (1) AU2009338633C1 (pt)
BR (1) BRPI0924263B1 (pt)
CA (1) CA2750662C (pt)
EA (1) EA022178B1 (pt)
ES (1) ES2403690T3 (pt)
GB (1) GB2469015B (pt)
MX (1) MX2011007725A (pt)
MY (1) MY162264A (pt)
PL (1) PL2384399T3 (pt)
WO (1) WO2010086009A1 (pt)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101360799B1 (ko) * 2012-05-31 2014-02-12 한국터보기계(주) 2단 터보압축기
US10385861B2 (en) 2012-10-03 2019-08-20 Praxair Technology, Inc. Method for compressing an incoming feed air stream in a cryogenic air separation plant
US10443603B2 (en) 2012-10-03 2019-10-15 Praxair Technology, Inc. Method for compressing an incoming feed air stream in a cryogenic air separation plant
WO2015111169A1 (ja) 2014-01-23 2015-07-30 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心圧縮機
US20150211539A1 (en) * 2014-01-24 2015-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Systems and methods for compressing air
US11421696B2 (en) 2014-12-31 2022-08-23 Ingersoll-Rand Industrial U.S., Inc. Multi-stage compressor with single electric direct drive motor
US12270404B2 (en) 2017-08-28 2025-04-08 Mark J. Maynard Gas-driven generator system comprising an elongate gravitational distribution conduit coupled with a gas injection system
US12049899B2 (en) 2017-08-28 2024-07-30 Mark J. Maynard Systems and methods for improving the performance of air-driven generators using solar thermal heating
FR3072429B1 (fr) * 2017-10-16 2020-06-19 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Dispositif et procede de compression
FR3072428B1 (fr) * 2017-10-16 2019-10-11 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Dispositif et procede de compression et machine de refrigeration
PH12020551095B1 (en) * 2018-01-18 2024-05-08 Mark J Maynard Gaseous fluid compression with alternating refrigeration and mechanical compression
CN110657108B (zh) * 2018-06-28 2022-10-28 丹佛斯公司 可变级压缩机
RU2694454C1 (ru) * 2018-11-13 2019-07-15 Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Осевой компрессор
IT202000014818A1 (it) * 2020-06-19 2021-12-19 M Pumps Process Srl Compressore rigenerativo multistadio
CN112576528A (zh) * 2020-12-24 2021-03-30 广东艾高装备科技有限公司 一体式高速永磁同步四级离心压缩机
WO2023196637A1 (en) 2022-04-08 2023-10-12 Maynard Mark J Systems and methods of using cascading heat pumps for improvement of coefficient of performance
CN116608140A (zh) * 2023-06-08 2023-08-18 常州环能涡轮动力股份有限公司 离心增压抽气系统
US12535075B2 (en) * 2023-10-27 2026-01-27 Garrett Transportation I Inc. Multi-stage electric compressor energy consumption optimization

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB714765A (pt) 1900-01-01
GB202295A (en) * 1922-08-12 1924-06-05 Bbc Brown Boveri & Cie Improvements in multi-stage centrifugal compressors
US1523698A (en) * 1924-04-21 1925-01-20 Losel Franz Multistage centrifugal elastic-fluid compressor
GB992651A (en) * 1962-07-25 1965-05-19 Licentia Gmbh Improvements in centrifugal compressors
BE788368A (fr) * 1971-09-10 1973-01-02 D M Weatherly Cy Procede et appareil pour la compression en plusieurs etages d'un premier courant de gaz avec l'energie derivee d'un second courant de gaz
ZA776097B (en) 1976-10-19 1978-06-28 Sterling Drug Inc Process and apparatus for supplying compressed gas
JPS5817358B2 (ja) * 1978-03-07 1983-04-06 川崎重工業株式会社 多段タ−ボ形圧縮機
DD136876A1 (de) 1978-06-28 1979-08-01 Hans Spengler Ein-oder mehrstufiges radiales kreisverdichteraggregat
JPS6336691A (ja) 1986-07-31 1988-02-17 Matsushita Electric Ind Co Ltd テレビジヨン信号復号装置
JPS6336691U (pt) * 1986-08-27 1988-03-09
US4835979A (en) * 1987-12-18 1989-06-06 Allied-Signal Inc. Surge control system for a closed cycle cryocooler
DE4416497C1 (de) * 1994-05-10 1995-01-12 Gutehoffnungshuette Man Getriebe-Mehrwellenturbokompressor und Getriebe-Mehrwellenradialexpander
US5743714A (en) * 1996-04-03 1998-04-28 Dmitry Drob Method and apparatus for minimum work control optimization of multicompressor stations
JP3425308B2 (ja) * 1996-09-17 2003-07-14 株式会社 日立インダストリイズ 多段圧縮機
KR19990075384A (ko) 1998-03-20 1999-10-15 이헌석 소형터보압축기
FR2800159B1 (fr) 1999-10-25 2001-12-28 Electricite De France Installation de pompage de chaleur, notamment a fonction frigorifique
BE1013692A3 (nl) * 2000-09-19 2002-06-04 Atlas Copco Airpower Nv Hogedruk, meertraps-centrifugaalcompressor.
KR100356506B1 (ko) 2000-09-27 2002-10-18 엘지전자 주식회사 터보 압축기
US6616421B2 (en) * 2000-12-15 2003-09-09 Cooper Cameron Corporation Direct drive compressor assembly
CN100351516C (zh) * 2001-04-23 2007-11-28 安内斯特太平洋有限公司 多级离心压缩机
CA2373905A1 (en) * 2002-02-28 2003-08-28 Ronald David Conry Twin centrifugal compressor
US6997686B2 (en) 2002-12-19 2006-02-14 R & D Dynamics Corporation Motor driven two-stage centrifugal air-conditioning compressor
GB0400986D0 (en) 2004-01-16 2004-02-18 Cryostar France Sa Compressor
DE102004004490B4 (de) * 2004-01-29 2017-06-01 Robert Bosch Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine mit mindestens zwei Abgasturboladern
DE102004038677B4 (de) * 2004-08-10 2016-11-24 Pfeiffer Vacuum Gmbh Vakuumpumpe
WO2007035700A2 (en) * 2005-09-19 2007-03-29 Ingersoll-Rand Company Multi-stage compression system including variable speed motors
NO326080B1 (no) * 2005-11-11 2008-09-15 Norsk Hydro Produksjon As Arrangement for deling av bronnstrom og separasjonssystem
CN101421519B (zh) * 2006-02-13 2012-07-04 英格索尔-兰德公司 多级压缩系统和操作该多级压缩系统的方法
KR100861000B1 (ko) * 2007-07-31 2008-09-30 경주전장 주식회사 터보 압축기
US8376718B2 (en) * 2009-06-24 2013-02-19 Praxair Technology, Inc. Multistage compressor installation
WO2011017783A2 (en) 2009-08-11 2011-02-17 Atlas Copco Airpower, Naamloze Vennootschap High-pressure multistage centrifugal compressor

Also Published As

Publication number Publication date
AU2009338633A1 (en) 2011-08-11
EA201190073A1 (ru) 2012-02-28
EP2384399B1 (en) 2013-02-13
US20120087810A1 (en) 2012-04-12
CA2750662A1 (en) 2010-08-05
EP2384399A1 (en) 2011-11-09
MY162264A (en) 2017-05-31
AU2009338633B2 (en) 2014-04-24
ES2403690T3 (es) 2013-05-21
AU2009338633C1 (en) 2014-08-21
BRPI0924263B1 (pt) 2021-07-06
CN102326001B (zh) 2014-10-01
WO2010086009A9 (en) 2011-10-13
GB2469015A (en) 2010-10-06
US9109603B2 (en) 2015-08-18
GB0901576D0 (en) 2009-03-11
KR101704075B1 (ko) 2017-02-07
AU2009338633B9 (en) 2014-08-14
MX2011007725A (es) 2011-10-28
GB2469015B (en) 2011-09-28
CA2750662C (en) 2016-11-15
KR20120085652A (ko) 2012-08-01
PL2384399T3 (pl) 2013-06-28
JP2012516403A (ja) 2012-07-19
EA022178B1 (ru) 2015-11-30
WO2010086009A1 (en) 2010-08-05
CN102326001A (zh) 2012-01-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BRPI0924263A2 (pt) aperfeiçoamentos em compressores centrífugos de múltiplos estágios
CN101421519B (zh) 多级压缩系统和操作该多级压缩系统的方法
US20070065300A1 (en) Multi-stage compression system including variable speed motors
US20150159674A1 (en) Turbo compressor system having at least two driving motors
KR20030038745A (ko) 고압 다단 원심 압축기
EP3489595A1 (en) Wave rotor-based multi-stage refrigerator
RU2156929C1 (ru) Воздушная холодильная установка, турбодетандер-электрокомпрессор воздушной холодильной установки и турбинное колесо турбодетандера
JP2002005089A (ja) ターボ形圧縮機及びそれを備えた冷凍装置
WO2012051785A1 (zh) 涡轮复合气体压缩系统
CN101504015B (zh) 涡轮压缩机和制冷机
RU2084780C1 (ru) Способ получения потоков холодного воздуха и турбохолодильная установка
CN103671179A (zh) 压缩系统
CN113922564A (zh) 制冷循环系统及方法
RU97102296A (ru) Холодильная установка и двухступенчатый турбокомпрессорный агрегат холодильной установки

Legal Events

Date Code Title Description
B06F Objections, documents and/or translations needed after an examination request according [chapter 6.6 patent gazette]
B06U Preliminary requirement: requests with searches performed by other patent offices: procedure suspended [chapter 6.21 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 23/12/2009, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS. PATENTE CONCEDIDA CONFORME ADI 5.529/DF, QUE DETERMINA A ALTERACAO DO PRAZO DE CONCESSAO.

B21F Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time

Free format text: REFERENTE A 14A ANUIDADE.

B24J Lapse because of non-payment of annual fees (definitively: art 78 iv lpi, resolution 113/2013 art. 12)

Free format text: EM VIRTUDE DA EXTINCAO PUBLICADA NA RPI 2755 DE 24-10-2023 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDA A EXTINCAO DA PATENTE E SEUS CERTIFICADOS, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013.