CA1078043A

CA1078043A - Electromagnetic mixing of molten metals in a continuous casting process

Info

Publication number: CA1078043A
Application number: CA282,581A
Authority: CA
Inventors: Roger Ventavoli; Jean-Pierre Birat
Original assignee: Institut de Recherches de la Siderurgie Francaise IRSID
Current assignee: Institut de Recherches de la Siderurgie Francaise IRSID
Priority date: 1976-07-13
Filing date: 1977-07-12
Publication date: 1980-05-20
Also published as: NL7707821A; SE7707979L; FR2358223A1; SE433184B; JPS6011585B2; NL182941B; NL182941C; DE2731239C2; LU77743A1; JPS5328034A; DE2731239A1; GB1558526A; BE856670A; FR2358223B3; ES460692A1; IT1077321B

Abstract

Précis de la Divulgation L'invention a trait au domaine de la coulée continue des métaux en fusion et notamment de l'acier. Le procédé selon l'invention consiste à soumettre le bain métallique, au sein de la lingotière, à un brassage électromagnétique, crée par un champ magnétique non stationnaire, glissant le long des parois de la lingotière dans le sens resontant jusqu'au niveau de la surface libre du métal coulé et à régler l'action de ce champ, en fonction de la profondeur désirée d (en mm) de la localisation des amas d'inclusions non métallique à l'intérier des produits coulés, de manière que la densité de force volumique F (en N/m3) agissant dans le bain métallique satisfasse à la relation F = 35 d2 + 260 d. Le procédé selon l'invention permet de repousser à volonté les amas d'inclusions vers le centre des produits coulés jusqu'à des profondeurs prédéterminées, choisies par l'opérateur en fonction des traitments de laminage ultérieurs, de manière à obtenir à coup sûr une bonne qualité de surface de ces produits sans avoir recours à un flammage préalable. L'invention peut être appliquée à tout produit coulé en continu quels que soient sa composition ou son format.Summary of the Disclosure The invention relates to the field of continuous casting of molten metals and in particular steel. The method according to the invention consists in subjecting the metal bath, within the mold, to electromagnetic stirring, created by a non-stationary magnetic field, sliding along the walls of the mold in the direction going up to the level of the free surface of the cast metal and to adjust the action of this field, depending on the desired depth d (in mm) of the location of the non-metallic clusters of inclusions inside the cast products, so that the density of density F (in N / m3) acting in the metal bath satisfies the relation F = 35 d2 + 260 d. The method according to the invention makes it possible to push the clumps of inclusions towards the center of the cast products at will to predetermined depths, chosen by the operator according to the subsequent rolling treatments, so as to certainly obtain a good surface quality of these products without the need for prior flaming. The invention can be applied to any continuously cast product, whatever its composition or format.

Description

l~t7~3 La présente invention se rapporte à un procédé de brassage électro-magnétique, à champ glissant, en lingotière de coulée continue des métaux en fusion et notamment de l'acier.
Généralement, lors de la coulée en contlnu de l'acier, les inclusions non métalliques inévitablement présentes dans le bain liquide, et en particu-lier les plus grosses qui sont les plus genantes, ont tendance ~ se concentrer immédiatement sous la surface des produits. Pour des raisons évidents de qualité de surface des produits laminés en particulier quand ceux-ci sont destinés à la production de tôles pour emboutissage profond, on est alors conduit à flammer au préalable les premiers millimètres de peau des produits bruts de coulée. Pour les produits de large section, comme les brames, un tel flammage conduit couramment à une perte d'acier voisine de 4 % en poids, et à
des dépenses non négligeables en oxygène et en main d'oeuvre.
On sait actuellement que la quantité et la répartition des inclusions sont conditionnées par la nature de l'écoulement du métal liquide dans la lingotière et on a pu montrer qu'il était possible d'éviter le flammage au moyen d'une bonne maîtrise des mouvements de convection qui se développent dans l'acier liquide au sein de la lingotière.
A cet effet~ il est connu, et les travaux due demandeur y ont forte-ment contribué ~demande de hrevet francais n 72/20544 déposée le 8 juin 1972 et publiée le 18 janvier lg74 sous le n 2187465; demande de brevet francais n 73/37514 déposée le 19 octobre 1973 et publiée le 16 mai 1975 sous le n 2248103; demandes de brevets canadiens n 261375 et 261398; le tout déposé au nom l'Institut de Recherches de la Siderurgie Francaise) de pouvoir créer dans le bain metallique des mouvements de convection lavant efficacement le front de solidification au moyen d'un champ magnétique non stationnaire, glissant le long des parois de la lingotière, et de preference de bas en haut de manière à favoriser de surcroît une décantation rapide des inclusions à la surface libre du métal.
Généralement, le champ magnétique est cree par un inducteur poly-phasé, similaire à un stator de moteur linéaire, de structure tubulaire et ... . q~
~ -;

78~3 entourant le produit coule au niveau de la lingotière~ Les résultats obtenus sont positifs en ce sens qu'ils montrent effectivement un:transfert des amas d'inclusions sous-cutanees vers le centre des produits. Toutefois il s'agit là d'une technique relativement recente qui n'a pas atteint jusqu'ici toute sa maturite et qui pose encore un certain nombre de problemès, en particulier sur le plan electromagnetique: l'une des difficultes majeures rencontrées - la -~C~78~3 consiste à savoir doser judicieusement l'action de l'inducteur de manière obtenir rspidement et de fac,on fiable un résultat industriel désiré, sans exp8rimentation inutilement longue et couteuse.
La presente invention a précisément pour but de fournir le moyen de surmonter facilement une telle difficulté.
Donc la présente invention pourvoit un procédé de brassage électro-magnétique de métaux en fusion, au sein d'une ligotière de coulée continue, à l'aide d'un champ magnétique non stationnaire, glissant le long des parois de la lingotière, caractérisé en ce que la propagation dudit champ magnétique s'effectue selon le sens ascensionnel depuis la partie inférieure de la lingo-tière jusqu'au moins au niveau de la surface libre du métal coulé et en ce que l'on règle l'action du champ magnétique en fonction du déplacement désiré
d des amas d'inclusions non métalliques depuis la surface vers le centre des produits coulés, de manière que la densité de force volumique F, agissant dans le bain métallique satisfasse à la relation:
F = 35d2 ~ 260d où F est exprimee en Newton/m et d en mm.
Selon une définition equivalente de la presente invention, on règle la valeur efficace Be~f du champ magn8tique conformément à la relation:

eff ~yv ~35d2 ~ 26od))l/2 o~ B~ff est exprimée en Tesla; d représente comme ci-avant, le déplacement désir8 des amas d'inclusions depuis la surface des produits jusqu'à une pro-fondeur désirée, exprimée en mm; ~ représente la conductibilité électrique du bain métallique~ exprimée en ohm 1 m 1, v représente la vitesse de propaga-tion due champ magnétique glissant, exprimée en m/s.
Comme on le comprend, la présente invention vise à améliorer la pro-preté inclusionnaire des produits coulés en continu. A cet effet, elle fournit à l'opérateur de coulée un moyen pour régler l'action de l'inducteur de manière que la forte concentration d'inclusions qui, en l'a~sence de brassage électro-magnétique se localise immédiatement sous la surface des produits, soit trans-fér8e vers l'axe de ces derniers sur une profondeur de valeur désirée et pré-d8termin8e.

~;q J ~781:343 Bien entendu, ce transfert ne peut exc~der`la profondeur correspon-dant à l'apaisseur de croûte solidifiee au niveaù de la sortie de l'entrefer de l'inducteur, et qui est propre au dimensionnement de l'appareillage utilisé.
Au delà, en effet, l'inducteur n'a pratiquement plus aucune action de contrôle des mouvements de convection au sein du bain métallique.
Les essais industriels effectués par le demandeur ont montré d'une part que le brassage électromagnétique ascensionnel, c'est-à-dire remontant le long des parois de la lingotière, jusqu'à un niveau correspondant au moins à celui de la surface libre du métal coulé, occasionnait non seulement une diminution de la quantité totale d'inclusions, mais également, et surtout, un déplacement de la zone à forte teneur en inclusions depuis la surface vers le centre du produit coulé, et d'autre part que ce déplacement augmen*ait avec la puissance d'action de l'inducteur.
L1explication avancée par le demandeur est la suivante: le métal en fusion introduit par le jet de coulée pénètre a l'intérieur du métal liquide contenu dans la lingotière avec une certaine quantité de mouvement et provoque de ce fait la ormation d'un courant axial descendant au sein du métal. D' autre part le champ magnétique glissant vers le haut confère aut métal liquide dans la zone péripherique ~en contact avec le front de solidification) un mouvement ascendant de sens opposé ~ celui de l'introduction du métal.
Par action combinée de ces deux phénomènes, il s'établit ainsi dans la lingotière un courant circulatoire permanent, le métal liquide remontant à
la périphérie et descendant au centre. Les inclusions se trouvent ainsi rame-nées vers la surface libre du métal coulé où une partie décante naturellement et l'autre partie est réentralnée axialement au sein de la masse liquide jusqu' à une profondeur, en aval de l'inducteur, où les effects électromagnétiques n' étant plus sensibles, elles sont piégées par le front de solidification.
Le demandeur a poursuivi ses recherches en vue de confirmer l'exis-tence d'une relation entre la puissance d1action de l'inducteur et l'impor-tance du transfert des inclusions vers le centre des produits coulés, et a 3Q réussi à la représenter par une expression analytique, facil~ment exploitable, de la forme:
~ = 35d ~ 260d ~78~3 où F, exprimee en N/m3, represente la densite volumique de force devant être créé dans le bain metallique par l'inducteur electromagnetique pour repousser les amas d'inclusions à l'interieur du produit coule sur une distance d, ex-primee en mm, et comptee depuis la surface de ce produit.
En fait, la presence de la densite volumiquede force F dans cette relation peut presenter certains inconvenients en ce sens qu'elle n'a pas une realité physique concrète, directement accessible par l'expérimentation. Pour la déterminer il est en effet nécessaire de la calculer, à partir de mesures effectuées sur d'autres paramètres electriques ou magnétiques de l'inducteur~
Il en resulte qu'en pratique, l'operateur de coulee peut moduler l'action de l'inducteur en agissant directement, non pas sur la densité volumique de force F, mais sur d'autres paramètres dont le plus facilement règlable est sans doute le champ magnétique car il suffit pour cela de modifier simplement 1' intensite du courant electrique dans l'inducteur.
Il est connu, dans le domaine technique considere, que la densite volumique de force F (ou plus simplement la force electromagnetique) peut être déterminée selon l'expression F = yv Beff où y représente la conductibilité electrique du bain metallique ~en ~ 1 m ), Beff représente la valeur efficace du champ magnetique (en Tesla) au niveau de la zone de contact lingotière - produit coule, et v represente le module de la vitesse de propagation du champ glissant ~en m/s).
La vitesse v peut s'exprimer:selon la relation:
v = 2TN
OU T represente le pas polaire de l'inducteur ~en m) et N représente la fré-quence du courant électrique d'excitation ~en Hz) circulant dans l'inducteur.
~a force electromagnetique F peut alors se mettre sous la forme analytique suivante:

F = 2ylN Beff A priori il apparalt possible de modifier la force F, par exemple de l'augmenter, en agissant sur la frequence N et/ou sur le champ magnétique A

~78~43 Beff. Toutefois, le demandeur a de~à mis en évidence dans la demande de brevet Canadienne n 271465 qu'en raison de la présence d'une lingotière en materiau conducteur de l'electricite, le champ magn8tique traversant cette dernière n'est par insensible à la frequence du courant d'excitation. Il existe de ce fait, pour une lingotière dormée, une fréquence du courant opti-male au delà de laquelle la force électromagnétique F décro~t.
Une mise en oeuvre préféree de l'invention consiste donc à maintenir la frequence du courant, c'est-à-dire la vitesse v, à une valeur constante et à regler le champ magnétique Beff conformément à la relation suivante:

Beff = {rV (35d2 + 260d)}l/2 Il sera avantageux de fixer la fréquence du courant à sa valeur optimale, comme l'enseigne la demande francaise n 75/05623~ deposee le 24 fevrier 1975 au nom de L'Institut de Recherches de la Siderurgiè Franc,aise et publiée le 17 septembre 1976 sous le n 2301325, mais il va de soi que cela n'est pas indispensable à la mise en oeuvre de la présente invention.
On va maintenant decrire un exemple d'application à titre illustra-tif et sans intention de limiter la portée d l'invention. Une lingotière de coul8e continue de billettes carrées d'acier de 120 mm de côté est équipée d'un inducteur électromagnétique constituté par un empilement de six bobines, 2Q ~de preférence identiques entre elles mais pas necéssairement) et dont celle situee à l'extrémité supérieure se trouve à un niveau correspondant au niveau moyen de la surface libre du métal coulé. Ces six bobines sont connectées entre elles par paire en série-opposition, et reliées à une alimentation tri-phasée de manière à générer, dans la cavite de la lingotiere, une onde de flux magnétique qui remonte le long des parois de celle-ci. Dans le cas d'espèce décrit, l'élement de la lingotière définissant le passage pour le produit coulé est en cuivre au chrome-zirconium à durcissement structural et son epaisseur est de 8 mm. Bien entendu il s'agit là d'une caractéristique nulle-ment necessaire à la mise en oeuvre de l'invention mais dont le demandeur pre-3Q conise tout de même l'option car elle permet l'emploi de parois de faible epaisseur, donc plus permeables au champ magnétique sans nuire pour autant à

1~

1~78~43 leur bonne tenue mecanique. La vitesse d'extraction des billettes est voisine en permanence de 2 m par minute et, compte tenu des conditions de refroidisse-ment, l'épaisseur de la croûte solidifiée à la sortie de l'entrefer de 1' inducteur est de 12 mm environ. La longueur utile de l'inducteur est de 0,48 m, valeur correspondant à deux fois son pas polaire ~. L'inducteur a eté dimensionné pour fournir par phase une intensité maximale de 350 Aeff sous une tension simple de 55V. L'opérateur de coulée désire par exemple repousser le pic d'inclusions à une profondeur d'environ 8 mm sous la surface des bil-lettes. Conformément à l'invention, l'inducteur devra alors créer dans le ba~n métallique, une force électromagnétique F de 4320 N~m3. La fréquence du courant d'éxcitation a été fixée à 10 Hz, ce qui, dans le cas d'espèce décrit correspond à la valeur optimale. Compte tenu de la conductibilité électrique de l'acier en fusion (voisine de 6,25 x 105 Q 1 m 1) l'opérateur devra donc régler la valeur efficace du champ magnétique ~ 0,038 Tesla, sous 380 G.
Lors des essais, un pic d'inclusion localisé à 8 mm de profondeur a été obtenu par un champ magnétique de 420 G. Les relations précitées don-nent donc des valeurs approchées à 10 % ce qui est tout à fait convenable.
Le procedé selon l'invention peut être appliqué à tout produit métallique coulé en continu quels que soient sa composition où son format.
Il permet de repousser à volonté les amas d'inclusions vers le centre des produits coulés jusqu'à des profondeurs prédéterminée, et choisies par l'opérateurs en fonction des traitements métallurgiques ulterieurs tels que la laminage, de manière à obtenir à coup sûr une bonne qualité de surface de ces produits sans avoir recours à des traltements préalables tels que le flammage ou autres. l ~ t7 ~ 3 The present invention relates to a method of electro- brewing magnetic, sliding field, ingot mold for continuous metal casting fusion and in particular steel.
Generally, during the continuous casting of steel, the inclusions non-metallic inevitably present in the liquid bath, and in particular link the larger ones which are the most annoying, tend to concentrate immediately below the surface of the products. For obvious reasons of surface quality of rolled products, in particular when they are intended for the production of sheets for deep drawing, we are then leads to flame the first few millimeters of product skin beforehand rough casting. For large section products, such as slabs, such flaming commonly leads to a loss of steel close to 4% by weight, and to significant expenditure on oxygen and labor.
We currently know that the quantity and distribution of inclusions are conditioned by the nature of the flow of liquid metal in the ingot mold and we were able to show that it was possible to avoid flaming means of good control of the convection movements which develop in the liquid steel within the mold.
For this purpose ~ it is known, and the work of the applicant has strong-ment contributed ~ application for French hrevet n 72/20544 filed on June 8, 1972 and published on January 18, lg74 under the number 2187465; french patent application n 73/37514 filed on October 19, 1973 and published on May 16, 1975 under n 2248103; Canadian patent applications 261375 and 261398; all deposited in name the French Siderurgy Research Institute) to be able to create in the metal bath of convection movements effectively washing the forehead solidification by means of a non-stationary magnetic field, sliding the along the walls of the mold, and preferably from bottom to top so to further promote rapid settling of inclusions on the surface free from metal.
Generally, the magnetic field is created by a poly-phased, similar to a linear motor stator, of tubular structure and ... q ~
~ -;

78 ~ 3 surrounding the product flows at the level of the mold ~ The results obtained are positive in the sense that they actually show a: transfer of heap of subcutaneous inclusions towards the center of the products. However he this is a relatively recent technique which has so far not reached all its maturity and which still poses a certain number of problems, in particular on the electromagnetic level: one of the major difficulties encountered - the -~ C ~ 78 ~ 3 consists in knowing how to judiciously dose the action of the inductor so obtaining quickly and easily, a desired industrial result is reliable, without unnecessarily long and costly experimentation.
The object of the present invention is precisely to provide the means for easily overcome such a difficulty.
The present invention therefore provides an electro-magnetic of molten metals, within a continuous casting machine, using a non-stationary magnetic field, sliding along the walls of the mold, characterized in that the propagation of said magnetic field takes place in the upward direction from the lower part of the lingo-at least up to the level of the free surface of the cast metal and in this that we adjust the action of the magnetic field according to the desired displacement d clusters of non-metallic inclusions from the surface to the center of the cast products, so that the density density F, acting in the metal bath satisfies the relation:
F = 35d2 ~ 260d where F is expressed in Newton / m and d in mm.
According to an equivalent definition of the present invention, the effective value Be ~ f of the magnetic field in accordance with the relation:

eff ~ yv ~ 35d2 ~ 26od)) l / 2 o ~ B ~ ff is expressed in Tesla; d represents as above, the displacement desire8 clusters of inclusions from the surface of the products to a pro-desired cross-country, expressed in mm; ~ represents the electrical conductivity of the metal bath ~ expressed in ohm 1 m 1, v represents the speed of propagation tion due to sliding magnetic field, expressed in m / s.
As will be understood, the present invention aims to improve the pro-inclusionary loan of continuously cast products. To this end, it provides to the casting operator a means for adjusting the action of the inductor so that the high concentration of inclusions which, in the presence of electro- mixing magnetic is located immediately below the surface of the products, ie Fer8e towards the axis of the latter on a desired value depth and pre-d8termin8e.

~; q J ~ 781: 343 Of course, this transfer cannot exceed the corresponding depth.
due to the thickness of the crust solidified at the level of the exit from the air gap of the inductor, and which is specific to the dimensioning of the apparatus used.
Beyond this, in fact, the inductor has practically no more control action convection movements within the metal bath.
The industrial tests carried out by the applicant have shown except that the upward electromagnetic mixing, that is to say rising along the walls of the mold, to a level corresponding to at least to that of the free surface of the cast metal, caused not only a decrease in the total amount of inclusions, but also, and above all, a displacement of the zone with a high content of inclusions from the surface towards the center of the cast product, and on the other hand that this increased displacement * has with the power of action of the inductor.
The explanation advanced by the applicant is as follows: the metal in fusion introduced by the casting jet penetrates inside the liquid metal contained in the mold with a certain amount of movement and causes thus the ormation of an axial current descending within the metal. Of on the other hand the magnetic field sliding upwards gives liquid metal in the peripheral zone ~ in contact with the solidification front) a upward movement in opposite direction ~ that of the introduction of the metal.
By the combined action of these two phenomena, it is thus established in the mold a permanent circulatory current, the liquid metal going back to the periphery and down to the center. The inclusions are thus reamed-born towards the free surface of the cast metal where a part naturally settles and the other part is axially re-centered within the liquid mass until at a depth, downstream of the inductor, where the electromagnetic effects do not being more sensitive, they are trapped by the solidification front.
The applicant continued his research in order to confirm the existence tence of a relation between the power of action of the inductor and the importance transfer of inclusions to the center of the cast products, and 3Q managed to represent it by an analytical expression, easily exploitable, of shape:
~ = 35d ~ 260d ~ 78 ~ 3 where F, expressed in N / m3, represents the volume density of force to be created in the metal bath by the electromagnetic inductor to repel the clusters of inclusions inside the product flows over a distance d, ex-prime in mm, and counted from the surface of this product.
In fact, the presence of the density density of force F in this relationship may have some drawbacks in that it does not have a concrete physical reality, directly accessible through experimentation. For determine it it is indeed necessary to calculate it, from measurements performed on other electrical or magnetic parameters of the inductor ~
It follows that in practice, the casting operator can modulate the action of the inductor by acting directly, not on the force density F, but on other parameters, the most easily adjustable of which is without doubt the magnetic field because you just have to modify 1 ' intensity of electric current in the inductor.
It is known, in the technical field considered, that the density volume of force F (or more simply the electromagnetic force) can be determined by expression F = yv Beff where y represents the electrical conductivity of the metal bath ~ in ~ 1 m), Beff represents the effective value of the magnetic field (in Tesla) at the level of the ingot mold contact area - product flows, and v represents the module the speed of propagation of the sliding field (in m / s).
The speed v can be expressed: according to the relation:
v = 2TN
OR T represents the polar pitch of the inductor ~ in m) and N represents the quence of the electric excitation current (in Hz) flowing in the inductor.
~ at electromagnetic force F can then take the form following analytic:

F = 2ylN Beff A priori it appears possible to modify the force F, for example to increase it, by acting on the frequency N and / or on the magnetic field AT

~ 78 ~ 43 Beff. However, the applicant has from ~ to highlighted in the application for Canadian Patent No. 271465 that due to the presence of an ingot mold in electrically conductive material, the magnetic field passing through it the latter is not insensitive to the frequency of the excitation current. he therefore exists, for a dormant ingot mold, a frequency of the optic current male beyond which the electromagnetic force F decreases ~ t.
A preferred implementation of the invention therefore consists in maintaining the frequency of the current, that is to say the speed v, at a constant value and to adjust the Beff magnetic field in accordance with the following relationship:

Beff = {rV (35d2 + 260d)} l / 2 It will be advantageous to set the frequency of the current at its value optimal, as taught in French application No. 75/05623 ~ filed on 24 February 1975 on behalf of the Research Institute of the Siderurgie Franc, comfortable and published on September 17, 1976 under the number 2301325, but it goes without saying that is not essential for the implementation of the present invention.
We will now describe an example of application as an illustration.
tif and without intending to limit the scope of the invention. An ingot mold of continuous casting of 120 mm square steel billets is equipped an electromagnetic inductor constituted by a stack of six coils, 2Q ~ preferably identical to each other but not necessarily) and including that located at the upper end is at a level corresponding to the level using the free surface of the cast metal. These six coils are connected between them in pairs in series-opposition, and connected to a tri-phased so as to generate, in the mold cavity, a flow wave magnetic which goes up along the walls of this one. In this case describes, the ingot mold element defining the passage for the product cast is of chromium-zirconium copper with structural hardening and its thickness is 8 mm. Of course, this is a null characteristic.
ment necessary for the implementation of the invention but which the applicant pre-3Q conise all the same the option because it allows the use of walls of weak thickness, therefore more permeable to the magnetic field without harming 1 ~

1 ~ 78 ~ 43 their good mechanical behavior. Billet extraction speed is close continuously 2 m per minute and, taking into account the cooling conditions ment, the thickness of the solidified crust at the exit of the 1 'air gap inductor is approximately 12 mm. The useful length of the inductor is 0.48 m, value corresponding to twice its polar pitch ~. The inductor a has been designed to provide a maximum intensity of 350 Aeff per phase a single voltage of 55V. For example, the casting operator wants to push back the peak of inclusions at a depth of about 8 mm below the surface of the bil-lettes. In accordance with the invention, the inductor must then create in the ba ~ n metallic, an electromagnetic force F of 4320 N ~ m3. The frequency of excitation current was set at 10 Hz, which in the case described corresponds to the optimal value. Considering the electrical conductivity molten steel (around 6.25 x 105 Q 1 m 1) the operator must therefore set the effective value of the magnetic field ~ 0.038 Tesla, under 380 G.
During the tests, an inclusion peak located 8 mm deep was obtained by a magnetic field of 420 G. The above relationships give There are therefore values approached at 10% which is entirely suitable.
The process according to the invention can be applied to any product continuous cast metal regardless of its composition or format.
It allows the clumps of inclusions to be pushed back at will center of products cast to predetermined depths, and selected by operators according to subsequent metallurgical treatments such than rolling, so that a good surface quality is guaranteed of these products without resorting to preliminary tralations such as flame or others.

Claims

ACHIEVEMENTS OF THE INVENTION ABOUT WHICH EXCLUSIVE RIGHT
OF OWNERSHIP OR PRIVILEGE IS CLAIMED, ARE DEFINED AS FOLLOWS:

1. Method of electromagnetic stirring of molten metals, its own a continuous casting ingot mold, using a non-static magnetic field holder, sliding along the walls of the mold, characterized in that the propagation of the magnetic field takes place in an ascending direction of-then the lower part of the mold up to at least at the level of the free surface of the cast metal and by adjusting the action of the magnetic field tick, depending on the location of the clusters of non-metallic inclusions to a predetermined depth d, inside the cast products, so that the density density F acting in the metallic bath satisfies do to the following relationship:
F = 352 + 260d where F is expressed in Newton per meter and d in millimeters.

2. Method according to claim 1 characterized in that one adjusts the Beff rms value of the magnetic field in accordance with the following relationship:

where Beff, is expressed in Tesla, .gamma. representing the electrical conductivity of the metal bath is expressed in Ohms-1. m-1 and v, representing the speed of propagation of the magnetic field, is expressed in ms-1.

3. Method of electromagnetic mixing of molten metals within a continuous casting ingot mold, using a non-static magnetic field holder sliding along the walls of the mold, characterized in that the magnetic field propagates in an upward direction and in that we adjust the action of the magnetic field, depending on the depth deur desired d of the location of the non-metallic clusters of inclusions at the internal cast products so that the effective Beff value of the field magnetic expressed in Tesla, satisfy the relation:

where d is expressed in mm, .gamma., expressed in .OMEGA.-1. m-1, represents the conductivity electric of the metal bath and v, expressed in ms-1, represents the speed propagation of the magnetic field.