CA1198614A - Procede de fabrication de barres et de tubes en acier a hautes caracteristiques mecaniques - Google Patents
Procede de fabrication de barres et de tubes en acier a hautes caracteristiques mecaniquesInfo
- Publication number
- CA1198614A CA1198614A CA000416561A CA416561A CA1198614A CA 1198614 A CA1198614 A CA 1198614A CA 000416561 A CA000416561 A CA 000416561A CA 416561 A CA416561 A CA 416561A CA 1198614 A CA1198614 A CA 1198614A
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- bars
- mass
- tubes
- steel
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
L'invention concerne un procédé permettant de réaliser des barres et tubes en acier à hautes caractéristiques mécaniques. Le procédé consiste à élaborer un acier faiblement allié contenant 0,06 a 0,12 % de carbone ainsi que des additions à des teneurs bien déterminées de Si, Mn, Nb, Al, B et éventuellement V. L'acier est utilisé à l'état brut de laminage à chaud, suivi éventuellement d'un revenu. Les barres et tubes ainsi obtenus sont utilisés pour des applications dans lesquelles il est nécessaire d'avoir une limite élastique élevée associée à une grande résilience.
Description
Le procéde ~ui fait l'objet de l'invention con-cerne une nouvelle mé-thode de fabrication de barres et de tubes en acier faiblement allié, presentant à l'état brut de transformation à chaud de hautes caractéristiques méca-niques, la limite d'elasticité, la charge de rupture et laresilience etant particulièrement elevees. Le procede concerne egalement une methode qui permet d'abaisser de fa-çon tres importante les frais de transformation de l'acier sous forme de barres ou de tubes a hautes caracteristiques mecaniques.
L'invention concerne aussi des barres et des tubes presentant de hautes caracteristi~ues mecaniques a l'etat brut de laminage a chaud grâce a la combinaison d'une composition de~inie a l'interieur de fourchettes pre-cises et d'une structure a predominance bainitique.
De façon plus precise, l'invention concerne desbarres ou tubes presentant des caracteristiques mecaniques au moins egales aux caracteristiques minimales du grade N80 de l'American Petroleum Institute, obtenues par une methode d'elaboration et de transformation beaucoup plus economique que les methodes habituellement utilisees.
Les methodes habituelles de fabrication de barres ou tubes presentant des caracteristiques mecaniques corres-pondant au grade N80 de l'American Petroleum Institute, consistent a elaborer un acier faiblement allie tel que l'acier suivant norme AFNOR 40MD7. Cet acier contient en % en masse; C 0,25 à 0,50; Mn 1,20 a 1,70; Mo 0,20 et les impuretes habituelles. A~res coulee en lingots ou en barres de coulee continue, cet acier est transforme par laminage a chaud en barres de la section voulue, par exemple des barres ron~es de 100 à 200 mm de diamètre. A l'etat brut de laminage à chaud, ces barres ont genéralemen-t une limite elastique d'environ 750 MPa mais une resilience faible infe-rieure à 30 Joules/cm2, mesuree sur eprouve-tte KCU.
~9 Dans le but de leur conferer les caractéristiques mecaniques désirées, on leur fait alors subir un ~raitement thermique comportant un recuit d'austenitisa-tion a une temperature d'environ 875C, suivi d'un re~roidissement a l'air jusqu'au voisinage de la temperature ambiante et enfin, un revenu a une temperature d'environ 600 a 650C.
Les barres ainsi obtenues présentent des caracte~
ristiques mécaniques conformes au grade N80, a savoir:
Charge de rupture R > 700 MPa Limite elastique E > 550 MPa Résilience KCU > 80 J/cm2 Ces operations de trai-tement thermique apres lami-nage sont couteuses en temps de fabrication, en frais de manutention et de controle ainsi qu'en energie thermique et necessitent, de plus, de disposer d'importantes installa-tions specialisées pour l'execution de tels traitements.
On a recherché la possibilite de mettre au point un procéde d'élaboration et de transformation applique a une composition particulière d'acier permettant d'obtenir a l'etat brut de laminage a chaud, des barres presentant directement les ca~acteristiques mécaniques exigees par les utilisateurs. On a recherché aussi la possibilité de réali-ser, a partir de ces barres, par perçage a chaud, puis laminage à chaud sur mandrin, des tubes présentant à l'état brut de laminage a chaud des caracteristiques mecaniques comparables a celles de ces barres.
On a recherché en particulier la possibilité d'ob-tenir a l'etat bxut de laminage a chaud des barres ou tubes presentant une limite d'élasticité E superieure a 550 MPa associée à une resilience KCV superieure ~ 80 J/cm2.
On a eu l'idée, suivant l'invention, d'elaborer un acier presentant la composition suivante en % en masse:
C 0,060 à 0,120 et de preférence 0,080 a 0,110; Si 0,30 a 0,~0; Mn 1,30 a 2,00 et de préférence 1,50 a 1,80; Nb 0,050 6~
a 0,120; B 0,0025 à 0,0060; Al 0,0~0 a 0,080; N < 0,010;
reste Fe et impuretés habituelles. Cet acier etant le plus souvent elaboré a partir de ferrailles peut con-tenir d'assez nombreuses impuretés métalliques telles que Ni, Cr, Cu et Mo, le total des impuretes métalliques ne dépassant pas environ l~. Une addition eventuelle de V jusqu'a 0,1~%
peut également être effectuée. Il peut comporter aussi une addition de S jusqu'à une teneur d'environ 0~040 a 0,070%
pour améliorer l'usinabilité. On peut combiner avec cette addition de tres petites additions de métaux alcalino~
terreux tels que Ca et/ou Mg, et/OU de métaux des terres rares pour ameliorer l'isotropie des caractéristiques méca-niques.
Après coulée sous forme de lingots ou de barres de coulée continue, l'acier est transformé dans des condi-tions contrôlées. Le dégrossissage des lingots, au blooming, est effectué de facon classique à une température d'environ 1200 à 1050C. Les barres ainsi obtenues, ou bien les barres de coulée continue subissent un laminage contrôlé a une température comprise entre 1000 et 700C en une seule chaude jusqulà l'obtention de barres de la section voulue, circulaire ou non. Dans ].e cas du laminage de tubes, la barre brute de laminage a chaud est percée par percage a chaud puis l'ébauche de tube obtenue est laminée a chaud sur mandrin iUsqu~a la dimension desiree. Pour les barres comme pour les tubes, il peut etre avantageux d'effectuer un revenu permettant de compléter la précipitation du Nb et dont llin-térêt principal est de relever la limite d'élasticité. Ce revenu est de préference effectué a une température comprise entre 550 et 700C~
Les hautes caracteristiques mécaniques des produits obtenus par le procédé suivant l'invention résultent essen-tiellement de l'action de l'opération de laminage a chaud effectuée~ dans des limites de température définies et avec un taux de corroyage bien déterminé, sur un acier dont la composition est à l'in-térieur des limites précisées plus haut. Grâce à sa Eaible teneur en carbone, associée à une teneur en manganèse bien définie ek ~ une combinaison d'addi-tions de niobium, bore ~t aluminium, dans des proportionscritiques, i] est possible de supprimer les traitements classiques qui étaient considéres comme obligatoires pour obtenir ces caractéristiques mecaniques tout à fait particu-lières.
L'exemple non limitatif ci-après décrit un mode de mise en oeuvre du procedé suivant l'invention.
On élabore un acier contenan-t en % en masse: C
0,085; Si 0,452; Mn 1,520; Nb 0,060; Al 0,071; B 0~00~9;
N 0,007; Ni 0,136; Cr 0,167; Cu 0,228; S 0,028; P 0,017;
reste Fe et impuretes habituelles.
Cet acier est coulé en lingots de 5,8 tommes. Ces lingots sont préchauffés à 1230C, puis dégrossis au blooming en barres de 182 x 182 mm à une température comprise entre 1200 et 1050C puis laminés de facon continue en barres rondes de diamètre 140 mm. La température d'entrée est d'environ 950C et la température a la sortie de la derniere cage du laminoir est d'environ 710C. On preleve sur ces barres, brutes de laminage à chaud, des eprouvettes de 10 mm de diamètre pour essais de traction ainsi que des eprouvettes pour mesures de resilience du t~pe KCU sens long. Ces pré-lèvements sont faits a 25 mm de la surface (axe de l'eprou-vette 0 10 mm situé à 25 mm au-dessous de cekte surface).
Le tableau ci-après donne les caractéristiques mecaniques obtenues.
Limite Charge de Allongement Striction Résilience d'elasticité rupture A% Z~ KCU2 en E MPa R MPa J/cm 600 6B0 2~ 53 90 On voit que la limite é:Lasti~ue est supérieure a 550 MPa et que la résilience es-t supérieure a 80 J/cm .
Par ailleurs, les examens micrographiques montrent que la structure de la barre est homogene e-t à prédominance baini-tique en tous points. Il est également possible d'appliquerle procédé suivant l'invention à la réalisation de barres de section autre que circulaire, telles que des barres carrees ou rectangulaires ou de section quelconque. Dans tous les cas, l'opération de laminage qui pe~met d'obtenir ces barres doit etre effectuee a une temperature comprise entre 1000 et 700C et le taux de corroyage doit de préfe-rence atteindre au moins 50% sans réchauffage intermédiaire.
Comme cela a été dit plus haut, il est possible d'accroltre encore la limi-te élastique des barres brutes de laminage à chaud en leur faisant subir un revenu a une température de preference comprise entre 550 et 700C.
L'invention concerne aussi des barres et des tubes presentant de hautes caracteristi~ues mecaniques a l'etat brut de laminage a chaud grâce a la combinaison d'une composition de~inie a l'interieur de fourchettes pre-cises et d'une structure a predominance bainitique.
De façon plus precise, l'invention concerne desbarres ou tubes presentant des caracteristiques mecaniques au moins egales aux caracteristiques minimales du grade N80 de l'American Petroleum Institute, obtenues par une methode d'elaboration et de transformation beaucoup plus economique que les methodes habituellement utilisees.
Les methodes habituelles de fabrication de barres ou tubes presentant des caracteristiques mecaniques corres-pondant au grade N80 de l'American Petroleum Institute, consistent a elaborer un acier faiblement allie tel que l'acier suivant norme AFNOR 40MD7. Cet acier contient en % en masse; C 0,25 à 0,50; Mn 1,20 a 1,70; Mo 0,20 et les impuretes habituelles. A~res coulee en lingots ou en barres de coulee continue, cet acier est transforme par laminage a chaud en barres de la section voulue, par exemple des barres ron~es de 100 à 200 mm de diamètre. A l'etat brut de laminage à chaud, ces barres ont genéralemen-t une limite elastique d'environ 750 MPa mais une resilience faible infe-rieure à 30 Joules/cm2, mesuree sur eprouve-tte KCU.
~9 Dans le but de leur conferer les caractéristiques mecaniques désirées, on leur fait alors subir un ~raitement thermique comportant un recuit d'austenitisa-tion a une temperature d'environ 875C, suivi d'un re~roidissement a l'air jusqu'au voisinage de la temperature ambiante et enfin, un revenu a une temperature d'environ 600 a 650C.
Les barres ainsi obtenues présentent des caracte~
ristiques mécaniques conformes au grade N80, a savoir:
Charge de rupture R > 700 MPa Limite elastique E > 550 MPa Résilience KCU > 80 J/cm2 Ces operations de trai-tement thermique apres lami-nage sont couteuses en temps de fabrication, en frais de manutention et de controle ainsi qu'en energie thermique et necessitent, de plus, de disposer d'importantes installa-tions specialisées pour l'execution de tels traitements.
On a recherché la possibilite de mettre au point un procéde d'élaboration et de transformation applique a une composition particulière d'acier permettant d'obtenir a l'etat brut de laminage a chaud, des barres presentant directement les ca~acteristiques mécaniques exigees par les utilisateurs. On a recherché aussi la possibilité de réali-ser, a partir de ces barres, par perçage a chaud, puis laminage à chaud sur mandrin, des tubes présentant à l'état brut de laminage a chaud des caracteristiques mecaniques comparables a celles de ces barres.
On a recherché en particulier la possibilité d'ob-tenir a l'etat bxut de laminage a chaud des barres ou tubes presentant une limite d'élasticité E superieure a 550 MPa associée à une resilience KCV superieure ~ 80 J/cm2.
On a eu l'idée, suivant l'invention, d'elaborer un acier presentant la composition suivante en % en masse:
C 0,060 à 0,120 et de preférence 0,080 a 0,110; Si 0,30 a 0,~0; Mn 1,30 a 2,00 et de préférence 1,50 a 1,80; Nb 0,050 6~
a 0,120; B 0,0025 à 0,0060; Al 0,0~0 a 0,080; N < 0,010;
reste Fe et impuretés habituelles. Cet acier etant le plus souvent elaboré a partir de ferrailles peut con-tenir d'assez nombreuses impuretés métalliques telles que Ni, Cr, Cu et Mo, le total des impuretes métalliques ne dépassant pas environ l~. Une addition eventuelle de V jusqu'a 0,1~%
peut également être effectuée. Il peut comporter aussi une addition de S jusqu'à une teneur d'environ 0~040 a 0,070%
pour améliorer l'usinabilité. On peut combiner avec cette addition de tres petites additions de métaux alcalino~
terreux tels que Ca et/ou Mg, et/OU de métaux des terres rares pour ameliorer l'isotropie des caractéristiques méca-niques.
Après coulée sous forme de lingots ou de barres de coulée continue, l'acier est transformé dans des condi-tions contrôlées. Le dégrossissage des lingots, au blooming, est effectué de facon classique à une température d'environ 1200 à 1050C. Les barres ainsi obtenues, ou bien les barres de coulée continue subissent un laminage contrôlé a une température comprise entre 1000 et 700C en une seule chaude jusqulà l'obtention de barres de la section voulue, circulaire ou non. Dans ].e cas du laminage de tubes, la barre brute de laminage a chaud est percée par percage a chaud puis l'ébauche de tube obtenue est laminée a chaud sur mandrin iUsqu~a la dimension desiree. Pour les barres comme pour les tubes, il peut etre avantageux d'effectuer un revenu permettant de compléter la précipitation du Nb et dont llin-térêt principal est de relever la limite d'élasticité. Ce revenu est de préference effectué a une température comprise entre 550 et 700C~
Les hautes caracteristiques mécaniques des produits obtenus par le procédé suivant l'invention résultent essen-tiellement de l'action de l'opération de laminage a chaud effectuée~ dans des limites de température définies et avec un taux de corroyage bien déterminé, sur un acier dont la composition est à l'in-térieur des limites précisées plus haut. Grâce à sa Eaible teneur en carbone, associée à une teneur en manganèse bien définie ek ~ une combinaison d'addi-tions de niobium, bore ~t aluminium, dans des proportionscritiques, i] est possible de supprimer les traitements classiques qui étaient considéres comme obligatoires pour obtenir ces caractéristiques mecaniques tout à fait particu-lières.
L'exemple non limitatif ci-après décrit un mode de mise en oeuvre du procedé suivant l'invention.
On élabore un acier contenan-t en % en masse: C
0,085; Si 0,452; Mn 1,520; Nb 0,060; Al 0,071; B 0~00~9;
N 0,007; Ni 0,136; Cr 0,167; Cu 0,228; S 0,028; P 0,017;
reste Fe et impuretes habituelles.
Cet acier est coulé en lingots de 5,8 tommes. Ces lingots sont préchauffés à 1230C, puis dégrossis au blooming en barres de 182 x 182 mm à une température comprise entre 1200 et 1050C puis laminés de facon continue en barres rondes de diamètre 140 mm. La température d'entrée est d'environ 950C et la température a la sortie de la derniere cage du laminoir est d'environ 710C. On preleve sur ces barres, brutes de laminage à chaud, des eprouvettes de 10 mm de diamètre pour essais de traction ainsi que des eprouvettes pour mesures de resilience du t~pe KCU sens long. Ces pré-lèvements sont faits a 25 mm de la surface (axe de l'eprou-vette 0 10 mm situé à 25 mm au-dessous de cekte surface).
Le tableau ci-après donne les caractéristiques mecaniques obtenues.
Limite Charge de Allongement Striction Résilience d'elasticité rupture A% Z~ KCU2 en E MPa R MPa J/cm 600 6B0 2~ 53 90 On voit que la limite é:Lasti~ue est supérieure a 550 MPa et que la résilience es-t supérieure a 80 J/cm .
Par ailleurs, les examens micrographiques montrent que la structure de la barre est homogene e-t à prédominance baini-tique en tous points. Il est également possible d'appliquerle procédé suivant l'invention à la réalisation de barres de section autre que circulaire, telles que des barres carrees ou rectangulaires ou de section quelconque. Dans tous les cas, l'opération de laminage qui pe~met d'obtenir ces barres doit etre effectuee a une temperature comprise entre 1000 et 700C et le taux de corroyage doit de préfe-rence atteindre au moins 50% sans réchauffage intermédiaire.
Comme cela a été dit plus haut, il est possible d'accroltre encore la limi-te élastique des barres brutes de laminage à chaud en leur faisant subir un revenu a une température de preference comprise entre 550 et 700C.
Claims (10)
1. Procédé d'obtention de barres ou tubes en acier présentant à l'état brut de laminage à chaud une structure à prédominance bainitique fine, une limite élas-tique supérieure à 550 MPa et une résilience supérieure à
80 J/cm2, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes sui-vantes:
- élaboration d'un acier contenant en % en masse:
C 0,060 à 0,120; Si 0,30 à 0,70; Mn 1,30 à 2,00; Nb 0,050 à
0,120; B 0,0025 à 0,0060; Al 0,040 à 0,080; N ? 0,010;
V ? 0,120; impuretés habituelles parmi lesquelles le total des impuretés métalliques choisies dans le groupe comprenant Ni, Cr, Cu, et Mo, ne dépasse pas 1,0; reste Fe;
- transformation à chaud, avec un laminage final contrôlé, sous forme de barres, à température comprise entre 1000 et 700°C en une seule chaude, avec un taux de réduction de la section initiale d'au moins 50%.
80 J/cm2, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes sui-vantes:
- élaboration d'un acier contenant en % en masse:
C 0,060 à 0,120; Si 0,30 à 0,70; Mn 1,30 à 2,00; Nb 0,050 à
0,120; B 0,0025 à 0,0060; Al 0,040 à 0,080; N ? 0,010;
V ? 0,120; impuretés habituelles parmi lesquelles le total des impuretés métalliques choisies dans le groupe comprenant Ni, Cr, Cu, et Mo, ne dépasse pas 1,0; reste Fe;
- transformation à chaud, avec un laminage final contrôlé, sous forme de barres, à température comprise entre 1000 et 700°C en une seule chaude, avec un taux de réduction de la section initiale d'au moins 50%.
2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé
en ce que l'acier contient en % en masse: C 0,080 à 0,110 et Mn 1,50 à 1,80.
en ce que l'acier contient en % en masse: C 0,080 à 0,110 et Mn 1,50 à 1,80.
3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé
en ce que l'acier contient en % en masse: V 0,060 à 0,120.
en ce que l'acier contient en % en masse: V 0,060 à 0,120.
4. Procédé suivant la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que l'acier contient en outre, en % en masse,une addition de, en % en masse: S 0,040 à 0,070, combinée avec l'addition d'au moins un métal choisi dans le groupe compre-nant les métaux alcalino-terreux et les métaux des terres rares.
5. Procédé suivant la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que les barres obtenues par laminage à
chaud sont ensuite percées à chaud puis laminées à chaud sur mandrin sous forme de tubes.
chaud sont ensuite percées à chaud puis laminées à chaud sur mandrin sous forme de tubes.
6. Procédé suivant la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que les barres ou tubes laminés à chaud subissent un revenu à une température comprise entre 550 et 700°C.
7. Barres ou tubes en acier, ayant à l'état brut de laminage à chaud une structure à prédominance bainitique à grains fins, une limite élastique, à 25 mm au-dessous de la surface, supérieure à 550 MPa et une résilience supérieure à 80 J/cm2, caractérisés en ce qu'ils contiennent en % en masse: C 0,060 à 0,120; Si 0,30 à 0,70; Mn 1,30 à 2,00;
Nb 0,050 à 0,120; Al 0,040 à 0,080; B 0,0025 à 0,0060;
N ? 0,010; V ? 0,120; impuretés habituelles parmi lesquelles le total des impuretés métalliques choisies dans le groupe comprenant Ni, Cr, Cu et Mo,ne dépasse pas 1,0; reste Fe.
Nb 0,050 à 0,120; Al 0,040 à 0,080; B 0,0025 à 0,0060;
N ? 0,010; V ? 0,120; impuretés habituelles parmi lesquelles le total des impuretés métalliques choisies dans le groupe comprenant Ni, Cr, Cu et Mo,ne dépasse pas 1,0; reste Fe.
8. Barres ou tubes suivant la revendication 7, caractérisés en ce qu'ils contiennent en % en masse: C
0,080 à 0,110 et Mn 1,50 à 1,80.
0,080 à 0,110 et Mn 1,50 à 1,80.
9. Barres ou tubes suivant la revendication 8, caractérisés en ce qu'ils contiennent en % en masse: V
0,060 à 0,120.
0,060 à 0,120.
10. Barres ou tubes suivant la revendication 7, 8 ou 9, caractérisés en ce qu'ils contiennent en outre une addition de,en % en masse: S 0,040 à 0,070, et une addition d'au moins un métal choisi dans le groupe comprenant les métaux alcalino-terreux et les métaux des terres rares.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8207281 | 1982-04-22 | ||
| FR8207281A FR2525503B1 (fr) | 1982-04-22 | 1982-04-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA1198614A true CA1198614A (fr) | 1985-12-31 |
Family
ID=9273468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA000416561A Expired CA1198614A (fr) | 1982-04-22 | 1982-11-29 | Procede de fabrication de barres et de tubes en acier a hautes caracteristiques mecaniques |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4474627A (fr) |
| EP (1) | EP0092629B1 (fr) |
| JP (1) | JPS591656A (fr) |
| AT (1) | ATE20479T1 (fr) |
| CA (1) | CA1198614A (fr) |
| DE (1) | DE3271793D1 (fr) |
| FR (1) | FR2525503B1 (fr) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3832014C2 (de) * | 1988-09-16 | 1994-11-24 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung hochfester nahtloser Stahlrohre |
| CA2135255C (fr) * | 1994-05-26 | 2000-05-16 | William E. Heitmann | Barre d'acier lamine a chaud, a haute resistance, deformable a froid, et procede pour sa fabrication |
| FR2727981B1 (fr) * | 1994-12-13 | 1997-01-10 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece en acier de construction mecanique et piece ainsi fabriquee |
| JP5229823B2 (ja) * | 2009-09-25 | 2013-07-03 | 株式会社日本製鋼所 | 高強度高靭性鋳鋼材およびその製造方法 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2513240A (en) * | 1949-01-10 | 1950-06-27 | Wheeling Steel Corp | Welded steel pipe |
| FR1515961A (fr) * | 1965-10-26 | 1968-03-08 | Fuji Iron & Steel Co Ltd | Procédés de fabrication d'acier à résistance élevée à l'effet d'entailles pour des structures soudées et nouveaux produits ainsi obtenus |
| US3830669A (en) * | 1972-06-13 | 1974-08-20 | Sumitomo Metal Ind | Process for manufacturing a cold-rolled high strength steel sheet |
| NL170159C (nl) * | 1973-06-04 | 1982-10-01 | Estel Hoogovens Bv | Werkwijze voor het vervaardigen van lasbaar staafmateriaal uit laag koolstofstaal door gecontroleerde koeling. |
| JPS5420931B2 (fr) * | 1973-09-10 | 1979-07-26 | ||
| SU522261A1 (ru) * | 1975-03-25 | 1976-07-25 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Низколегированна сталь |
| BE829089A (fr) * | 1975-05-14 | 1975-11-14 | Boulon en acier, a haute limite elastique | |
| JPS52152814A (en) * | 1976-06-14 | 1977-12-19 | Nippon Steel Corp | Thermo-mechanical treatment of seamless steel pipe |
| DE2635188A1 (de) * | 1976-08-05 | 1978-02-09 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur herstellung von hochfesten formteilen und dergleichen formteile |
| JPS5375114A (en) * | 1976-12-17 | 1978-07-04 | Nippon Steel Corp | Manufacture of structural steel |
| JPS5397922A (en) * | 1977-02-08 | 1978-08-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of non-refined high tensile steel |
| JPS5431019A (en) * | 1977-08-12 | 1979-03-07 | Kawasaki Steel Co | Steel material having good resistance to hydrogenninduceddcracking |
| JPS54132421A (en) * | 1978-04-05 | 1979-10-15 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high toughness bainite high tensile steel plate with superior weldability |
| JPS55107726A (en) * | 1979-02-07 | 1980-08-19 | Nippon Steel Corp | Production of steel material of superior rupture characteristic |
| JPS5853708B2 (ja) * | 1979-03-15 | 1983-11-30 | 住友金属工業株式会社 | 衝合部靭性の優れた溶接鋼管 |
| JPS56166324A (en) * | 1980-05-23 | 1981-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Production of high-strength seamless steel pipe of good weldability for middle temperature region |
| JPS5945749B2 (ja) * | 1980-07-17 | 1984-11-08 | 住友金属工業株式会社 | パイプ用鋼材 |
| US4354882A (en) * | 1981-05-08 | 1982-10-19 | Lone Star Steel Company | High performance tubulars for critical oil country applications and process for their preparation |
| US4370178A (en) * | 1981-06-30 | 1983-01-25 | Republic Steel Corporation | Method of making as-pierced tubular products |
-
1982
- 1982-04-22 FR FR8207281A patent/FR2525503B1/fr not_active Expired
- 1982-11-15 EP EP82420154A patent/EP0092629B1/fr not_active Expired
- 1982-11-15 AT AT82420154T patent/ATE20479T1/de active
- 1982-11-15 DE DE8282420154T patent/DE3271793D1/de not_active Expired
- 1982-11-18 US US06/442,661 patent/US4474627A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-11-29 CA CA000416561A patent/CA1198614A/fr not_active Expired
-
1983
- 1983-04-21 JP JP58070866A patent/JPS591656A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0092629A1 (fr) | 1983-11-02 |
| JPS591656A (ja) | 1984-01-07 |
| DE3271793D1 (en) | 1986-07-24 |
| FR2525503B1 (fr) | 1984-07-13 |
| EP0092629B1 (fr) | 1986-06-18 |
| US4474627A (en) | 1984-10-02 |
| ATE20479T1 (de) | 1986-07-15 |
| FR2525503A1 (fr) | 1983-10-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| MX2013001724A (es) | Alambre de acero con acero especial y material de alambre de acero especial. | |
| TWI595101B (zh) | Cold forging and quenching and tempering after the delay breaking resistance of the wire with excellent bolts, and bolts | |
| RU2468112C1 (ru) | Нефтегазопромысловая бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали и способ ее изготовления | |
| EP0246986B1 (fr) | Procédé de fabrication d'un feuillard en zircaloy 2 ou zircaloy 4 partiellement recristallisé et feuillard obtenu | |
| WO2022210125A1 (fr) | Fil d'acier pour composant structural mécanique et son procédé de fabrication | |
| EP0008996A1 (fr) | Procédé de traitement thermique des alliages aluminium-cuivre-magnésium-silicium | |
| CN102918172A (zh) | 具有高强度和高传导性的铜合金及其制造方法 | |
| FR2543461A1 (fr) | Procede pour fabriquer des tubes d'acier sans soudure | |
| JP7387139B2 (ja) | チタン合金、その製造方法およびそれを用いたエンジン部品 | |
| KR100499185B1 (ko) | 0.2% 내력 및 피로강도가 우수한 열교환기용의 이음매가없는 구리합금관 | |
| EP0931844A1 (fr) | Acier maraging sans cobalt | |
| EP0092629B1 (fr) | Procédé de fabrication de barres et de tubes en aciers à hautes caractéristiques mécaniques | |
| JPH10183287A (ja) | 冷間鍛造用アルミニウム合金とその製造方法 | |
| JP3536139B2 (ja) | 高強度低熱膨張合金線材の製造方法 | |
| JP7716332B2 (ja) | 機械構造部品用鋼線およびその製造方法 | |
| JP7710367B2 (ja) | 機械構造部品用鋼線およびその製造方法 | |
| EP1261748A1 (fr) | Produits en barres, tiges et verins hydrauliques, et procede de fabrication | |
| JPH1136041A (ja) | 冷間鍛造性及び遅れ破壊特性に優れた鋼及び高強度部材の製造方法 | |
| TWI806526B (zh) | 機械構造零件用鋼線及其製造方法 | |
| CN117062933B (zh) | 机械结构零件用钢丝及其制造方法 | |
| JP7712866B2 (ja) | 機械構造部品用鋼線およびその製造方法 | |
| JPH0314896B2 (fr) | ||
| JP6543981B2 (ja) | β型チタン合金板 | |
| EP0179832A1 (fr) | Procede de fabrication de barres ou de fil machine en acier et produits correspondants | |
| JPS6369948A (ja) | 継目無鋼管製造用工具材料 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MKEX | Expiry |