CA2126993C - Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz - Google Patents
Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz Download PDFInfo
- Publication number
- CA2126993C CA2126993C CA002126993A CA2126993A CA2126993C CA 2126993 C CA2126993 C CA 2126993C CA 002126993 A CA002126993 A CA 002126993A CA 2126993 A CA2126993 A CA 2126993A CA 2126993 C CA2126993 C CA 2126993C
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- cold
- hot
- regenerator
- gas
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000003303 reheating Methods 0.000 title description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 claims abstract description 13
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims abstract description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 17
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 claims description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 2
- 101100167365 Caenorhabditis elegans cha-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 239000011232 storage material Substances 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D17/00—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles
- F28D17/005—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles using granular particles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D17/00—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles
- F28D17/02—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles using rigid bodies, e.g. of porous material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Air Bags (AREA)
Abstract
Il est proposé un procédé de réchauffage de gaz dans un régénérateur (1) ave c une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales (4, 5), une chambre de collecte chaude (6), entourée par la grille chaude interne (4), pour les gaz chauds et une chambr e de collecte froide (8), enfermée entre la grille froide (5) externe d'une part et la parti du régénérateur (1) d'autre part, pour le s gaz froids, dans lequel l'augmentation de la perte de charge pendant la phase de chauffage est au moins 5 fois aussi importante qu e le produit p.g.H, dans lequel H est la hauteur du régénérateur (I), p est la densité du gaz â la température de 20 .degree.C e t g est l'accélération de la pesanteur, et le débit du gaz vaut au mains 300 m3N/h.m2 de surface de la grille chaude (4) à la pression normale.
Description
2.~2b~a~~
Procédé et régénérateur pour le réchauffage de gaz La présente invention concerne un procédé de réchauffage de gaz dans un régénérateur avec une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales, une chambre de collecte chaude, entourée par la grille chaude interne, pour les gaz chauds et une chambre de collecte froide, enfermée entre la grille froide externe d'une part et la paroi extérieure du régénérateur d'autre part, pour les gaz froids, ainsi qu'un régénérateur de ce type.
Dans un tel régénérateur, les gaz chauds respectivement les gaz froids sont conduits en direction radiale à travers la masse d'accumulation de .chaleur, au contraire des réchauffeurs d'air par ailleurs usuels, et en fait pendant la phase de réchauffage, depuis la chambre de collecte chaude à l'intérieur du régénérateur vers la chambre de collecte froide externe, et en sens contraire lors du soufflage froid du régénérateur. Les gaz à
réchauffer peuvent égaiement être des mélanges gazeux, qui contiennent aussi des parts de vapeurs, en particulier de vapeur d'eau.
Un régénérateur de ce type est décrit dans le brevet US-A-2.272.108. La réalisation quantitative, mais non présentée ici de l'exemple d'appli-cation qui y est donné, montre qu'un régénérateur conforme à la descrip-tion de ce brevet des Etats-Unis ne fonctionnerait absolument pas dans la pratique, Une évaluation qualitative fait en outre apparaître que ia vitesse de gaz choisie pour la traversée de la couche d'accumulation de -chaleur a été choisie beaucoup trop faible et en outre que la taille précitée des grains de la matière en vrac de la masse d'accumulation de chaleur est trop grande. Ces valeurs conduisent ainsi à une perte de charge du gaz beaucoup trop faible dans le lit de matière. Ainsi la pression du gaz diminue avec la hauteur dans la chambre de collecte froide, tandis que cet effet, connu également sous le nom de "effet de cheminée", est négligeable dans la chambre de collecte chaude. Dans l'exemple d'application, la différence de pression provoquée par cet "effet de cheminée" est un multiple de la perte de charge dans le lit de matière, avec la conséquence qu'au chauffage du régénérateur, les gaz de chauffage ne circuleraient que dans la région haute à travers le lit de matière, tandis que dans la région inférieure il faut même s'attendre à un reflux. En marche au vent chaud, donc pendant le soufflage froid, les conditions s'inversent, c'est-à-dire que seule la région inférieure du lit de matière serait s exposée. Ces résultats conduisent forcément à la conclusion que le régénérateur décrit dans le brevet US-A-2.272.108 serait entièrement défaillant.
L'invention a de ce fait pour objet d'améliorer le procédé mentionné dans l'introduction ainsi que le régénérateur décrit plus haut, en évitant les inconvénients engendrés par l'effet de cheminée et en particulier en augmentant to la puissance du régénérateur pour une hauteur de construction nettement moindre de celui-ci.
Tout particulièrement, l'invention concerne un procédé de réchauffage d'un gaz dans un régénérateur avec une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales, t s une chambre de collecte chaude, entourée par une desdites grilles cylindriques coaxiales définies et une grille chaude interne, pour des gaz chauds et une chambre de collecte froide, enfermée entre l'autre desdites grilles cylindriques coaxiales définies et une grille froide externe d'une part et une paroi extérieure d'une enceinte du régénérateur d'autre part, pour des gaz froids, selon lequel 2o a) durant une phase dite de chauffage, on fait circuler un gaz de chauffage de collecte chaude vers la chambre de collecte froide, au travers de la masse d'accumulation de chaleur afin de chauffer cette dernière, b) durant une phase dite de soufflage froid, on fait circuler ledit gaz à
réchauffer de la chambre de collecte froide vers la chambre de collecte chaude, 2s au travers de la masse d'accumulation de chaleur, de manière à réchauffer le gaz, caractérisé en ce que OPchaud - ~f froid ~ 5 P.g.H
2a où
- ~P~ha"a représente la perte de charge du générateur à la fin de ladite phase de chauffage;
- tlPfro;a représente la perte de charge du générateur en début de ladite phase de s chauffage;
H est la hauteur du régénérateur, p est la densité du gaz à la température de 20°C et g est l'accélération de la pesanteur en ce que le débit du gaz durant la phase chauffage est >_ 300m3N/h.m2 de la surface de la grille chaude à la pression normale ; et ~ o en ce que la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à
1 Smm.
L'invention concerne également un générateur convenant pour la mise en oeuvre du procédé précédemment défini, comprenant une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles ~ s cylindriques coaxiales (4, 5), comprenant une grille chaude interne (4) et une grille froide externe (5), une chambre de collecte chaude (6), entourée par la grille chaude interne (4), pour des gaz chauds et une chambre de collecte froide (8), enfermée entre la grille froide externe (5) d'une part et une paroi d'une enceinte (2) du générateur d'autre part, pour les gaz froids, caractérisé en ce 2o que le diamètre extérieur de la masse annulaire d'accumulation de c h a 1 e ur est au maximum le double du diamètre intérieur, et en ce que la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à 15 mm.
La mise en oeuvre de ce procédé conforme à l'invention a montré que, contrairement aux réchauffeurs d'air connus, il s'établit dans la matière en vrac 2s une distribution de température entièrement différente, car elle est essentiellement linéaire dans ceux-ci tandis que dans le procédé proposé elle est au contraire en forme de S. Cette distribution en S de la température, représentée dans la Fig. l, comporte en premier lieu (avantage que la chute de 2b température du vent chaud pendant le soufflage froid est très faible, et par ailleurs que la variation de la température moyenne de l'ensemble du lit de matière est au contraire très élevée avec environ 600°C. Dans les réchauffeurs d'air connus jusqu'ici, la variation de la température moyenne ne vaut au s contraire qu'environ 100°C, d'où il résulte que la distribution en S
de la température emmagasine environ six fois plus d'énergie thermique que la distribution linéaire de la température. Ce résultat permet de réduire à
environ un sixième la masse d'accumulation de chaleur.
2~~~~J~
Procédé et régénérateur pour le réchauffage de gaz La présente invention concerne un procédé de réchauffage de gaz dans un régénérateur avec une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales, une chambre de collecte chaude, entourée par la grille chaude interne, pour les gaz chauds et une chambre de collecte froide, enfermée entre la grille froide externe d'une part et la paroi extérieure du régénérateur d'autre part, pour les gaz froids, ainsi qu'un régénérateur de ce type.
Dans un tel régénérateur, les gaz chauds respectivement les gaz froids sont conduits en direction radiale à travers la masse d'accumulation de .chaleur, au contraire des réchauffeurs d'air par ailleurs usuels, et en fait pendant la phase de réchauffage, depuis la chambre de collecte chaude à l'intérieur du régénérateur vers la chambre de collecte froide externe, et en sens contraire lors du soufflage froid du régénérateur. Les gaz à
réchauffer peuvent égaiement être des mélanges gazeux, qui contiennent aussi des parts de vapeurs, en particulier de vapeur d'eau.
Un régénérateur de ce type est décrit dans le brevet US-A-2.272.108. La réalisation quantitative, mais non présentée ici de l'exemple d'appli-cation qui y est donné, montre qu'un régénérateur conforme à la descrip-tion de ce brevet des Etats-Unis ne fonctionnerait absolument pas dans la pratique, Une évaluation qualitative fait en outre apparaître que ia vitesse de gaz choisie pour la traversée de la couche d'accumulation de -chaleur a été choisie beaucoup trop faible et en outre que la taille précitée des grains de la matière en vrac de la masse d'accumulation de chaleur est trop grande. Ces valeurs conduisent ainsi à une perte de charge du gaz beaucoup trop faible dans le lit de matière. Ainsi la pression du gaz diminue avec la hauteur dans la chambre de collecte froide, tandis que cet effet, connu également sous le nom de "effet de cheminée", est négligeable dans la chambre de collecte chaude. Dans l'exemple d'application, la différence de pression provoquée par cet "effet de cheminée" est un multiple de la perte de charge dans le lit de matière, avec la conséquence qu'au chauffage du régénérateur, les gaz de chauffage ne circuleraient que dans la région haute à travers le lit de matière, tandis que dans la région inférieure il faut même s'attendre à un reflux. En marche au vent chaud, donc pendant le soufflage froid, les conditions s'inversent, c'est-à-dire que seule la région inférieure du lit de matière serait s exposée. Ces résultats conduisent forcément à la conclusion que le régénérateur décrit dans le brevet US-A-2.272.108 serait entièrement défaillant.
L'invention a de ce fait pour objet d'améliorer le procédé mentionné dans l'introduction ainsi que le régénérateur décrit plus haut, en évitant les inconvénients engendrés par l'effet de cheminée et en particulier en augmentant to la puissance du régénérateur pour une hauteur de construction nettement moindre de celui-ci.
Tout particulièrement, l'invention concerne un procédé de réchauffage d'un gaz dans un régénérateur avec une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales, t s une chambre de collecte chaude, entourée par une desdites grilles cylindriques coaxiales définies et une grille chaude interne, pour des gaz chauds et une chambre de collecte froide, enfermée entre l'autre desdites grilles cylindriques coaxiales définies et une grille froide externe d'une part et une paroi extérieure d'une enceinte du régénérateur d'autre part, pour des gaz froids, selon lequel 2o a) durant une phase dite de chauffage, on fait circuler un gaz de chauffage de collecte chaude vers la chambre de collecte froide, au travers de la masse d'accumulation de chaleur afin de chauffer cette dernière, b) durant une phase dite de soufflage froid, on fait circuler ledit gaz à
réchauffer de la chambre de collecte froide vers la chambre de collecte chaude, 2s au travers de la masse d'accumulation de chaleur, de manière à réchauffer le gaz, caractérisé en ce que OPchaud - ~f froid ~ 5 P.g.H
2a où
- ~P~ha"a représente la perte de charge du générateur à la fin de ladite phase de chauffage;
- tlPfro;a représente la perte de charge du générateur en début de ladite phase de s chauffage;
H est la hauteur du régénérateur, p est la densité du gaz à la température de 20°C et g est l'accélération de la pesanteur en ce que le débit du gaz durant la phase chauffage est >_ 300m3N/h.m2 de la surface de la grille chaude à la pression normale ; et ~ o en ce que la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à
1 Smm.
L'invention concerne également un générateur convenant pour la mise en oeuvre du procédé précédemment défini, comprenant une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles ~ s cylindriques coaxiales (4, 5), comprenant une grille chaude interne (4) et une grille froide externe (5), une chambre de collecte chaude (6), entourée par la grille chaude interne (4), pour des gaz chauds et une chambre de collecte froide (8), enfermée entre la grille froide externe (5) d'une part et une paroi d'une enceinte (2) du générateur d'autre part, pour les gaz froids, caractérisé en ce 2o que le diamètre extérieur de la masse annulaire d'accumulation de c h a 1 e ur est au maximum le double du diamètre intérieur, et en ce que la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à 15 mm.
La mise en oeuvre de ce procédé conforme à l'invention a montré que, contrairement aux réchauffeurs d'air connus, il s'établit dans la matière en vrac 2s une distribution de température entièrement différente, car elle est essentiellement linéaire dans ceux-ci tandis que dans le procédé proposé elle est au contraire en forme de S. Cette distribution en S de la température, représentée dans la Fig. l, comporte en premier lieu (avantage que la chute de 2b température du vent chaud pendant le soufflage froid est très faible, et par ailleurs que la variation de la température moyenne de l'ensemble du lit de matière est au contraire très élevée avec environ 600°C. Dans les réchauffeurs d'air connus jusqu'ici, la variation de la température moyenne ne vaut au s contraire qu'environ 100°C, d'où il résulte que la distribution en S
de la température emmagasine environ six fois plus d'énergie thermique que la distribution linéaire de la température. Ce résultat permet de réduire à
environ un sixième la masse d'accumulation de chaleur.
2~~~~J~
3 Cette solution entraîne également que l'effet de cheminée décrit plus haut perd de l'importance et même qu'il peut être supprimé. Il est avantageux que la différence ~~° constituée de DPe~,~d (chute de pression du régénérateur à la fin de la phase de chauffage) et AP,~o,a (chute de pression du régénéra-s teur avant ie début de la phase de chauffage) soit grande par rapport à
p.g.H. Quantitativement, il conviendrait de chercher à atteindre Q 2p = 10 à 2Q.
p . g . H
Dans une autre mise en oeuvre avantageuse du procédé, la phase froide, c'est-à-dire le soufflage froid, ést exécutée avec une surpression.
Dans cette forme de fonctionnement, nécessaire par exemple lors de l'application du procédé au réchauffage de vent de haut fourneau, le débit de gaz à réchauffer augmente dans le rapport P/Po, sans que le transfert de 'chaleur se dégrade. Si l'on produit par exemple un vent de haut fourneau sous une pression de 5 bar, le débit peut atteindre 5000 m'N/h.mz, respectivement 2500 kW/m2. Avec un régénérateur ayant une surface de gri l le de 20 m2, on peut produire un débit de vent chaud de 100.000 m3N/h.
Le chauffage de la masse d'accumulation de chaleur ne sera au contraire effectué qu'à la pression normale, pour des raisons économiques, et pour cette raison trois régénérateurs doivent être chauffés simultanément, tandis qu'un quatrième régénérateur se trouve en cours de soufflage froid.
Avantageusement, la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à 15 mm.
Dans une autre mise en oeuvre avantageuse du procédé, en marche à charge partielle, la phase de chauffage est conduite à pleine puissance, et des pauses sont observées après la phase de soufflage froid.
Cette mise en oeuvre du procédé permet de travailler avec la puissance étranglée désirée, et l'équilibre thermique des deux phases est alors établi par les pauses après le soufflage froid, et aussi d'utiliser pour ly,~ic~~~.-~
,~
- le chauffage du régénérateur un brûleur qui ne présente qu'une gamme de réglage très limitée, contrairement aux brûleurs utilisés jusqu'â présent dans les réchauffeurs de vent conventionnels.
L'autre objectif fixé à l'invention est, dans un régénérateur destiné à , la mise en oeuvre du procédé, atteint par le fait que le diamètre exté-rieur de la masse annulaire d'accumulation de chaleur est au maximum le double du diamètre intérieur.
Cette réalisation de l'épaïsseur de la couche d'accumulation de chaleur influence la grandeur ~2~ déjà explicitée plus haut. Cette grandeur est en fait petite pour un rapport des diamètres plus grand que celui qui est cité. Des calc!ils et des essais ont montré que ce rapport ne devrait pas dépasser sensiblement la valeur de 2.
De manière avantageuse, le régénérateur est chauffé avec un brûleur à
prémélange.
L'utilisation d'un tel brûleur garantit que la chambre de collecte chaude du régénérateur suffit entièrement comme chambre de combustion et que la combustion se déroule non seulement sans bruit mais aussi sans pulsations.
Par ailleurs, la taille du régénérateur n'est pas influencée de maniëre défavorable par l'utilisation d'un tel brûleur à prémélange.
Un exemple de réalisation du brûleur est représenté dans la big. 2 et sera expliqué en détail ci-dessous.
Le régénérateur 1 destiné à la mise en oeuvre du procédé de l'invention présente une enceinte 2 ayant ia forme d'un cylindre dressé, qui peut par exemple être soutenu au moyen de piliers 3.
L'espace intérieur de l'enceinte 2 est essentiellement divisé par deux grilles 4 et 5 de forme cylindrique et disposées concentriquement à
distance l'une de l'autre, en une chambre de collecte chaude 5 cylindrique interne, une chambre annulaire intermédiaire 7 contenant la masse d'accu-mulation de chaleur constituée de matière en vrac, et une chambre de collecte annulaire externe froide $ formée par la paroi de l'enceinte 2 avec la grille 5.
WO 94/10519 PCf/FR93/01025 Dans la région de pied 9 maçonnée de l'enceinte 2, on a prévu des arrivées pour les gaz de chauffage, qui sont produits par un brûleur à prémé-lange 11, qui à son tour est alimenté par un tube de mélange gaz - air 12.
5 La chambre de collecte interne chaude 6 se termine dans la région supé
rieure de l'enceinte 2 du régénérateur 1 par une sortie de vent chaud 13, la chambre de collecte externe 8 est raccordée à une cheminée 14 d'évacua tion des gaz brûlés, de laquelle les gaz de chauffage peuvent s'échapper après qu'ils soient passés à travers l'agent d'accumulation de chaleur 10 dans la chambre intermédiaire 7.
Le tube de mélange gaz - air 12 est raccordé à un ventilateur I5, qui produit aussi bien l'air pour la phase de chauffage que pour la phase de soufflage froid. Dans la phase de chauffage, l'air est conduit par le tube de mélange gaz - air 12 et mélangé avec du gaz de chauffage, qui a été
introduit par l'injecteur de gaz 16 dans le tube de mélange gaz - air 12.
Après l'achèvement de la phase de chauffage, les vannes 17, 18 et 19 sont fermées, la vanne 20 ainsi que la sortie 13 sont au contraire ouvertes, de sorte que la phase de soufflage froid peut alors commencer. Après l'achèvement de la phase de soufflage froid, les raccords ouverts sont à
nouveau fermés et les vannes antérieurement fermées sont ouvertes, de sorte Que la phase de chauffage peut recommencer.
La matière en vrac de la masse d'accumulation de chaleur se compose d'une charge de granules avec une taille de grains qui n'excède pas 15 mm, et le diamètre extérieur de la masse annulaire d'accumulation de chaleur n'est pas supérieur au double du diamètre intérieur.
Bien que la masse d'accumulation de chaleur de ce régénérateur soit réduite environ au sixième de la masse d'accumulation de chaïeur des réchauffeurs d'air usuels et à circulation verticale utilisés jusqu'à
présent, la même quantité d'énergie thermique est accumulée; ceci résulte de ia distribution en S de la température suivant la Fig. 1. Cette distri-bution de la température se distingue fondamentalement de celle des réchauffeurs d'air connus, où elle est essentiellement linéaire. La distribution en S de la température offre deux avantages décisifs par ,,..w rapport à la distribution linéaire, d'une part la chute de température du vent chaud pendant la phase de soufflage froid est très faible, et d'autre part la variation de ia température moyenne de l'ensemble du lit de matière est très élevée, de l'ordre de 600'C. La distribution en S de la température dépend cependant aussi non seulement de la taille de grain , prescrite de la charge de granules mais aussi d'un débit minimal déterminé
de gaz. Ce débit minimal correspond à une puissance de 300 m'N/h.mz.
Celle-ci correspond, pour une température de vent de 1200~C, à une puissance spécifique de 150 kW/mZ, sous laquelle il ne faut pas descendre.
Lorsque la puissance augmente, le profil en S de ia température est de plus en plus clairement relevé. Un point de fonctionnement particulière-ment avantageux est apparu pour une capacité de débit de 1000 m'N/h.m2, une perte de charge de 1000 à 1600 Pascal. Un accroissement du débit jusqu'à
2000 m'N/h.mz est possible sans diminution du transfert de chaleur en tenant compte d'une perte de charge de 3000 à 5000 Pascal. Cette limite de puissance est applicable â une marche à la pression normale.
Le fonctionnement sous pression accrue a montré le résultat surprenant, que le débit peut encore étre augmenté, en fait proportionnellement à la pression absolue, sans que les données du transfert de chaleur se dégradent. Si l'on produit par exemple un vent de haut fourneau à 5 bar, le débit peut atteindre 5000 m'N/h.m~, respectivement 2500 kW/m2. On peut ainsi produire un débit de vent chaud de 100.000 m'N/h avec un régénérateur ayant une surface de grille de 20 mz.
Du fait que le chauffage du régénérateur est à vrai dire généralement conduit à la pression normale, trois générateurs doivent être chauffés simultanément, de sorte que quatre régénérateurs sont nécessaires au total pour assurer un fonctionnement continu en vue de la production de gaz chauds. Ces régénérateurs présentent seulement un diamètre de 4 m pour une hauteur de 5 m, alors que les réchauffeurs d'air de même puissance utilisés jusqu'à présent présentent un diamètre de 8 m et une hauteur de 30 m.
Une marche à charge partielle n'est à vrai dire réalisable qu'en effec-tuant la phase de chauffage à pleine puissance, mais il faut cependant éventuellement insérer des pauses après la phase de soufflage froid. Ceci P rnr:1 - 'v'~..1.T',;'f.. :.:.1'.
~, r.'.~;: :,Y; ~.~ ..rr .
a .., r. fMVycl .~ ~ .4-.~ ~.y ,,A f 5?~~rf' . , f',.~ -..~.. . ~ ...
:.~, , k, ' . ~ ",.,.~_, ;:., .v: ~.,.. ,..c'::,. W ;..'t! tt.... .... . r..:.
, ,~ ~.C
WO 94/10519 ~ ~ ~ ~ ~ ~ j PCT/FR93/01025 résulte du fait qu'en raison de la petite taille du régénérateur, l'utilisation d'un brûleur usuel pour le chauffage du régénérateur n'est pas possible, parce qu'un tel brûleur présente un volume de construction plus grand que le régénérateur lui-même. On utilise dès lors un brûleur dit à prémélange, dans lequel le gaz de chauffage et l'air de combustion sont intimement mélangés l'un avec l'autre à froid, avant l'allumage, et ne sont enflammés qu'après leur mélange. Pour une marche sûre d'un tel brûleur à prémélange, ii est nécessaire de ne pas descendre en dessous d'une vitesse minimale des gaz, pour éviter ainsi sûrement un retour de flanane du mélange. I1 en résulte qu'un tel brûleur à prémélange ne possède qu'une gamme de réglage très limitée.
Les pauses qui sont dès lors nécessaires dans une marche à charge .
partielle sont de préférence observées après le soufflage froid du régénérateur.
Enfin, il est encore apparu lors du fonctionnement d'un tel régénérateur que la température du vent chaud ne se situait que 20'C en dessous de la température théorique de flamme et qu'elle restait largement constante pendant toute la phase au vent. Cela signifie que, même dans le cas d'une chute de la température, on a atteint une amélioration par un facteur 10, exactement cortune cela est le cas pour la taille. Le rendement thermique a été porté de 65 % pour les réchauffeurs d'air conventionnels à 95 % pour le régénérateur conforme à l'invention.
p.g.H. Quantitativement, il conviendrait de chercher à atteindre Q 2p = 10 à 2Q.
p . g . H
Dans une autre mise en oeuvre avantageuse du procédé, la phase froide, c'est-à-dire le soufflage froid, ést exécutée avec une surpression.
Dans cette forme de fonctionnement, nécessaire par exemple lors de l'application du procédé au réchauffage de vent de haut fourneau, le débit de gaz à réchauffer augmente dans le rapport P/Po, sans que le transfert de 'chaleur se dégrade. Si l'on produit par exemple un vent de haut fourneau sous une pression de 5 bar, le débit peut atteindre 5000 m'N/h.mz, respectivement 2500 kW/m2. Avec un régénérateur ayant une surface de gri l le de 20 m2, on peut produire un débit de vent chaud de 100.000 m3N/h.
Le chauffage de la masse d'accumulation de chaleur ne sera au contraire effectué qu'à la pression normale, pour des raisons économiques, et pour cette raison trois régénérateurs doivent être chauffés simultanément, tandis qu'un quatrième régénérateur se trouve en cours de soufflage froid.
Avantageusement, la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à 15 mm.
Dans une autre mise en oeuvre avantageuse du procédé, en marche à charge partielle, la phase de chauffage est conduite à pleine puissance, et des pauses sont observées après la phase de soufflage froid.
Cette mise en oeuvre du procédé permet de travailler avec la puissance étranglée désirée, et l'équilibre thermique des deux phases est alors établi par les pauses après le soufflage froid, et aussi d'utiliser pour ly,~ic~~~.-~
,~
- le chauffage du régénérateur un brûleur qui ne présente qu'une gamme de réglage très limitée, contrairement aux brûleurs utilisés jusqu'â présent dans les réchauffeurs de vent conventionnels.
L'autre objectif fixé à l'invention est, dans un régénérateur destiné à , la mise en oeuvre du procédé, atteint par le fait que le diamètre exté-rieur de la masse annulaire d'accumulation de chaleur est au maximum le double du diamètre intérieur.
Cette réalisation de l'épaïsseur de la couche d'accumulation de chaleur influence la grandeur ~2~ déjà explicitée plus haut. Cette grandeur est en fait petite pour un rapport des diamètres plus grand que celui qui est cité. Des calc!ils et des essais ont montré que ce rapport ne devrait pas dépasser sensiblement la valeur de 2.
De manière avantageuse, le régénérateur est chauffé avec un brûleur à
prémélange.
L'utilisation d'un tel brûleur garantit que la chambre de collecte chaude du régénérateur suffit entièrement comme chambre de combustion et que la combustion se déroule non seulement sans bruit mais aussi sans pulsations.
Par ailleurs, la taille du régénérateur n'est pas influencée de maniëre défavorable par l'utilisation d'un tel brûleur à prémélange.
Un exemple de réalisation du brûleur est représenté dans la big. 2 et sera expliqué en détail ci-dessous.
Le régénérateur 1 destiné à la mise en oeuvre du procédé de l'invention présente une enceinte 2 ayant ia forme d'un cylindre dressé, qui peut par exemple être soutenu au moyen de piliers 3.
L'espace intérieur de l'enceinte 2 est essentiellement divisé par deux grilles 4 et 5 de forme cylindrique et disposées concentriquement à
distance l'une de l'autre, en une chambre de collecte chaude 5 cylindrique interne, une chambre annulaire intermédiaire 7 contenant la masse d'accu-mulation de chaleur constituée de matière en vrac, et une chambre de collecte annulaire externe froide $ formée par la paroi de l'enceinte 2 avec la grille 5.
WO 94/10519 PCf/FR93/01025 Dans la région de pied 9 maçonnée de l'enceinte 2, on a prévu des arrivées pour les gaz de chauffage, qui sont produits par un brûleur à prémé-lange 11, qui à son tour est alimenté par un tube de mélange gaz - air 12.
5 La chambre de collecte interne chaude 6 se termine dans la région supé
rieure de l'enceinte 2 du régénérateur 1 par une sortie de vent chaud 13, la chambre de collecte externe 8 est raccordée à une cheminée 14 d'évacua tion des gaz brûlés, de laquelle les gaz de chauffage peuvent s'échapper après qu'ils soient passés à travers l'agent d'accumulation de chaleur 10 dans la chambre intermédiaire 7.
Le tube de mélange gaz - air 12 est raccordé à un ventilateur I5, qui produit aussi bien l'air pour la phase de chauffage que pour la phase de soufflage froid. Dans la phase de chauffage, l'air est conduit par le tube de mélange gaz - air 12 et mélangé avec du gaz de chauffage, qui a été
introduit par l'injecteur de gaz 16 dans le tube de mélange gaz - air 12.
Après l'achèvement de la phase de chauffage, les vannes 17, 18 et 19 sont fermées, la vanne 20 ainsi que la sortie 13 sont au contraire ouvertes, de sorte que la phase de soufflage froid peut alors commencer. Après l'achèvement de la phase de soufflage froid, les raccords ouverts sont à
nouveau fermés et les vannes antérieurement fermées sont ouvertes, de sorte Que la phase de chauffage peut recommencer.
La matière en vrac de la masse d'accumulation de chaleur se compose d'une charge de granules avec une taille de grains qui n'excède pas 15 mm, et le diamètre extérieur de la masse annulaire d'accumulation de chaleur n'est pas supérieur au double du diamètre intérieur.
Bien que la masse d'accumulation de chaleur de ce régénérateur soit réduite environ au sixième de la masse d'accumulation de chaïeur des réchauffeurs d'air usuels et à circulation verticale utilisés jusqu'à
présent, la même quantité d'énergie thermique est accumulée; ceci résulte de ia distribution en S de la température suivant la Fig. 1. Cette distri-bution de la température se distingue fondamentalement de celle des réchauffeurs d'air connus, où elle est essentiellement linéaire. La distribution en S de la température offre deux avantages décisifs par ,,..w rapport à la distribution linéaire, d'une part la chute de température du vent chaud pendant la phase de soufflage froid est très faible, et d'autre part la variation de ia température moyenne de l'ensemble du lit de matière est très élevée, de l'ordre de 600'C. La distribution en S de la température dépend cependant aussi non seulement de la taille de grain , prescrite de la charge de granules mais aussi d'un débit minimal déterminé
de gaz. Ce débit minimal correspond à une puissance de 300 m'N/h.mz.
Celle-ci correspond, pour une température de vent de 1200~C, à une puissance spécifique de 150 kW/mZ, sous laquelle il ne faut pas descendre.
Lorsque la puissance augmente, le profil en S de ia température est de plus en plus clairement relevé. Un point de fonctionnement particulière-ment avantageux est apparu pour une capacité de débit de 1000 m'N/h.m2, une perte de charge de 1000 à 1600 Pascal. Un accroissement du débit jusqu'à
2000 m'N/h.mz est possible sans diminution du transfert de chaleur en tenant compte d'une perte de charge de 3000 à 5000 Pascal. Cette limite de puissance est applicable â une marche à la pression normale.
Le fonctionnement sous pression accrue a montré le résultat surprenant, que le débit peut encore étre augmenté, en fait proportionnellement à la pression absolue, sans que les données du transfert de chaleur se dégradent. Si l'on produit par exemple un vent de haut fourneau à 5 bar, le débit peut atteindre 5000 m'N/h.m~, respectivement 2500 kW/m2. On peut ainsi produire un débit de vent chaud de 100.000 m'N/h avec un régénérateur ayant une surface de grille de 20 mz.
Du fait que le chauffage du régénérateur est à vrai dire généralement conduit à la pression normale, trois générateurs doivent être chauffés simultanément, de sorte que quatre régénérateurs sont nécessaires au total pour assurer un fonctionnement continu en vue de la production de gaz chauds. Ces régénérateurs présentent seulement un diamètre de 4 m pour une hauteur de 5 m, alors que les réchauffeurs d'air de même puissance utilisés jusqu'à présent présentent un diamètre de 8 m et une hauteur de 30 m.
Une marche à charge partielle n'est à vrai dire réalisable qu'en effec-tuant la phase de chauffage à pleine puissance, mais il faut cependant éventuellement insérer des pauses après la phase de soufflage froid. Ceci P rnr:1 - 'v'~..1.T',;'f.. :.:.1'.
~, r.'.~;: :,Y; ~.~ ..rr .
a .., r. fMVycl .~ ~ .4-.~ ~.y ,,A f 5?~~rf' . , f',.~ -..~.. . ~ ...
:.~, , k, ' . ~ ",.,.~_, ;:., .v: ~.,.. ,..c'::,. W ;..'t! tt.... .... . r..:.
, ,~ ~.C
WO 94/10519 ~ ~ ~ ~ ~ ~ j PCT/FR93/01025 résulte du fait qu'en raison de la petite taille du régénérateur, l'utilisation d'un brûleur usuel pour le chauffage du régénérateur n'est pas possible, parce qu'un tel brûleur présente un volume de construction plus grand que le régénérateur lui-même. On utilise dès lors un brûleur dit à prémélange, dans lequel le gaz de chauffage et l'air de combustion sont intimement mélangés l'un avec l'autre à froid, avant l'allumage, et ne sont enflammés qu'après leur mélange. Pour une marche sûre d'un tel brûleur à prémélange, ii est nécessaire de ne pas descendre en dessous d'une vitesse minimale des gaz, pour éviter ainsi sûrement un retour de flanane du mélange. I1 en résulte qu'un tel brûleur à prémélange ne possède qu'une gamme de réglage très limitée.
Les pauses qui sont dès lors nécessaires dans une marche à charge .
partielle sont de préférence observées après le soufflage froid du régénérateur.
Enfin, il est encore apparu lors du fonctionnement d'un tel régénérateur que la température du vent chaud ne se situait que 20'C en dessous de la température théorique de flamme et qu'elle restait largement constante pendant toute la phase au vent. Cela signifie que, même dans le cas d'une chute de la température, on a atteint une amélioration par un facteur 10, exactement cortune cela est le cas pour la taille. Le rendement thermique a été porté de 65 % pour les réchauffeurs d'air conventionnels à 95 % pour le régénérateur conforme à l'invention.
Claims (5)
1. Procédé de réchauffage d'un gaz dans un régénérateur avec une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales, une chambre de collecte chaude, entourée par une desdites grilles cylindriques coaxiales définissant une grille chaude interne, pour des gaz chauds et une chambre de collecte froide, enfermée entre l'autre desdites grilles cylindriques coaxiales définissant une grille froide externe d'une part et une paroi extérieure d'une enceinte du régénérateur d'autre part, pour des gaz froids, selon lequel a) durant une phase dite de chauffage, on fait circuler un gaz de chauffage de collecte chaude vers la chambre de collecte froide, au travers de la masse d'accumulation de chaleur afin de chauffer cette dernière, b) durant une phase dite de soufflage froid, on fait circuler ledit gaz à
réchauffer de la chambre de collecte froide vers la chambre de collecte chaude, au travers de la masse d'accumulation de chaleur, de manière à réchauffer le gaz, caractérisé en ce que:
.DELTA.P chaud - .DELTA.P froid >= 5 p.g.H
où
- .DELTA.P chaud représente la perte de charge du générateur à la fin de ladite phase de chauffage;
- .DELTA.P froid représente la perte de charge du générateur en début de ladite phase de chauffage;
H est la hauteur du régénérateur, p est la densité du gaz à la température de 20°C et g est l'accélération de la pesanteur en ce que le débit du gaz durant la phase chauffage est >= 300m3N/h.m2 de la surface de la grille chaude à la pression normale ; et en ce que la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à
15mm.
réchauffer de la chambre de collecte froide vers la chambre de collecte chaude, au travers de la masse d'accumulation de chaleur, de manière à réchauffer le gaz, caractérisé en ce que:
.DELTA.P chaud - .DELTA.P froid >= 5 p.g.H
où
- .DELTA.P chaud représente la perte de charge du générateur à la fin de ladite phase de chauffage;
- .DELTA.P froid représente la perte de charge du générateur en début de ladite phase de chauffage;
H est la hauteur du régénérateur, p est la densité du gaz à la température de 20°C et g est l'accélération de la pesanteur en ce que le débit du gaz durant la phase chauffage est >= 300m3N/h.m2 de la surface de la grille chaude à la pression normale ; et en ce que la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à
15mm.
2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la phase de soufflage froid est effectuée avec une surpression.
3. Procédé suivant la revendication l, caractérisé en ce que le procédé est mis en oeuvre selon une marche dite à charge partielle, où la phase de chauffage est effectuée à pleine puissance et où des pauses sont observées après la phase de soufflage froid.
4. Régénérateur convenant pour la mise en oeuvre du procédé de réchauffage d'un gaz selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant une masse d'accumulation de chaleur constituée de matière en vrac disposée en anneau entre deux grilles cylindriques coaxiales (4,5), comprenant une grille chaude interne (4) et une grille froide externe (5), une chambre de collecte chaude (6), entourée par la grille chaude interne (4), pour des gaz chauds et une chambre de collecte froide (8), enfermée entre la grille froide externe (5) d'une part et une paroi d'une enceinte (2) du générateur d'autre part, pour des gaz froids, caractérisé en ce que le diamètre extérieur de la masse annulaire d'accumulation de cha1eur est au maximum le double du diamètre intérieur, et en ce que la taille des grains de la matière en vrac est choisie inférieure à 15 mm.
5. Régénérateur suivant la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend un brûleur (11) à prémélange pour produire ledit gaz de chauffage.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4236619A DE4236619C2 (de) | 1992-10-29 | 1992-10-29 | Verfahren und Regenerator zum Aufheizen von Gasen |
| DEP4236619.4 | 1992-10-29 | ||
| PCT/FR1993/001025 WO1994010519A1 (fr) | 1992-10-29 | 1993-10-19 | Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2126993A1 CA2126993A1 (fr) | 1994-05-11 |
| CA2126993C true CA2126993C (fr) | 2004-12-21 |
Family
ID=6471695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA002126993A Expired - Fee Related CA2126993C (fr) | 1992-10-29 | 1993-10-19 | Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5547016A (fr) |
| EP (1) | EP0617785B1 (fr) |
| JP (1) | JPH07502804A (fr) |
| KR (1) | KR100317968B1 (fr) |
| CN (1) | CN1072793C (fr) |
| AT (1) | ATE247271T1 (fr) |
| CA (1) | CA2126993C (fr) |
| DE (1) | DE4236619C2 (fr) |
| ES (1) | ES2202314T3 (fr) |
| WO (1) | WO1994010519A1 (fr) |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4236619C2 (de) * | 1992-10-29 | 1996-11-28 | Air Liquide | Verfahren und Regenerator zum Aufheizen von Gasen |
| DE4317947C1 (de) * | 1993-05-28 | 1994-06-23 | Atz Evus | Verfahren und Vorrichtungen zur Umwandlung thermischer Energie eines Mediums in mechanische Arbeit |
| DE19521673C2 (de) * | 1995-06-14 | 1998-07-02 | Atz Evus Applikations & Tech | Verfahren zur regenerativen Abluftreinigung |
| US6389776B1 (en) | 2000-03-14 | 2002-05-21 | L'air Liquide Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Gas permeable refractory brick for use in regenerative heat exchanger and hot grid formed therefrom |
| US6631754B1 (en) | 2000-03-14 | 2003-10-14 | L'air Liquide Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Regenerative heat exchanger and method for heating a gas therewith |
| DE10039246C2 (de) | 2000-08-11 | 2002-06-13 | Atz Evus | Verfahren zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Arbeit |
| DE102004026646B4 (de) * | 2004-06-01 | 2007-12-13 | Applikations- Und Technikzentrum Für Energieverfahrens-, Umwelt- Und Strömungstechnik (Atz-Evus) | Verfahren zur thermischen Entsorgung schadstoffhaltiger Substanzen |
| DE102007050566A1 (de) | 2007-10-23 | 2009-05-07 | Stevanović, Dragan, Dr. | Verfahren und Vorrichtung zur Vergasung von kohlenstoffhaltigen Rohstoffen |
| DE102008014297A1 (de) | 2007-11-16 | 2009-05-20 | Krones Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung kohlenstoffhaltiger Rohstoffe |
| AT506477B1 (de) | 2008-02-21 | 2010-07-15 | Schweighofer Franz | Wärmespeichereinrichtung |
| US20110035990A1 (en) * | 2008-02-28 | 2011-02-17 | Krones Ag | Method and device for converting carbonaceous raw materials |
| DE102009011358A1 (de) | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Krones Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Verwertung von Biomasse in einem Biomassen-Vergasungsprozess |
| DE102009038322A1 (de) | 2009-08-21 | 2011-02-24 | Krones Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung thermischer Energie aus Biomasse in mechanische Arbeit |
| DE102009038323A1 (de) | 2009-08-21 | 2011-02-24 | Krones Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Verwertung von Biomasse |
| US20110127004A1 (en) * | 2009-11-30 | 2011-06-02 | Freund Sebastian W | Regenerative thermal energy storage apparatus for an adiabatic compressed air energy storage system |
| DE102013017010A1 (de) | 2013-10-14 | 2015-04-16 | Karl Brotzmann Consulting Gmbh | Stromspeicherung über thermische Speicher und Luftturbine |
| US10794276B2 (en) | 2015-04-13 | 2020-10-06 | Karl Brotzmann Consulting Gmbh | Energy storage via thermal reservoirs and air turbines |
| DE102021108719A1 (de) | 2021-04-08 | 2022-10-13 | HiTES Holding GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Umsetzung chemischer Energie eines Brennstoffes in Wärme und elektrische Energie |
| DE102021129804A1 (de) | 2021-11-16 | 2023-05-17 | HiTES Holding GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Wasserstoff |
| DE102021129810A1 (de) | 2021-11-16 | 2023-05-17 | HiTES Holding GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Wasserstoff |
| DE102021129812A1 (de) | 2021-11-16 | 2023-05-17 | HiTES Holding GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Wasserstoff |
| DE102022118858A1 (de) | 2022-07-27 | 2024-02-01 | HiTES Holding GmbH | Thermisches Cracking von Methan oder Erdgas |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1940371A (en) * | 1930-05-06 | 1933-12-19 | Research Corp | Apparatus for heating gases |
| GB387070A (en) * | 1930-11-22 | 1933-02-02 | Dougree Marihaye Sa | Honeycomb structure for heat recuperating apparatus of the cowper type |
| US2272108A (en) * | 1940-01-19 | 1942-02-03 | Research Corp | Regenerative stove |
| JPS5776078A (en) * | 1980-10-29 | 1982-05-12 | Agency Of Ind Science & Technol | Heat accumulator utilizing latent heat |
| DE3710054C2 (de) * | 1987-03-27 | 1994-06-09 | Webasto Ag Fahrzeugtechnik | Brenner in Anordnung im Strom der Abgase einer Brennkraftmaschine zu deren Nachverbrennung |
| DE3831831C1 (fr) * | 1988-09-20 | 1989-11-02 | Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg, De | |
| DE3841708C1 (fr) * | 1988-12-10 | 1989-12-28 | Kloeckner Cra Patent Gmbh, 4100 Duisburg, De | |
| DE4108744C1 (en) * | 1991-03-18 | 1992-08-27 | Atz Energie Umwelt Stroemungstechnik | Gas heating jacketed regenerator with heat storage medium - has central chamber surrounded by layer of pebbles or granular material |
| DE4236619C2 (de) * | 1992-10-29 | 1996-11-28 | Air Liquide | Verfahren und Regenerator zum Aufheizen von Gasen |
-
1992
- 1992-10-29 DE DE4236619A patent/DE4236619C2/de not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-10-19 US US08/232,064 patent/US5547016A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-10-19 AT AT93923585T patent/ATE247271T1/de active
- 1993-10-19 EP EP93923585A patent/EP0617785B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1993-10-19 CA CA002126993A patent/CA2126993C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1993-10-19 KR KR1019940702048A patent/KR100317968B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1993-10-19 JP JP6510757A patent/JPH07502804A/ja active Pending
- 1993-10-19 WO PCT/FR1993/001025 patent/WO1994010519A1/fr not_active Ceased
- 1993-10-19 ES ES93923585T patent/ES2202314T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1993-10-29 CN CN93119561A patent/CN1072793C/zh not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-04-16 US US08/639,005 patent/US5690164A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1994010519A1 (fr) | 1994-05-11 |
| CN1072793C (zh) | 2001-10-10 |
| ATE247271T1 (de) | 2003-08-15 |
| JPH07502804A (ja) | 1995-03-23 |
| KR940703990A (ko) | 1994-12-12 |
| EP0617785A1 (fr) | 1994-10-05 |
| KR100317968B1 (ko) | 2002-04-22 |
| DE4236619A1 (de) | 1994-05-05 |
| CN1086895A (zh) | 1994-05-18 |
| CA2126993A1 (fr) | 1994-05-11 |
| US5547016A (en) | 1996-08-20 |
| EP0617785B1 (fr) | 2003-08-13 |
| DE4236619C2 (de) | 1996-11-28 |
| ES2202314T3 (es) | 2004-04-01 |
| US5690164A (en) | 1997-11-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2126993C (fr) | Procede et regenerateur pour le rechauffage de gaz | |
| EP1618341B1 (fr) | Echangeur de chaleur a condensation | |
| FR2549585A1 (en) | Evaporator for an installation with a closed thermodynamic loop for the flow of a working fluid, and installation incorporating this evaporator | |
| FR2500131A1 (fr) | Procede pour engendrer une circulation d'air et une convection dans une installation de chauffage, et dispositif pour sa mise en oeuvre | |
| FR2512188A1 (fr) | Installation de cuisson destinee en particulier a la fabrication de clinker de ciment | |
| WO1988007163A1 (fr) | Four pour deshydrater pulverulents, sable ou granulats | |
| FR3033025A1 (fr) | Alambic equipe d'un tour a feu a deux etages | |
| FR2576404A1 (fr) | Echangeur de chaleur et application a un appareil de rechauffage d'un fluide, notamment accumulateur d'eau chaude sanitaire | |
| FR3033026B1 (fr) | Alambic equipe d'un bruleur a gaz ameliore | |
| FR2590001A1 (fr) | Procede et dispositif pour la production d'air chaud, dans lesquels on produit des gaz chauds auxquels on ajoute de l'eau qui s'evapore et est melangee aux gaz | |
| FR3033027A1 (fr) | Alambic equipe d'un tour a feu avec isolation renforcee | |
| FR2479956A1 (fr) | Appareil de rechauffage d'un liquide | |
| EP3372127A1 (fr) | Appareil de cuisson avec rampe d approvisionnement | |
| EP0189708B1 (fr) | Générateur d'eau chaude à gaz | |
| FR2484200A1 (fr) | Installation de cuisson pour pate, notamment a pain | |
| FR2806783A1 (fr) | Foyer rotatif pour la combustion de bois fragmente | |
| CH230015A (fr) | Appareil pour réaliser la combustion de combustibles solides avec un haut rendement. | |
| WO1992019920A1 (fr) | Chaudiere de chauffage central et/ou de production d'eau chaude sanitaire, bruleur pour combustible gazeux, et installation de chauffage central et de production d'eau chaude sanitaire utilisant ladite chaudiere | |
| BE536697A (fr) | ||
| FR2476134A1 (fr) | Installation de production de vent chaud et procede mis en oeuvre | |
| CH225525A (fr) | Procédé pour réaliser la combustion de combustibles solides avec un haut rendement et appareil de combustion pour la mise en oeuvre de ce procédé. | |
| BE539469A (fr) | ||
| BE478960A (fr) | ||
| EP0851181A2 (fr) | Accumulateur thermique et economiseur pour chaudières de chauffage domestique à gas-oil | |
| FR2510236A1 (fr) | Incinerateur de dechets vegetaux, meme humides, produisant eau chaude, vapeur, air chaud |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EEER | Examination request | ||
| MKLA | Lapsed |
Effective date: 20131021 |