Procédé pour passer d'une fréquence à l'autre dans des installations de signalisation à ondes porteuses, utilisant des dispositifs à décharge électronique. La présente invention se rapporte à un procédé pour passer d'une fréquence à l'autre dans des installations de signalisation à ondes porteuses, utilisant des dispositifs à décharge électronique, et à une installation pour la réalisation de ce procédé.
Dans les installations connues de ce genre, on utilisait couramment pour lesdits passages d'une fréquence à l'autre, soit par modulation, démodulation ou détection, procédés que l'on peut considérer tous comme consistant dans la combinaison d'ondes électriques de diffé rentes fréquences, l'effet de distorsion produit dans le courant traversant l'espace entre les électrodes d'un tube ou dispositif à décharge électronique et causé par la relation non- linéaire entre le potentiel appliqué à une électrode de commande insérée dans ce chemin et ledit courant de décharge, c'est-à-dire les courbures de la caractéristique bien connue représentant la relation entre les potentiels grille et le courant plaque.
Cette caracté ristique sera nommée ci-après la caractéristi que normale du tube.
Selon le procédé de la présente invention, une modulation, démodulation ou détection est effectuée en obtenant une non-linéarité artificielle de la caractéristique causée par d'autres moyens que ceux causant la non- linéarité à laquelle on s'est déjà référé.
Cette non-linéarité est obtenue en se servant de l'action du tube comme redresseur en ce qui concerne grille et cathode, suivant laquelle, lorsqu'on rend la grille positive par rapport à la cathode, un courant tend à traverser le circuit d'arrivée avec le résultat qu'un certain voltage est produit dans le circuit d'arrivée lequel réagit sur la grille, de sorte que la relation entre le voltage imprimé au circuit de grille et le courant de plaque dif fère de la caractéristique normale du tube, à partir d'un point au delà duquel les oscil lations imprimées au circuit d'arrivée ne causeront que des fluctuations relativement très faibles dans le courant plaque.
Ledit voltage peut être produit dans le circuit d'arrivée par exemple par une résistance, une réactance ou les deux, ou bien par l'impé dance du parcours intérieur d'un tube re dresseur.
On remarque que les résultats mentionnés ci-dessus sont accomplis par le flux périodique du courant grille et, pour cette raison, la modulation d'ondes dans un tube suivant ce procédé sera nommée quelquefois ci-dessous modulation à courant grille et l'appareil employé dans ce but, modulateur à grille. On verra cependant que le procédé selon le quel on induit une non-linéarité dans la caractéristique du tube peut être combiné avec la non-linéarité de la caractéristique normale du tube.
Les installations décrites plus en détail dans la suite peuvent être employées pour combiner des ondes ayant des caractéristiques différentes, soit pour produire une onde ayant des caractéristiques correspondant à celles de chacune des ondes qui sont amenées au tube (modulation), soit pour combiner une onde de ce genre avec une onde simple afin de provoquer la démodulation de l'onde complexe.
Dans certaines des installations décrites, on a cherché à réduire la valeur des compo santes non modulées du courant porteur trans mis à la ligne ou autre moyen de transmis sion par le modulateur à grille. Dans deux de ces installations, une onde de compensa tion de la fréquence porteuse est fournie à travers un transformateur équilibré ou bobine mixte, de laquelle partent deux branchements conjugués dont l'un correspondant au circuit anode ou de départ du modulateur et l'autre au circuit grille ou circuit d'arrivée. La bobine mixte est associée avec un réseau artificiel arrangé pour équilibrer l'impédance de l'oscillateur, ou celle du moyen de trans mission, pour la fréquence porteuse.
L'emploi desdits branchements conjugués sert à empê cher la production d'oscillations parasites provoquées par l'alimentation en retour du circuit de départ au circuit d'arrivée.
Le dessin représente schématiquement plusieurs formes d'exécution, ainsi qu'un dia gramme de fonctionnement.
Suivant la fig. 1, le tube à décharge électronique 10 comprend une anode 11, une cathode 12, et une grille ou électrode de commande 13. Un circuit d'arrivée connecté entre les électrodes 12 et 13 renferme une impédance représentée par une résistance 14 en série avec l'enroulement secondaire du transformateur 15. Un circuit de départ est connecté à la cathode 12 et à l'anode 11, ce circuit renfermant l'enroulement primaire d'un transformateur 17 et une source 16 fournis sant le courant d'alimentation au tube. Cette source est représentée ici comme consistant en une batterie.
Si des courants alternatifs sont fournis à l'enroulement primaire du transformateur 15, des variations de potentiel, correspondant aux variations des courants, sont appliquées sur l'électrode de commande 13 du tube 10. On doit noter que le potentiel normal de cette électrode est zéro, les- potentiels étant comptés à partir de la cathode. Donc quand les courants alternatifs sont reçus par le transformateur 15, le potentiel de l'électrode 13 varie entre des valeurs positives et néga tives. On sait que quand cette électrode 13 est négative, l'impédance du circuit d'arrivée du tube, c'est-à-dire l'impédance mesurée entre les électrodes 12 et 13, est grande.
Il s'ensuit que pour des potentiels négatifs, aucun courant rie passe, pratiquement, dans le circuit d'arrivée du tube, et par suite le potentiel entier des ondes imprimées est appliqué à la cathode et à l'électrode de commande. D'autre part, quand l'électrode de commande devient positive, l'impédance du tube est relativement faible. Par consé quent du courant passe dans le circuit d'ar rivée, lequel produit une chute de potentiel dans la résistance 14. Dès lors le potentiel positif qui s'exerce entre la cathode et l'élec trode de commande est faible.
A mesure que le potentiel positif des ondes reçues croît, la chute de potentiel dans la résistance 14 croît en concordance, et dès lors le potentiel positif de l'électrode de commande est maintenu à une valeur pratiquement constante, différant peu de 0. Le potentiel sur l'électrode de commande règle le courant à l'intérieur du tube, ainsi qu'il est bien connu. En ajustant convenablement la valeur de la résistance 14, la valeur du courant d'alimentation passant dans le circuit de départ est limitée comme décrit, de façon qu une détection a lieu ou que des ondes dans le circuit d'arrivée sont combinées dans le tube suivant les principes bien connus, gouvernés par la forme de la caractéristique.
Cet effet de limitation du courant de plaque est représenté par les courbes du dia gramme de la fig. 3 dans lequel les potentiels d'entrée, c'est-à-dire les forces électromotrices induites dans le secondaire du transformateur 15, sont portés en abscisses, tandis que les valeurs du courant de plaque sont portées en ordonnées. La courbe cri trait plein repré sente la caractéristique d'un tube tel que 10, quand l'impédance 14 est omise. La partie pointillée de la courbe représente l'effet<B>dû</B> à l'impédance 14 qui limite le passage du courant de plaque.
On doit noter que pour des variations du potentiel d'entrée, lorsque celui-ci est positif, la valeur du changement du courant de plaque est très faible, compa rativement à la valeur du changement de ce courant pour des variations du potentiel d'en trée lorsque celui-ci est négatif.
Ainsi il est évident que lorsque l'électrode de commande tend à devenir positive, la résistance 14 a pour effet de la maintenir au potentiel zéro par rapport à la cathode et, de cette façon, de limiter le courant plaque dans le tube. De ce fait une modu lation ou démodulation par suite de la non- linéarité de la caractéristique du tube peut avoir lieu selon des principes connus, mais ici la non-linéarité est en réalité induite dans la caractéristique et est différente de celle inhérente à la caractéristique normale du tube.
Suivant la fig. 2; le tube à décharge électronique 10 comprend dans son circuit d'arrivée un deuxième tube du même genre 18, lequel renferme une cathode 19 et une anode 20 comprenant grille et anode réunis. La cathode 19 est connectée à la cathode 12 du tube 10, et l'anode 20 est reliée en série avec l'enroulement secondaire du trans formateur 15 et l'électrode de commande 13 du tube 10.
La résistance de fuite 20a est connectée en shunt sur le circuit d'arrivée du tube 10, dont le circuit de départ, c'est- à-dire le circuit compris entre la plaque et la cathode, renferme une résistance 21 pou vant être mise en court-circuit par le com mutateur 22, et qui est reliée en série avec l'enroulement primaire du transformateur l i et la batterie 16.
Le tube 18 étant connecté comme repré senté au dessin et ayant une anode positive par rapport à la cathode 19, il offre une impédance basse au courant traversant le cir cuit: grille 13, anode 20, cathode 19, cathode 12. Réciproquement, si l'anode 20 est néga tive, une haute impédance est présentée dans ce circuit. Par suite de la position du trans formateur 15, l'impédance du tube 18 tombe à une valeur basse, lorsque la grille 13 tend à devenir négative, tandis que lorsque cette grille prend un potentiel positif, elle augmente à une grande valeur.
En d'autres termes, lorsque le courant grille tend à traverser le tube 10, l'impédance du tube 18 est haute et pratiquement toute la chute de voltage due au courant grille est à travers ce tube, donnant un effet sur la grille 13, cet effet étant équivalent à celui obtenu par la pré sence de la résistance 14 dans fig. 1. Lors que, d'autre part, la grille devient négative, le courant de grille est pratiquement nul et le tube 18 présente une basse impédance, qui est alors complètement négligeable.
La résistance de fuite 201, est insérée afin de prévenir l'accumulation d'une charge né gative sur la grille 13 et l'anode 20.
L'effet du tube 18, limitant le courant dans le circuit d'anode du tube 10, est représenté par la partie en ligne droite de la courbe de fig. 3 du côté droit de l'axe de zéro. Ceci indique que la limite du courant plaque dans ce cas est bien plus brusque que lorsqu'on employe la résistance 14 disposée en fig. 1. Il est évident que, si le coude artificiel est produit dans la région du coude de la carac téristique normale, les effets des non-linéarités artificielle et naturelle de la caractéristique pourront se combiner.
La position du coude de la caractéristique normale peut être réglée en agissant sur le voltage plaque, soit en changeant la batterie 16 orr en insérant la résistance 21 dans le circuit d'anode en ouvrant le commutateur 22. Ainsi en donnant au voltage de la batterie 16 ou à la résis tance 21 la valeur convenable, la modulation à lieu à l'aide des deux effets mentionnés. Cela est également applicable au cas de la fig. 1.
Dans la fig. 4, un démodulateur 30 est connecté en série avec un amplificateur 35. Celui-ci comprend le tube à décharge élec tronique 36 ayant un circuit d'arrivée renfer mant l'enroulement secondaire du transfor mateur 37 et une résistance 38 connectée entre la cathode et l'électrode de commande. Le circuit de départ contient l'enroulement primaire du transformateur 39 en série avec une batterie 40. Les filaments des tubes 41 du modulateur et 36 de l'amplificateur sont connectés en série dans un circuit de chauf fage comprenant une résistance réglable et la résistance fixe 38.
Le démodulateur 30 comprend un tube à trois électrodes 41 dont le circuit d'arrivée est connecté entre la cathode et l'électrode de commande, tandis que le circuit de départ est connecté entre la cathode et l'anode. Ce circuit d'arrivée renferme l'enroulement secon daire du transformateur 39 dont l'impédance a une valeur à peu près égale à celle du circuit d'arrivée du tube pour le courant alternatif de fréquence porteuse quand l'élec trode de commande est négative. Le circuit de départ renferme l'enroulement primaire d'un transformateur 42, dont l'enroulement secondaire a ses bornes connectées à un filtre à limite supérieure 43.
Ce filtre offre une impédance shunt très faible aux courants dont les fréquences sont en dehors de la série transmise, tandis qu'il offre une impédance shunt très élevée aux courants dont les fré quences sont comprises dans la série devant être transmise. De préférence, l'impédance de ce filtre est choisie égale à l'impédance anode-cathode du tube.
Le fonctionnement de l'arrangement de la fig. 4 est le suivant. Des ondes de fréquen ces latérales, produites par suite d'une mo dulation d'une onde de fréquence porteuse par des ondes de signalisation, sont trans- mises par le transformateur 37 en même temps qu'une composante non-modulée de l'onde de fréquence porteuse. Ces ondes sont reçues sur le circuit d'arrivée du tube 35 et sont amplifiées de la manière bien connue. Les ondes amplifiées sont transmises par le transformateur 39 au circuit d'arrivée du tube 41 où la modulation s'effectue par suite de l'impédance variable entre la grille et la cathode du tube 41.
Cette impédance variable provient du fait que l'électrode de commande du tube 41 passe de valeurs positives à des valeurs négatives pendant différentes parties du cycle des ondes reçues. Quand la grille est positive, l'impédance grille-cathode du tube tombe à une valeur relativement faible, tandis que pendant que la grille est négative, cette impédance est très grande et est presque entièrement capacitive, dépendant donc de la fréquence.
En insérant une impédance externe d'une valeur appropriée, dans le circuit d'arrivée, ainsi qu'il a été décrit en connexion avec les figures précédentes, la plus grande partie de la chute de potentiel peut être telle qu'elle a lieu à travers son impédance externe quand l'électrode de commande devient positive, tandis que pendant la partie négative du cycle, le potentiel peut se diviser également à travers l'impédance grille-cathode et l'im pédance externe.
Bien que l'impédance externe dans le circuit d'arrivée du tube 41 puisse prendre la forme d'une résistance ou d'une inductance, on a trouvé préférable qu'elle soit représentée par l'impédance de l'enroulement secondaire du transformateur 39, car on évite ainsi l'introduction de pertes additionnelles dans le circuit de l'électrode de commande. Le rap port du transformateur 39 est tel que l'im pédance de l'enroulement secondaire équilibre l'impédance grille-cathode interne du tube 41 pour des courants alternatifs de la fréquence porteuse, quand l'électrode de commande est négative. Le potentiel de l'électrode de com mande est normalement zéro.
Dans ce cas, les parties positives de l'onde reçue sont plus ou moins complètement sup- primées entre l'électrode de commande et le filament, tandis que les parties négatives sont transmises sans variation. Une démodulation a donc lieu comme décrit. Un voltage ampli fié de démodulation paraît alors dans le cir= cuit anode du tube 41, et les mêmes rela tions d'impédance seront obtenues dans ce circuit comme dans l'amplificateur ordinaire d'énergie, c'est-à-dire que l'impédance externe doit être égale à l'impédance interne du cir cuit de départ du tube, parce que, comme il a déjà été dit, l'impédance de charge devrait de préférence être égale à l'impédance du circuit de départ du tube.
L'impédance de charge dans le circuit anode a une action sur l'impédance grille- cathode interne du tube quand l'électrode de commande est négative. Quand l'impédance de charge est nulle, ladite impédance grille- cathode du tube a sa valeur la plus grande, et quand l'impédance de charge est infinie, l'impédance grille-cathode du tube est moin dre. Ainsi l'impédance du circuit de charge connecté au circuit anode du tube 41 déter mine le rapport du transformateur 39 dans le circuit d'arrivée.
L'arrangement de l'amplificateur 35, entre le démodulateur 30 et le circuit d'arrivée connecté au transformateur 37, produit un effet de stabilisation sur l'impédance du cir cuit démodulateur dans son ensemble par rapport à la ligne à laquelle son circuit d'ar rivée est connecté. L'impédance de l'enroule- nient secondaire du transformateur 39 doit de préférence équilibrer l'impédance grille cathode interne du tube 41 pour la fréquence porteuse quand le circuit de charge du tube comprend le filtre à limite supérieure 43.
Ce filtre est désigné pour offrir une faible impé dance shunt aux courants dont les fréquences sont en dehors de la série devant être trans mise, tels que ceux de la fréquence porteuse, tout en offrant une impédance shunt élevée pour les courants dont les fréquences sont comprises dans la série qui doit être trans mise. Ainsi l'impédance grille-cathode interne du tube 41 a une valeur maximum, et pour cette raison on donne au transformateur du circuit d'arrivée un rapport de transformation élevé d'une manière correspondante afin que l'impédance du circuit d'arrivée soit égale à l'impédance grille-cathode interne du tube, comme on l'a décrit ci-dessus.
Suivant l'arrangement de la fig. 5, des ondes porteuses modulées sont produites en combinant entre elles des ondes provenant d'une source de signalisation 51 et des ondes porteuses provenant d'une source 52. Les sources 51 et 52 sont connectées à un circuit commun couplé au circuit d'arrivée d'un modulateur 50 par le transformateur 54. La source d'ondes de signalisation<B>51</B> est connec tée au circuit commun par le transformateur 53. Le circuit commun comprend aussi un filtre LPF <I>à</I> limite supérieure dont le circuit d'arrivée est relié à l'enroulement secondaire du transformateur 53, et un filtre à limite inférieure HPF dont le circuit d'arrivée est connecté à la source 52.
Les circuits de dé part des filtres LPP et HPP sont reliés en série avec l'enroulement primaire du trans formateur 54. Le filtre ME laisse passer librement, et sans atténuation tous les cou rants ayant des fréquences comprises dans la série des signaux fournis par la source 51, mais atténue les courants dont les fréquences sont au-dessus de cette série, et principale ment les courants de la fréquence produite par la source 52.
Le filtre à limite inférieure HPF laisse passer tous les courants ayant des fréquences comprises dans une rangée donnée dans laquelle est comprise la fréquence de la source 52, mais atténue tous les cou rants de fréquence en dessous de cette série, et particulièrement les courants ayant les fréquences produites par la source 51. L'en roulement secondaire du transformateur 54 est connecté au circuit d'arrivée d'un tube 55 à travers un filtre F, ce circuit-compre- nant la cathode et l'électrode de commande dudit tube.
Le circuit de départ du tube 55 est connecté à la cathode et à l'anode et il comprend l'enroulement primaire du trans formateur 56 en série avec la batterie 57 fournissant le courant d'alimentation. L'en roulement secondaire du transformateur 56 peut être connecté à un amplificateur d'éner gie fournissant une onde modulée à une an tenne, ou il peut être connecté à un circuit de transmission tel qu'une ligne métallique.
Le modulateur 50 est arrangé pour opérer de la manière déjà indiquée en principe, suivant laquelle la modulation est effectuée à l'aide de l'impédance comprise dans le circuit connecté à l'électrode de commande du tube 55. L'enroulement secondaire du transformateur 54, qui est inclus dans ce circuit, peut remplir une fonction semblable à celle de l'enroulement secondaire du trans formateur 39 de la fig. 4. Cependant on a trouvé que pour certaines fréquences des courants porteurs et de signalisation, l'impé dance de l'enroulement transformateur est une fonction de la fréquence.
Pour rendre le voltage des ondes fournies par les sources 51 et 52 à l'électrode de commande pendant les périodes négatives, aussi grand que possible, l'impédance du tube doit être équilibrée par celle du secondaire du transformateur, et pour supprimer la période positive plus effec tivement, l'impédance du circuit d'arrivée extérieur de ces ondes doit être aussi grande que possible. Il est aussi nécessaire que l'im pédance extérieure du circuit d'arrivée soit très grande pour les fréquences de la bande latérale produite par modulation.
L'impédance variable de l'enroulement du transformateur pour les basses fréquences peut produire une transmission plus défectueuse de la bande modulante des fréquences de la source 51 à 100 cycles par exemple qu'à 2000 cycles, et elle tend à provoquer une déformation des signaux.
Afin de rendre l'impédance du circuit de l'électrode de commande uniforme à la bande des fréquences modulantes, le filtre F est prévu, ce filtre étant établi de manière à avoir l'impédance requise pour la rangée in férieure de la bande modulante des fréquen ces, en compensant de cette façon l'impédance relativement basse offerte à ladite rangée par le transformateur 54, tout en laissant passer les autres ondes à fréquences modu- lantes de la bande et l'onde à fréquence porteuse de la source 52 pratiquement sans atténuation.
Afin que le voltage appliqué sur l'élec trode de commande du tube 55 par les sour ces 51 et 52 soit aussi grand que possible, l'impédance du filtre F à ces fréquences est rendue grande préférablement pour équilibrer l'impédance grille-cathode du tube, suivant les principes qu'on vient d'expliquer.
Suivant la fig. 6, un arrangement à action alternée de modulateurs à grille est montré, cet arrangement renfermant des tubes à trois électrodes 61 et 62 dont les circuits d'arrivée sont symétriquement connectés par rapport aux sources d'ondes porteuses et de signali sation. Un conducteur 63, commun aux deux circuits d'arrivée, comprend l'enroulement secondaire du transformateur 64, l'enroule ment primaire de celui-ci étant connecté à une source d'ondes porteuses. Une des bornes du conducteur 63 est reliée à un point inter médiaire entre les cathodes des tubes 61 et 62, et l'autre borne est connectée au point milieu de l'enroulement secondaire du trans formateur 65.
Les bornes extérieures de cet enroulement secondaire sont respectivement connectées aux électrodes de commande des tubes 61 et 62 en série avec des résistances 66 et 67. L'enroulement primaire du trans formateur 65 est connecté à une source de courants de signalisation. Les tubes 61 et 62 ont des circuits de départ équilibrés, connectés respectivement à leurs anodes et à leurs cathodes, ces circuits de départ com prenant l'enroulement primaire d'un trans formateur 68. Lesdits circuits équilibrés com prennent un conducteur commun s'étendant des cathodes au point milieu de l'enroulement primaire du transformateur 68. Ce conduc teur comprend une batterie 69.
L'enroulement secondaire du transformateur 68 est pourvu de bornes qui peuvent être connectées à une ligne de transmission ou à un dispositif ré cepteur quelconque. Un des buts de cet arrangement à action alternée est de suppri- urer dans les circuits de départ des tubes 61 et 62 la composante non-modulée des fré quences porteuses. Les résistances 66 et 67 fonctionnent de la môme manière que la ré sistance 17 de la fig. 1.
Suivant la fig. 7, un modulateur 111, qui peut être semblable à celui décrit dans la fig. 5, est disposé pour être alimenté avec des ondes de fréquences de signalisation pro venant du transformateur 71, et avec des ondes de fréquences porteuses provenant d'une source 72 à travers un potentiomètre diffé rentiel 73. Le circuit de départ du modulateur M est couplé par le transformateur 74 à un des enroulements d'un transformateur équili bré ou bobine mixte 75.
Les bornes de départ du transformateur 75 sont connectées au Cir cuit d'arrivée d'un filtre 76 ayant aussi ses bornes de départ connectées par exemple à une ligne métallique, ou à un dispositif ré cepteur quelconque, ou à un amplificateur d'énergie. La ligne artificielle 77 ou réseau équilibreur d'impédance est connecté aux bornes opposées du transformateur 75 et est désignée pour avoir des caractéristiques d'im pédance semblables à l'impédance combinée du filtre 76 et de la ligne métallique ou autre.
Les points milieux des enroulements 78 et 79 du transformateur 75 sont connectés à la moitié inférieure d'un potentiomètre différentiel 73, de telle sorte qu'une onde rron-modulée de fréquence porteuse peut être envoyée sur ces enroulements. La connexion est de préférence ainsi faite que la compo sante de fréquence porteuse, fournie directe ment de la source 72 sur la bobine mixte 75, est décalée par rapport à la composante fournie à travers le modulateur M. L'ampli tude de la composante de fréquence porteuse peut ainsi être considérablement réduite.
Suivant la fig. 8, un arrangement de circuit légèrement différent est montré, cet arrangement étant disposé pour fonctionner d'une manière semblable à celui de la fig. 7. Dans le circuit montré ici, la source d'ondes porteuses 72 est connectée directement aux enroulements 78 et 79 d'une bobine mixte 75, et un réseau artificiel N est prévu pour équilibrer l'impédance de la source 72 pour les courants de fréquences porteuses. L'onde de fréquence porteuse de la source 72 est transmise sur le circuit d'arrivée du modulateur 80 qui peut être disposé pour fonctionner conformément an procédé décrit suivant la fig. 5. Le transformateur 81 est arrangé pour transmettre des ondes de signa lisation sur le circuit d'arrivée du tube 80.
Au moyen d'un transformateur 82, qui est connecté à travers un réseau de résistance 83 aux points milieux des enroulements 78 et 79, une composante non-modulée de la fréquence porteuse d'amplitude ajustable est transmise sur le circuit de départ du tube 80. Le circuit- comprenant le réseau 83 et le transformateur 82 est disposé pour que les ondes de fréquences porteuses envoyées sur le circuit de départ soient déphasées par rapport aux ondes produites par le modula teur 80. Les amplitudes des ondes de fré quences porteuses dans ce circuit peuvent donc être considérablement réduites. Un trans formateur 84 est prévu pour transmettre des courants modulés à un circuit de travail.
Suivant la fia. 9, un tube auxiliaire 85 joue le rôle analogue à celui du transforma teur équilibré, ou de la bobine mixte 75 des fig. 7 et 8. Les tubes 80 et 85 sont connectés à une source d'ondes porteuses 72, de sorte que le courant porteur à travers le tube auxiliaire 85 s'oppose à un degré plus ou moins grand au courant porteur du circuit de départ du démodulateur 80, sans affecter la bande latérale. En déplaçant les contacts ajustables sur la résistance 86, on connecte celle-ci de différentes manières aux circuits d'arrivée des tubes 80 et 85, et un degré d'opposition quelconque peut être obtenu. Le courant modulant est fourni au circuit d'ar rivée du tube 80 par le transformateur 86.
Les arrangements montrés sur les fig. 7, 8 et 9 sont applicables ans modulateurs à grille fonctionnant de la manière décrite ci- dessus, mais ne sont guère applicables au type de modulateur, utilisant la caractéris tique normale d'un tube à décharge électro nique, au moins pour des fréquences élevées.
Ceci est pour cette raison qu'une réflexion de l'impédance augmentée offerte à la com- posante non-modulée dans 1e circuit de départ due au voltage en relation de phase diffé rente se montre dans l'impédance grille- cathode interne du tube, comme indiqué ci- dessus, avec le résultat que les variations de tension de la grille sont très réduites, ce qui a pour résultat une efficacité de modulation diminuée du tube, pour autant que celle-ci dépend de la courbure de la caractéristique normale.
Il n'en est pas de même pour la modulation à grille, qui est d'autant plus accentuée que le courant de grille est plus fort, de manière que l'on peut effectuer la diminution de la composante non-modulée comme décrit ci-dessus tout en maintenant un degré élevé de modulation.
Bien que l'invention ait été décrite en connexion avec certains arrangements parti culiers, il est évident que son application n'est pas limitée aux exemples décrits.