Läufer für Asynchronmotoren. Der bekannte Kurzschlussläufermotor ist einfach und billig und bedarf im Betrieb keiner Wartung; er hat aber den Schleifring- znotor nicht verdrängen können, und zwar vornehmlich wegen seiner schlechten Anlauf verhältnisse.
In dein Bemühen, die Anlaufverhältnisse eines Kurzschlussläufermotors zu verbessern, wurden auf dem Läufer eines Asynchron motors zwei Käfigwicklungen angeordnet, von denen der äussere Käfig einen hoben ohmschen Widerstand und eine geringe Reaktanz, der innere Käfig aber eine hohe Reaktanz und einen niedrigen ohmschen Wi derstand hatte. Eine Verbesserung der An laufverhältnisse ist durch diese Massnahme bis zu einem. gewissen Grade möglich.
Wird das Anlaufmoment aber über ein gewisses Mass gesteigert, oder wird der Anlaufstrom unter ein bestimmtes Mass gesenkt, so sinken Leistungsfaktor, Schlupf, Wirkungsgrad und Überlastungsfähigkeit rasch ab und errei chen bald Werte, die nicht mehr als er träglich bezeichnet werden können. Zur Vermeidung dieser Nachteile besitzt der Läufer gemäss der vorliegenden Erfin dung zwei Wicklungssysteme, -und zwar eine als Käfigwicklung ausgeführte Wicklung ge ringer Reaktanz, und eine zweite aus in sich kurzgeschlossenen, voneinander unabhän gigen Windungsgruppen bestehende Wick lung hoher Reaktanz.
Die Erfindung wird im folgenden anhand der Zeichnung erläutert. Darin sind in Fig. 1 ein schematischer Schnitt durch den Läufer eines bekannten Asynchronmotors und in den Fig. 2a bis 5a Ausführungsbeispiele des Erfindungsgegenstandes dargestellt.
In den in Fig. 1 dargestellten bekann ten Blechschnitt ist die obere Käfigwick lung in den Nuten a1, a2, a3 ... die innere Käfigwicklung in den Nuten bi, b2, b3 ... untergebracht zu denken. Bei dieser Bauart ergibt sich ein verhältnismässig kleiner Ra dius ri der innern Käfigwicklung und ein verhältnismässig grosser Abstand a der innern Nuten von den äussern.
Dieser grosse Abstand a ist notwendig, damit für die innern Nu- ten eine genügend grosse Streuung und damit ein genügend hoher induktiver Widerstand erreicht wird. Dies hat aber auch zur Folge, dass das Mass der Zähne der innern Nuten z sehr klein ist und die Zahnsättigungen dem- entsprechend hoch sind.
Die Folge dieser hohen Zahnsättigungen ist eine Vergrösserung des Magnetisierungs stromes und eine Verschlechterung des Lei stungsfaktors und der Schlüpfung des Mo tors.
Bei dem in Fig. 2a und 2b dargestellten einfachsten Ausführungsbeispiel der Erfin dung besteht dagegen die zweite Wicklung (Fig. 2a) aus voneinander unabhängigen in sich kürzgeschlossehen Windungen w1, w2. Jede Windung besteht im einzelnen aus den Stäben 1, 1', 2, 22' ..., die entsprechende Stirnverbindungen 15. 2$ .. . haben.
Diese Wicklung ist gemäss Fig. 2u in das Innere der hier eingezeichneten Nuten systeme eingelegt. In jeder Nut dieses Sy stems liegt nur je eine Spulenseite, und zwar abwechselnd eine rechte und eine linke.
Vergleicht man die Anordnung gemäss Fig. 2b -mit .derjenigen der Fig. 1, so sieht man, dass die Nutentiefe a in Fig. 2b wesent lich kleiner ist als in Fig. 1, und dass in folgedessen die Werte s-; und z grösser sind.
Nach >,Arnold, die Wechselstromtechnik" Band V/I, Jahrgang 1909, ,Seite - 54 ff., ist die auf den Primärkreis reduzierte Reaktanz einer aus Windungen bestehenden Sekundär wicklung erheblich grösser als die Reaktanz einer analogen Käfigwicklung. Da somit die Wicklung der Fig. 2b an und für sich eine erheblich grössere Reaktanz hat als die in den Nuten bi, b2 ... der Fig. 1 gelagerte Käfigwicklung, so kann man bei einer Wick lung nach Fig. 2a auf die tiefe Lage der innern Nuten verzichten.
Durch diese Anordnung ist also erreicht, dass die mit der tiefen Lage der Nuten der Wicklung höherer Reaktanz verbundenen Schwierigkeiten vermieden sind. Die bei der bisherigen bekannten Anordnung auftreten den hohen Zahnsättigungen zwischen -den un tern Läufernuten, welche die Betriebseigen- schaften erheblich verschlechtern (höherer Magnetisierungsstrom,- vermehrte Leerlauf streuung," das heisst Abdrängung des Kraft flusses in den Raum zwischen den beiden Nutensystemen, und aus diesem Grunde Ver minderung des Kippmomentes, des Leistungs faktors und Erhöhung der Schlüpfung, und damit Verschlechterung des Wirkungs grades), werden durch die Anordnung nach Fig.
2, die wesentlich weniger tiefe Nuten ergibt, weitgehend vermieden. Infolge des grossen Radius, auf dem diese Nuten nun mehr liegen, sind die Zähne entsprechend breiter; die Zahnsättigungen herabgesetzt und alle oben angeführten Folgen traten nicht mehr ein.
Darüber hinaus zeigt eine aus Windungen bestehende Kurzschlusswicklung den Vor teil, dass sie nicht, wie eine Käfigwicklung, zur Bildung von Oberfeldern. neigt. Diese haben ein Schleichen und die Unfähigkeit des Motors, anzulaufen, zur Folge. In der Drehmoment-Charakteristik des Motors äussert sich dieses ungünstige Verhalten da durch, dass die Drehmomentkurve Sättel auf weist.
Käfigmotoren haben stets den Nachteil, ,dass sie die aus der Rechnung sich ergeben den Drehmomente in Wirklichkeit nicht er reichen, eben weil die Erscheinung der Fel der höherer Periodenzahlen erhebliche gegen läufige Drehmomente, die das Anlaufdreh moment oft bis zu Null vermindern, zur Folge hat. Diese Erscheinung zeigen auch Doppelkäfigmotoren, wenn auch- in etwas ver mindertem Masse, und zwar' insbesondere wegen des innern Käfigs von niedrigem ohmschen Widerstand. Der äussere hoch- ohmige Käfig gibt zum Auftreten von Ober feldern im allgemeinen keine Veranlassung, und -zwar mit Rücksicht auf seinen hohen ohmschen Widerstand.
Statt die zweite Wicklung in Nuten un terzubringen, die unterhalb der Nuten der ersten Wicklung angeordnet sind, kann man die zweite Wicklung auch gemäss Fig. 3 in Nuten<B>ND</B> unterbringen, die zwischen den Nuten IV,, der ersten-Wicklung liegen. Werden die ohmschen und induktiven Widerstände der einzelnen Wicklungen ent sprechend gewählt, so kann der bei Kurz schluss auftretende .Strom bezw. das Dreh moment weitgehend eingestellt werden. Es ist aber nicht möglich, auch bei höheren Drehzahlen diese Verhältnisse richtig zu be herrschen.
Wünscht man eine genaue Einstellung bis zur betriebsmässigen Drehzahl des Motors, so lässt sich .diese Aufgabe lösen durch Anwen dung von drei verschiedenen Wicklungen mit entsprechenden Werten des ohmschen und in duktiven Widerstandes. Hierbei wird man die äussere Wicklung zur Erzielung geringer Reaktanz stets als Käfig ausführen, die innerste Wicklung mit grösster Reaktanz aus in sich kurzgeschlossenen Windungen, etwa gemäss Fig. 2a und die mittlere Wicklung mit Werten der Reaktanz und des ohmschen Widerstandes, die von .den entsprechenden Werten der beiden andern Wicklungen mehr oder weniger abweichen.
Fig. 4 zeigt das schematische Bild eines Asynchronmotors, auf dessen Läufer drei kurzgeschlossene Wicklungen angeordnet sind.
Die erste Wicklung, die auf dem grössten Durchmesser angeordnet ist, ist eine Käfig wicklung K. Die zweite Wicklung C1 be steht aus in sich kurzgeschlossenen -Gruppen von Windungen, die in den beiden Nuten systemen Ni, N2 ... bezw. Ni', N2' . . . ver teilt sind. Die Nuten Ni, N2 ... befinden sich an der Läuferoberfläche, die Nuten Ni', N2' ... in tieferer Lage.
Eine dritte Wicklung c2 ist ebenfalls als Käfigwicklung ausgeführt und liegt in den untern Nuten Ni', N2'... Die dritte Wick lung könnte jedoch auch ebensogut aus in sich kurzgeschlossenen Windungen bestehen.
Der Vollständigkeit halber und zum Ver ständnis des folgenden ist auch der Primär teil des Induktionsmotors mit den Nuten M angedeutet.
Die zweite Wicklung besteht aus Win dungsgruppen ei, von denen jede aus zwei Windungen zusammengesetzt ist. Die eine dieser beiden Windungen wird durch die Leiter f1 und g1, die zweite- Windung durch die Leiter f 2 und g2 gebildet.
Fig. 4a zeigt die Schaltung :dieser Wick lungsgruppe. f1, f2, g1, g2 sind in Reihe ge schaltet und in sich kurzgeschlossen. Die wirksamen Leiter der Wicklungsgruppe ei liegen somit abwechselnd in Nuten verschie dener Höhe (verteilte Wicklung).
Durch den Anschluss des Induktions motors an das Netz wird ein magnetischer Kraftfluss Oh erzeugt, der den eingezeich neten Verlauf nimmt. Im Kurzschluss bezw. bei hohen Periodenzahlen im Läufer wird .der Hauptkraftfluss Oh zum grössten Teil in die Zwischenschicht zwischen den obern und untern Nuten abgedrängt. Er nimmt somit der -Verlauf von 0o. Dieser Kraftfluss induziert in der Windung f1, g1 eine Spannung; der entstehende Strom erzeugt innerhalb der Windung f2, g2 eine entspre chende Gegenspannung.
Sobald ein Strom fliesst, bildet sich der Kraftfluss 0" aus, der vom primären Kra,ft- fluss A unabhängig ist. Der graftfluss A, schliesst sich um die Nuten NI', N2'<B><I>...</I></B> und nimmt hierbei den ebenfalls eingezeichneten Verlauf. Die Wicklung c2 ist daher, mit denjenigen Teilen der Wicklung<B>ei,</B> die in den gleichen Nuten liegen, transformatorisch verkettet.
Die miteinander verketteten Wick lungen bilden einen auf der .Sekundärseite e2 kurzgeschlossenen Transformator, dessen Primärseite (Windung f2, <I>g2)</I> eine Spannung aufgedrückt erhält.
Der in Wicklung c2 fliessende Kurz schlussstrom erzeugt im wesentlichen einen ohmschen Spannungsabfall, wenn plan von der Streuung zwischen .den Wicklungen ab sieht. Diese Streuung ist aber sehr gering, da die Primär- und Sekundärwicklung des gedachten Transformators in gemeinsamen Nuten liegen. Die Grösse des ohmschen Span nungsabfalles hängt ab von der Summe der Widerstände der Primärseite und von dem Widerstand .der Sekundärwicklung, der sich, auf die Primärseite bezogen, mit dem Qua drat des Übersetzungsverhältnisses erhöht.
Als Ergebnis dieser. Betrachtung sei fest gestellt, dass der Hauptkraftfluss im wesent lichen (nämlich mit seinem grössten Teil die Windungen f1, g1 induziert, und diese Windungsteile im wesentlichen auf einen ohmschen Widerstand geschaltet sind. Denn als ein derartiger ohmscher Widerstand wirkt die transformatorisch verkettete Wicklung c2.
Nun ergibt aber bekanntlich die Ein schaltung eines ohmschen Widerstandes in den Sekundärkreis eines Asynchronmotors das günstigste Verhältnis von Anlaufdreh moment und Anlaufstrom. Somit erreicht die verteilte Wicklung der Figur 4, in Verbin dung mit der in den untern Nuten liegenden. kurzgeschlossenen Windung c2, bei hohen Frequenzen im Läufer, also während des An laufes, den gleichen Effekt wie die Ein schaltung eines ohmschen Widerstandes in den Läuferstromkreis eines Schleifring motors.
Bei Lauf des Motors gemäss Fig. 4 ge staltet sich die Verteilung des Kraftflusses anders. Mit abnehmender Frequenz wird der Feldverdrängungseffekt immer kleiner; und der Hauptkraftfluss 01, erfasst schliesslich auch sämtliche, in den: untern Nuten liegende Wicklungsteile. Somit induziert der Haupt fluss A, in der Nähe der Betriebsdrehzahl die gleichen Spannungen .in den Windungen f2, g2 in der Wicklung c2. -Diese Spannungen sind im Betriebszustand elektrisch parallel geschaltet.
Bei Betrieb erfolgt somit die Stromverteilung in den voneinander unab hängigen Wicklungssystemen ei und c2 in bekannter Weise nach der Grösse der ohm schen Widerstände.
Ein besonderer Vorteil der verteilten Wicklung ei ist es, dass das betriebsmässig belastete Läuferkupfer auf zwei Radien ver teilt ist. Eine solche Verteilung ergibt gün stige magnetische Beanspruchungen der Zähne und vermindert daher den Magneti sierungsstrom und :die Leerlaufstreuung.
Die erforderliche Grösse des im Anlauf wirksamen ohmschen Gesamtwiderstandes im Läuferkreis kann, abgesehen von der Er höhung des Widerstandes der äussern Wick lung ei, auch noch auf zwei andere Arten erhalten werden.
Einerseits ist :es möglich, :den Widerstand der innern Wicklung c2 zu vergrössern, da diese transformatorisch mit .dem Widerstand von<B>ei</B> in Reihe geschaltet ist. Dadurch wird der im Betriebszustand in :der innern Wick lung e2 fliessende Strom herabgesetzt, so dass der überwiegende Teil des Betriebsstromes in der äussern Wicklung fliesst.. Diese Er scheinung bildet einen Gegensatz zu den be kannten Läufern mit zwei oder mehreren Käfigwicklungen, bei denen im Betriebszu stand der Strom in der innern oder innersten Wicklung hoch ist.
Anderseits kann man das Übersetzungs verhältnis desjenigen Teils der Wicklung<B>ei,</B> der in den untern Nuten liegt, zu den Win dungen der Wicklung c2 vergrössern. Wählt man für dieses Verhältnis zum Beispiel das Verhältnis 3 : 1 (also :drei Windungen f2, g2 gegenüber einer Windung c2), so wirkt diese Massnahme so, als ob der wirksame ohmsche Widerstand der Wicklung c2 auf das Neun fache gestiegen wäre.
Die Fig. 5 und 5a zeigen ebenfalls den Läufer eines Induktionsmotors mit drei Wicklungssystemen und einer zweckmässigen Anordnung der Nuten.
In Fig. 5 besteht die verteilte Wicklung aus einzelnen, in sich kurzgeschlossenen Spulen ei, von denen die einen Spulenseiten 8. in :den obern Nuten v1, v2 liegen, wäh rend die untern Spulenseiten Su in den tieferen Nuten x1, x2 ... liegen.
'In den untern Nuten liegt auch hier wieder eine Käfigwicklung c2, die lediglich mit den untern Spulenseiten S" transforma- torisch verkettet ist.
In den obern Nuten liegt ausserdem auf grösstem Durchmesser die Anlaufkäfigwick- lung g, deren Stäbe sich auch in .den kleinen Nuten yi, y2 der Ankeroberfläche befinden.
Die Verbindung der einzelnen Wicklungs teile ist schematisch in Fig. 5a :dargestellt. Die einzelnen Stäbe S der Wicklung c2 sind durch Kurzschlussringe miteinander verbun den.
Rotor for asynchronous motors. The known squirrel cage motor is simple and cheap and does not require any maintenance during operation; However, it has not been able to displace the slip ring motor, primarily because of its poor start-up conditions.
In your effort to improve the starting conditions of a squirrel cage motor, two cage windings were arranged on the rotor of an asynchronous motor, of which the outer cage had a high ohmic resistance and a low reactance, while the inner cage had a high reactance and a low ohmic resistance . An improvement of the starting conditions is by this measure up to one. possible to a certain extent.
However, if the starting torque is increased beyond a certain level, or if the starting current is reduced below a certain level, the power factor, slip, efficiency and overload capacity decrease rapidly and soon reach values that can no longer be described as acceptable. To avoid these disadvantages, the rotor according to the present invention has two winding systems, namely a winding designed as a cage winding low reactance, and a second winding high reactance consisting of short-circuited, independent winding groups.
The invention is explained below with reference to the drawing. 1 shows a schematic section through the rotor of a known asynchronous motor and FIGS. 2a to 5a show exemplary embodiments of the subject matter of the invention.
In the known sheet metal section shown in Fig. 1, the upper cage winding is in the grooves a1, a2, a3 ... the inner cage winding in the grooves bi, b2, b3 ... to think. With this type of construction there is a relatively small radius ri of the inner cage winding and a relatively large distance a between the inner grooves and the outer ones.
This large distance a is necessary so that a sufficiently large scatter and thus a sufficiently high inductive resistance is achieved for the inner grooves. However, this also has the consequence that the size of the teeth of the inner grooves z is very small and the tooth saturation is correspondingly high.
The consequence of this high tooth saturation is an increase in the magnetization current and a deterioration in the performance factor and the slip of the motor.
In the simplest embodiment of the invention shown in Fig. 2a and 2b, however, the second winding (Fig. 2a) consists of independent, shortened turns w1, w2. Each turn consists in detail of the bars 1, 1 ', 2, 22' ..., the corresponding end connections 15. 2 $ ... to have.
This winding is inserted into the interior of the slot systems shown in FIG. 2u. In each slot of this system there is only one side of the coil, alternately a right and a left.
If the arrangement according to FIG. 2b is compared with that of FIG. 1, it can be seen that the groove depth a in FIG. 2b is significantly smaller than in FIG. 1, and that consequently the values s-; and z are larger.
According to>, Arnold, die Wechselstromtechnik "Volume V / I, year 1909,, page - 54 ff., The reactance of a secondary winding consisting of turns, reduced to the primary circuit, is considerably greater than the reactance of an analog cage winding Fig. 2b in and of itself has a significantly greater reactance than the cage winding mounted in the grooves bi, b2 ... of Fig. 1, so you can dispense with a Wick development according to Fig. 2a on the deep position of the inner grooves.
With this arrangement it is achieved that the difficulties associated with the deep position of the slots in the winding of higher reactance are avoided. The high tooth saturation between -the un tern rotor slots, which worsen the operating properties considerably (higher magnetizing current, - increased no-load scatter, "that is, displacement of the force flow into the space between the two slot systems, and out For this reason, a reduction in the overturning moment, the power factor and an increase in slip, and thus a deterioration in the degree of effectiveness), are achieved by the arrangement according to Fig.
2, which results in significantly less deep grooves, largely avoided. As a result of the large radius on which these grooves now lie, the teeth are correspondingly wider; the tooth saturation was reduced and all of the above-mentioned consequences no longer occurred.
In addition, a short-circuit winding consisting of turns shows the advantage that it does not, like a cage winding, lead to the formation of upper fields. tends. These result in creeping and the inability of the engine to start. This unfavorable behavior manifests itself in the torque characteristics of the motor because the torque curve shows saddles.
Squirrel cage motors always have the disadvantage that they do not actually reach the torques resulting from the calculation, precisely because the appearance of the field of the higher number of periods results in considerable counter-current torques, which often reduce the starting torque to zero . This phenomenon also show double cage motors, albeit to a somewhat reduced extent, namely 'in particular because of the inner cage of low ohmic resistance. The outer high-ohmic cage generally does not give rise to the occurrence of upper fields, and indeed with regard to its high ohmic resistance.
Instead of accommodating the second winding in grooves which are arranged below the grooves of the first winding, the second winding can also be accommodated according to FIG. 3 in grooves between the grooves IV of the first -Winding lie. If the ohmic and inductive resistances of the individual windings are selected accordingly, the .Strom or. the torque can largely be adjusted. However, it is not possible to correctly control these conditions even at higher speeds.
If you want an exact setting up to the normal operating speed of the motor, this task can be solved by using three different windings with corresponding values of the ohmic and inductive resistance. The outer winding will always be designed as a cage in order to achieve low reactance, the innermost winding with the greatest reactance from internally short-circuited windings, for example according to FIG Values of the other two windings differ more or less.
Fig. 4 shows the schematic picture of an asynchronous motor, on the rotor of which three short-circuited windings are arranged.
The first winding, which is arranged on the largest diameter, is a cage winding K. The second winding C1 is made up of short-circuited groups of turns that are in the two slot systems Ni, N2 ... respectively. Ni ', N2'. . . are distributed. The grooves Ni, N2 ... are on the rotor surface, the grooves Ni ', N2' ... in a lower position.
A third winding c2 is also designed as a cage winding and is located in the lower slots Ni ', N2' ... However, the third winding could just as well consist of short-circuited turns.
For the sake of completeness and to understand the following, the primary part of the induction motor with the M grooves is also indicated.
The second winding consists of turn groups ei, each of which is composed of two turns. One of these two turns is formed by conductors f1 and g1, the second turn by conductors f 2 and g2.
Fig. 4a shows the circuit: this winding group. f1, f2, g1, g2 are connected in series and short-circuited in themselves. The effective conductors of the winding group ei thus lie alternately in grooves of different heights (distributed winding).
By connecting the induction motor to the mains, a magnetic flux of force Oh is generated, which follows the curve shown. In the short circuit or If the number of periods in the rotor is high, the main force flow Oh is for the most part displaced into the intermediate layer between the upper and lower slots. It thus takes the gradient from 0o. This flow of force induces a voltage in the winding f1, g1; the resulting current generates a corresponding counter voltage within the winding f2, g2.
As soon as a current flows, the force flow 0 "develops, which is independent of the primary force flow A. The force flow A, closes around the slots NI ', N2' <B> <I> ... </ I> </B> and takes the course also drawn in. The winding c2 is therefore linked in a transformer-like manner to those parts of the winding <B> ei </B> which lie in the same slots.
The interlinked windings form a transformer which is short-circuited on the secondary side e2 and whose primary side (winding f2, <I> g2) </I> receives a voltage applied.
The short-circuit current flowing in winding c2 essentially produces an ohmic voltage drop if the scatter between the windings is not considered. However, this scatter is very small, since the primary and secondary windings of the imaginary transformer are in common slots. The size of the ohmic voltage drop depends on the sum of the resistances on the primary side and on the resistance of the secondary winding, which, based on the primary side, increases with the square of the transformation ratio.
As a result of this. Consideration it should be noted that the main force flow essentially (namely induces the largest part of the turns f1, g1, and these parts of the turn are essentially switched to an ohmic resistance, because the transformer-linked winding c2 acts as such an ohmic resistance.
But now, as is well known, the connection of an ohmic resistor in the secondary circuit of an asynchronous motor results in the most favorable ratio of starting torque and starting current. Thus, the distributed winding of FIG. 4, in conjunction with that located in the lower slots, reaches. short-circuited winding c2, at high frequencies in the rotor, i.e. during start-up, the same effect as switching an ohmic resistor into the rotor circuit of a slip ring motor.
When the engine is running according to FIG. 4, the distribution of the power flow is different. As the frequency decreases, the field displacement effect becomes smaller and smaller; and the main force flow 01, finally also includes all winding parts located in the: below slots. Thus, in the vicinity of the operating speed, the main flux A induces the same voltages in the windings f2, g2 in the winding c2. -These voltages are electrically connected in parallel in the operating state.
During operation, the current distribution in the independent winding systems ei and c2 takes place in a known manner according to the size of the ohmic resistances.
A particular advantage of the distributed winding ei is that the rotor copper, which is subject to operational loads, is distributed over two radii. Such a distribution results in favorable magnetic stresses on the teeth and therefore reduces the magnetization current and: the no-load scatter.
The required size of the total ohmic resistance effective at start-up in the rotor circuit can also be obtained in two other ways, apart from increasing the resistance of the outer winding.
On the one hand: it is possible: to increase the resistance of the inner winding c2, since it is connected in series with the resistance of <B> ei </B>. As a result, the current flowing in the operating state in: the inner winding e2 is reduced so that the predominant part of the operating current flows in the outer winding Operational state the current in the inner or innermost winding is high.
On the other hand, the transmission ratio of that part of the winding <B> ei </B> which lies in the lower grooves can be increased to the windings of the winding c2. If, for example, the ratio 3: 1 is selected for this ratio (i.e.: three turns f2, g2 versus one turn c2), this measure works as if the effective ohmic resistance of winding c2 had increased nine times.
5 and 5a also show the rotor of an induction motor with three winding systems and an appropriate arrangement of the slots.
In Fig. 5, the distributed winding consists of individual, self-short-circuited coils ei, of which one coil sides 8th are in: the upper slots v1, v2, while the lower coil sides Su are in the deeper slots x1, x2 ... lie.
In the lower slots there is again a cage winding c2, which is only linked in a transformer-like manner to the lower coil sides S ″.
The starting cage winding g, whose bars are also located in the small grooves yi, y2 of the armature surface, lies in the upper grooves at the greatest diameter.
The connection of the individual winding parts is shown schematically in Fig. 5a :. The individual bars S of the winding c2 are connected to one another by short-circuit rings.