Installation électrique<B>à</B> grande puissance comprenant des redresseurs<B>à</B> vapeur de mercure. lia présentf, invention a pour objet une. installation électrique<B>à-</B> grande puissance Comprenant -des redresseurs<B>à</B> vapeur de mer cure, dans laquelle, pour une puissance don née qui nécessiterait un grand redresseur<B>à</B> vapeur de mercure, avec grand récipient mé tallique, on a. prévu une pluralité de redres- seur-s <B>à</B> vapeur de mercure individuels plus petits,<B>à.</B> récipients plus petits, séparés et montés dans un même bâti, de façon<B>à</B> con,,b- tituer un seul ensemble unitaire.
lie principe -de la subdivision d'un<B>g</B> rand redresseur<B>à</B> vapeur de mercure avec récipient métallique en plusieurs redresseurs plus pe tits est basé sur un fait qui parait être reste inaperçu jusqu'à présent,<B>à</B> savoir que le re- dre,s%seur a. vapeur de merQuree ne produit son meilleur rendement que dans des grandeurs plus petites. Son rendement dépend -des pertes internes ou chutes de tension -d'arc, et celles- ci sont directement affectées par la lon- gueur et la nature -du diemin du courant en tre la cathode et les différentes anodes.
Une réduction -de la longueur de ce chemin d'arc entraînera une diminution des pertes et une réduction des obstacles dans. ce chemin d'arc entraînera également une diminution des pertes. En outre, une réducti & n des surfaces désionisant-es présentes<B>à</B> proximité du che min d'arc entraînera écalement une diminu- tien des pertes. Tous ces changements repré sentent des gains en rendement inhérents<B>à</B> la réduction de la grandeur -de l'unité de re dresseur.
En plus, la sécurité de service, en particulier par rapport<B>à</B> la production de retours-d'arc, est beaucoup plus grande clans les petites unités que dans les grandes. Dans les plus grandes unités, un emploie un plus grand nombre d'anodes et l'on obtient pro- ba.blement une plus gramde différenee de la pression de, vapeurs entre la. cathode et les surfaces réfrigérantes de, condensation du mercure, et en plus, il est ordinairement né cessaire d'introduire des grilles additionnelles <B>à.</B> écran ou de désionisation pour protéger le redresseur contre les retours d'arc.
Les retours d'arc se produisent au ha sard par suite de tourbillonnements de va- peursdans le récipient arrivant plus ou moins fortuitement et sans contrôle et dont résulte de temps en -temps le phénomène qu#un grand nombre de particules de vapeur ioiim'é±-s, ou, le, cas. échéant, même, une poche, de, gaz étran- gersse, trouve insufflée,dans une région entre une anode inactive et quelques autres par ties du récipient en portant préjudice au pou voir isolant normal des vapeurs pendant les périodes inactives des anodes.
Les vapeurs de mercure s'écoulent de<B>la,</B> cathode avec des -vitesses immenses, et sur leur trajectoire elles rencontrent des dispositifs qui sont l#oin d'a voir une forme fuselée. Il -en résulte -sans # ou la formation de courants transversaux et de -tourbillonnement produisant des conditions variant rapidement et dans de grandes li mites -d'un point<B>à</B> l'autre.
L'étenduede cette variation -des conditions locales paraît être pl-us grande dans les récipients plus grands que -dans les types plus petifs,,cl-e redresseurs <B>à,</B> vapeur de mercure.<B>Il</B> paraît donc que la sécurité est moindre et le rendement plus fai ble -dans les grands redresseurs<B>à,</B> vapeurs de mercure que dans les types plus petit.
En considérant seulement le rendement-, abstraction faite,de tout avantage relatif par rapport<B>à</B> l'élimination -des retours daxc, -des redresseurs plus petits ont<B>déjà</B> été construits avec des chutes de tension d'arc en pleine charge, de 20 et 21 volts, alors que les redres seurs plus grands ont des chutes<B>de</B> tension d'arc en pleine charge -d'environ<B>'229</B> volts.
Il<B>y</B> a des. raisons d'admettre que la chute de tension d'arc dans les redresseurs plus petits peut être réduite jusqu'à des valeurs même en dessous -de <B>16</B> ou peut être même de<B>13</B> volts, de façon<B>à</B> réduire ainsi les pertes -de plus de<B>50%.</B> Les économies ainsi obtenues en considérant les prix d'énergie actuels, se- -.raient plus que suffisantes pour justifier l'éli- mination (Pantiens redresseurs et leur rem placement par une nouvelle installation.
Lorsqu'onconsidère, -d'abord Pidéede sub- -diviser un redresseur<B>à</B> vapeur de mercure avec récipient métallique, on pourra penser qu'il peut<B>y</B> avoir des avantages sous certains rapport, mais. que les complications et l'en combrement qui en résultent seraient prohi bitifs. Toutefois, grâce<B>à</B> certaines disposi tions, il est possible de réaliser une réduction considérable dans l'encombrement horizontal aussi bien que dans la hauteur verticale né cessaire pour la construction de l'installation subdivisée en comparaison d'une grande unité de redresseur<B>à</B> récipient unique.
Dans une forme -d'exécution de l'objet de l'invention, l'ensemble, des redresseurs in-di- viduels est combiné avec un transformateur d'alimentation et un dispositif interrupteur permettant de commander ces redresseurs comme, une seule unité.
Des formes d'exécution de l'objet de l'in- ventiGn sont représentées,<B>à</B> titre d'exemple, au dessin annexé, -dans lequel: La, fig. <B>1</B> montre le schéma des circuits et appareils avec connexions électriques. d'une installation de, redresseur du type subdivisé en quatre sections ou<B>à</B> quatre redresseurs in- dividuels; Les fig. 2,<B>3</B> et 4 sont des schémas sim plifiés montrant des variantes de circuits électriques;
La fig. <B>à</B> est une vue en plan d'une des sections<B>à</B> redresseur individuel d'une instal- la.tion de redresseur; La fig. <B>6</B> est une -vue de face d'une ins tallation de redresseur<B>à</B> deux sections ou re dresseurs individuels dans un même bâti, La, fi-.<B>7</B> est une vue latérale correspon dant<B>à.</B> la fig. <B>6.</B>
L'invention sera expliquée en connexion avec des installations -de redresseur subdivi sées comportant des sections ou redresseurs individuels -de<B>750</B> kw et<B>600</B> volts. Les fig. <B>1 à</B> 4 montrent une installation<B>à</B> quatre sections, ou redresseurs individuels d'un dé- bit.toital, -de <B>3000</B> kw, et les fig, <B>6</B> et<B>7</B> mon- tient une insta.llaiiç>ji ayant deux sections<B>ou</B> redre--seurs individuels montés l'un au-dessus de l'autre, de façon<B>à,
</B> former une paire, au tant de paires de sections que l'on désire pouvant être placées les unes<B>à</B> côté -des au tres.
Chacune des sections précitées représente un redresseur<B>à</B> vapeurs de mercure complet ayant six anodes, sa propre echemise d'eau de réfrigération et sa, propre pompe<B>à.</B> vide pour faire le vide.
La fi-.<B>1.</B> montre le schéma de connexion d'une installation<B>à</B> quatre sections ou redres seurs individuels. Le courant alternatif tri- pha.sé est fourni par un transformateur î av # ant un enroulement primaire couplé en triangle<B>10</B> et quatre enroulements secon- daÂres tripha>yés <B>11,</B> 12,<B>13</B> et 14, couplés en étoile,
les enroulements<B>Il</B> et<B>13</B> étant en phase l'un avec l'autre et les enroulements <B>l</B> 2 et 14 étant de phase diamétralement op posée. Les points #d'étoile des enroule ments secondaires qui sont hors de phase l'un avec l'autre sont reliés entre eux par des bobines de, compensation de phase, de façon <B>à</B> assurer un fonctionnement- exact en pa.ral- lèle de-, anodes -dans les redresseurs. La fi-.<B>1</B> montre deux de ces bobines. de compen sation de phase<B>15</B> et<B>16</B> dont les parties mé dianes sont, reliées ensemble et en même temps -au conducteur de courant continu né gatif<B>17</B> par Fintermédiairec d'un interrup teur de surcharge ou autre dispositif inter rupteur<B>18.</B>
Chacune des douze bornes. des quatre en roulements triphasés<B>11,</B> 1-2,<B>13</B> et 14 est re liée au point médian d'une bobine -de coin- pensation #d'a-node individuelle 20 dont. il<B>y</B> a donc en tout douze. Les deux bornes d'ex trémité -de chaque bobine 20 sont reliées aux conducteurs d'anode des anodes correspon dantes 21 de deux redresseurs ou sections superposées 22 et<B>23,</B> ces connexions étant établies au moyen de fiches amovibles 24, comme ce sera décrit plus loin en détail en regard des fi--.<B>6</B> et<B>7.</B>
n Dans<B>le</B> couplage représenté<B>à la</B> fig. <B>L</B> chaque paire de deux sections superposées est donc alimentée par une source hexaphasée et chaque phase est subdivisée en deux par ties par une bobine de -compensation d'a node 20.
Les conducteurs de cathode<B>2,6, 2,7, 28</B> et <B>29</B> des quatre redresseurs individuels sont, tous reliés en parallèle<B>à,</B> un conducteur com mun<B>30</B> qui est relié au jconducteur de cou rant continu positif 3,1 par l'intermédiaire <B>:d'un</B> interrupteur polarise ou <B>à,</B> courant in verse<B>3,2</B> ou autne, dispositif interrupteur.
Les conducteurs de cathode<B>2,6, 9-7, 28</B> et<B>29</B> ne sont pas reliés directement au conducteur commun<B>3,0,</B> inaÎ8 par l'intermédiaire de fi- ehes amovibles<B>33</B> et d'interrupteurs<B>à</B> cou rant inverse individuels 34 comme représenté <B>à,</B> la fi-.
kD Lorsqu'une installation comme celle re présentée<B>à</B> la, fig. <B>1</B> est mise en marche, cha que redresseur ou section muni de sa, propre électrode d'allumage démarrera -de lui-même. <B>Il</B> est toutefois nécessaire -d'avoir une impé dance suffisante dans les circuits d'alimen tation des anodes pour assurer le fonctionne ment exaet en parallèle d'une, pluralité d'a nodes parce que l'are a, sur une partie de l'étendue du courant une caractéristique né gative, c'est-à-dire que sa tension décroit avec un accroissement de courant, et parce que la grandeur des différents voltages d'are va riera, quelque peu.
Il est alors, nécessaire d'a voir une impédance suffisante entre les anodes pour assurer un fonctionnement- exact en parallèle de la païre de, droite de redres seurs avec la, paire, de gauche de redresseurs. Cette impédance d'anode est obtenue par les connexions -de transformateur décrites, les bobines de compensation de phase<B>15</B> et<B>16</B> et les bobines de compensation d'anode 20. Les bobines de compensation d'auod#-, 20, ont en core; une, autre, fonction, en ce sens qu'au mo-- ment du démarrage, lorsqu'un des redres- scurs, par exemple 22, démarre le premier.
<I>s'il</I> n'y avait pas les bobines de compensation d'anod#e 20, il se produirait pratiquement un court-circuitage du voltage envoyé aux anodes du redresseur coopérant<B>23</B> en la, ré duisant de 6#00 volts au voltage d'arc d'envi ron<B>15</B> ou 20 volts. Les bobines de compen- sation d'anode 20 peuvent cependant facile ment être établies de façon<B>à,</B> avoir un vol tage aussi élevé que requis, lursqu7-ane moitié seulement de leurs enroulements est alimentée de courant, appliquant par<B>là</B> au redresseur qui démarre lentement un voltage suffisam ment élevé pour le faire démarrer rapide ment.
La. fig. <B>-9</B> montre une variante des con- nexions représentées<B>à</B> la fig. 1, utilisant seu lement une seule bobine -de compensation -de phase<B>35 à</B> la place -des deux bobines -de tom- pensation <B>là</B> et<B>16.</B> Ceci est réalisé en reliant les points #d'étoile des deux enroulements<B>11</B> et<B>13</B> qui sont en phase l'un avec l'autre, par une connexion<B>36,</B> et en reliant les points d'étoile des -deux autres enroulements 12 et 14 qui sont en phase Fun avec l'autre par une connexion<B>37,
</B> la bobine de compensation -de phases<B>35</B> étant reliée aux deux<B>con-</B> nexions<B>36</B> et<B>37.</B> Pour le reste, le fonctionne ment est le même que pour la, fig. <B>1,</B> sauf que les interrupteurs des conducteurs de cathode individuels 34 sont ici omis.
La, fig. <B>3</B> montre un couplage dans lequel on utilise un transformateur moins, coûteux, mais qui -demande un plus grand nombre de bobines deùompensation auxiliaires. Dans ce couplage, il<B>y</B> a seulement deux enroulements secondaires de transformateur 3.8 et<B>39</B> re liés en étoile, diamétralement en apposition de phase l'un par rapport<B>à</B> l'autre, avec, les points d'étoile reliés par une bobine de coin- pensalion de phase 40, dont le point médian est relié au conducteur -de courant continu négatif.
Chacuue,des six phases des enroule ments secondaires<B>38, 39</B> se relie au milieu (Pune bobine, de compensation intermédiaire 41 dant il<B>y</B> en a six, de sorte qu'on obtient #douze bornes 42.. Chacune, -de ces bornes 42 est reliée<B>à</B> nue bobine de, compensation d'anode 20. -Chaque bobine de compensation intermédiaire 41 remplit pour la paire de re dresseurs respective la même fonction que la bobine -de compensation secondaire 20 rem plit pour les redresseurs individuels de cha que paire, de sorte qu*on obtient des condi- tions d'équilibre appropriées de fonctionne ment en parallèle.
Les bobines de compensation d'anode 20 ainsi que les bobines -de compensation inter médiaires 21 sont établies de façon que, au -cas où l'un des redresseurs ou sections indi viduelles serait mis hors fonction, l'impé- -dance interposée du fait que le courant ne traverse qu'une moitié des bobines de com pensation par suite de cette mise hors fane- tion, sait suffisante pour maintenir le cou rant -dans 'l'autre re-dresseurde la. paire<B>à</B> une valeur sensiblement égale aux courants pas sant par les autres redresseurs.
Dans la coin- binaison représentée<B>à</B> la fig. <B>3,</B> les bobines de compensation intermédiaire 41 ont une tendance très forte<B>à</B> maintenir le même cou rant. total dans Ji paire de gauche de redres seurs que dans la paire de droite de, redres seurs.
La même fonction est remplie, dans la disposition de la fi & . <B>1,</B> par les bobines de Compensation de phase<B>là</B> et<B>16</B> et,<B>à</B> une moindre étendue, dans la disposition de la fig. 2, par les réactances mutuelles entre les différents eniroulements secondaires. Lorsi- qu'un redresseur de la. paire de gauche, par exemple, est mis hors service, il se produirait une forte tendance de l'autre redresseur de -cette.
paire<B>à</B> conduire la même charge que les deux redresseurs de droite, s'il n'y avait pas l'impédance offerte pa.r les bobines de com- pensatdon d'anode individuelles 20 qui peu vent facilement être établies de façon<B>à</B> avoir pour effet que la division de -courant soit ap proximativement égale dans les trois autres <B>in</B> redresseurs. La fig. 4 montre un transformateur avec enroulement en zio--zag et. en double triangle comportant un enroulement primaire en triangle<B>10</B> et quatre -enroulements secon daires en zig-zag 44, 45, 46 et 47.
Ces qua tre enroulements secondaires en zio,,-zag sont constitués par des éléments reliés en étoile, similaires aux enroulements<B>11,</B> 12,<B>13</B> et 14 de la, fig. <B>1,</B> et dans chaque phase sont ajou tés des enroulements additionnels. appelés enroulements en zig-zag 48, dont la phase et la grandeur sont telles que,<B>là</B> phase ter- minale en zig-zag précède la phase -d'étoile de <B>là '</B> dans les deux enroulements diamétrale ment epposés 46 et 47, et suive la phase<B>d'é-</B> toile de<B>15 '</B> dans les deux autres enroule ments 44 et 45.
Les bornes des enroulements en zig-zag des groupes secondaires 44 et 45 étant, ainsi hors -de phase avec les bornes des enroulements en zig-zag des groupes secon- .,daire#:
46 et 47, il est nécessaire d'utiliser une troisième bobine<B>de</B> compensation de phase<B>50</B> entre les points médians des bobines de compensation<B>15</B> et<B>16</B> telles qu'utilisées<B>à</B> la fia,.<B>1,</B> le conducteur de courant continu nécyatif <B>17</B> étant relié au point médian de la bobine de compensation de phase<B>50.</B> Les deux ,rouves d'enroulements secondaires 46 et 47<B>à</B> la fi- 4 qui correspondent aux grou pes d'enroulements<B>13</B> et 14<B>à</B> la fig. <B>1</B> ali mentent la paire de gauche de redresseurs, fandh.# que les deux autres groupes d'enrou lements alimentent la paire de droite de re dresseurs.
Pour éviter une grande complication de lano- 'a ge, on a défini les grau pes d'enroule- ments en zig-zag comme étant constitués par certains enroulements reliés en étoile et cer tains enroulements additionnels en zio,-za,,-. Il va de soi queces enroulements en zio,
-zag pourraient être placés au point d'étoile et que les enroulements antérieurement reliés en étoile pourraient être reliés<B>à</B> l'extrémité de chaque phase en zig-zag.
Dans la. fig. 4, on a représenté chacun des conducteurs<B>26, 27, 28</B> et<B>29</B> -comme étant pourvu d'un relais ou<B>-</B> indicateur individuel polarisé ou<B>à</B> courant inverse 52. En marche normale, lorsqu'un refour,d'are se produit dans l'une quelconque des sections individuelles, le groupe entier sera.
ordinairement déclen- comme unité<B>de</B> façon<B>à</B> suspendre le court-circuit entre les deux anodes court- circuitées, et aussitôt que les #conditions de pression de vide et les autres conditions telles que la température, etc., sont devenues satis faisantes, il sera automatiquement réenelen- ché en service.<B>Il</B> peut quelquefois arriver que la défectuosité d'une seule section a pour effet de déclencher l'unité plus souvent que cela ne devrait se faire.
C'est pour cette rai son qu'on a envisagé l'emploi de ces relais <B>1</B> Polarisés individuels Du indicateurs clé re tour de -courant<B>52</B> afin -de, signaler au sur veillant, laquelle des sections -est -défectueuse pour lui permettre de mettre cette section hors service et -de faire le nécessaire pour re- médir-r aux causes des retours<B>de</B> courant trop fréquents.
Une installation aïvec une paire de sections de redresseur assemblées -en -une seule unité dont il peut<B>y</B> en avoir d'ailleurs autant que l'on !désire, est représentée aux fig. <B>5, 6</B> et <B>7.</B> Cette installation comporte un bâti com mun formé d'un châssis de support métal lique<B>60,</B> qui -est isolé de la terre par des pieds isolants<B>61.</B> Le châssis de support<B>60</B> sert<B>à</B> porter deux redresseurs<B>à</B> vapeurs -de mercure ou sections<B>63</B> et 64, l'un au-dessus de l'autre, -dont les récipients sont munis de moyens permettant de les démonter facile ment.
Dans ce but, #chaque récipient de re dresseur est muni d'un cadre avec des galets <B>66</B> roulant sur -des rails<B>67</B> 4uchâssis.
Dans la forme dexécution représentée<B>à</B> la ïk. <B>7,</B> les conducteurs d"amenéede courant polyphasé venant du transformateur sont re- lksà des bornes<B>69</B> situées au sommet du châssis<B>60.</B> Ces bornes sont reliées aux points médians des babines de compensation d'anode 20 qui sont également montées en une rangée sur le sommet du châssis ede support.<B>A</B> proximité -des bobines de compensation d'a- no#de 20 est,disposée une rangée -de condensa teurs<B>70</B> pour protéger les redresseurs contre des surcharges.
Chacune des bo bines de -compensation d'anode 20 comporte deux conducteurs de borne<B>-71</B> et<B>72,</B> dont l'un,<B>71,</B> est relié<B>à</B> une fiche -de connexion <B>73</B> montée sur un isolateur 74 fixé dans le châssis de support et laquelle est insérée de façon amovible dans un organe de jonction<B>à</B> ressorts -de contact<B>75</B> fixé sur le récipient -du redresseur supérieur<B>63 à,</B> Paided'un isolateur <B>76</B> disposé sur une planche de borne fixée sur le récipient.
Une bande connectrice <B>78</B> relie Forgane %de jonction<B>7à à</B> son conduc teur d'anode respectif<B>79.</B> L'autre borne<B>72.</B> de la bobine de compensation d#anode 20 est reliée<B>à</B> un organe de, jonction<B>à,</B> ressorts de contact similaire pour les connexions d'anode amoviblesdu redresseur inférieur 64. Il va de soi que les connexions d'ano#de amovibles sus- décrites sont répétées pour les conducteurs d'a-node de chaque redresseur.
Comme représenté aux fig. <B>6</B> et<B>7,</B> le ré- cipient de -chaque redresseur est également muni,<B>à</B> son extrémité arrière, -d'une boîte,de jonction de tathode amovible<B>82</B> coopérant avec, une cheville de contact<B>83</B> fixée sur le châssis de support.<B>A</B> la fig. <B>6,
</B> le raccorde ment de la boîte de jonction -de cathode<B>82</B> est représenté<B>à</B> gauche de la ligne médiane au fond du récipient -de -chaque redresseur Le récipient du redresseur inférieur -est re présenté en fig. <B>7</B> avec une partie enlevée pour montrer cette boîte de jonction -de ca thode<B>M9</B> au fond du récipient. Comme repré senté pour le récipient du redresseur supérieur 63 <B>à</B> la fig. <B>7</B> aussi bien qu'à la fig. <B>6,</B> les deux récipients sont munis d'un ou plusieurs dispositifs de connexion<B>à</B> fiches amovibles <B>86</B> pour des conducteurs auxiliaires pour sur veiller et indiquer le fonctionnementdes dif férents redresseurs.
Ces -dispositifs de con nexion<B>à</B> fiches amovibles<B>86</B> coopèrent avec des parties de contact complémentaires<B>87</B> fixées sur le châssis -de support.
Chacun des redresseurs ou sections<B>68</B> et 64 est une unité complète en lui-même. Pour éviter des compli-cations; une partie -de l'équi pement mont6 sur le côté du redresseur est omis dans le redresseur supérieur<B>U à</B> la fig. <B>7,</B> mais il va. de soi que les deux redres- soeurs sont pareils sous tous les rapports.
L'équipement principal visible en par ticulier aux fig. <B>5</B> et<B>7,</B> monté sur les côtés des récipients des redresseurs<B>63</B> et 64 -comprend le dispositif pour faire le vide et les con nexions pour les,différentes chemises d'eau de refroidissement des redresseurs.
Le dispositif pour faire le videcomporte, pour chaque redresseur, un tuyau<B>-de,</B> cou- nexion <B>90</B> (fig. <B>7)</B> qui sort par la plaque de couvercle<B>91</B> du récipient -du redTesseur et conduit -vers une vanne<B>là</B> manette<B>92 à</B> partir de laquelle une conduite<B>93</B> va vers le dessus d'une pompe<B>à,</B> vide<B>à</B> vapeurs de mercure 94, la-quelle est munie,<B>à</B> son fou#d,!d'un corps de chauffage,<B>95.</B> La pompe<B>à</B> mercure 94 est pourvue,
d'un tuyau de refoulement<B>96</B> -con- -duisant par l'intermédiaire' de connexions ap propriées<B>97</B> vers le sommet d'un réservoir intermédiaire d'étanchéité barométrique<B>98,</B> <B>à</B> partir -duquel un tuyau (non représenté) con duit vers une pompe rotative<B>100</B> avec dispo sitif d'étanchéité<B>-à</B> huile (fig. <B>5).</B> Si l'on<B>dé-</B> sire, -on utilisera ides dispositifs commandés par le vide (non représentés) pour obtenir des indications<B>de</B> vide et une surveillance auto matique -de ces parties, comme dans toutes les installations de redresseurs<B>à</B> v & peurs#de mer cure avec récipient métallique.
Pour l'eau de refroidissement pour le ré cipient de chaque redresseur, on a prévu un châssis de support muni dun tuya.ud'alimen- tation 1.02 pour l'eau qui -entre -dans le re dresseur ainsi que d'un tuyau de décharge <B>103</B> pour l'eau qui en sort. Le tuyau d'ali mentation 102 est relié<B>à</B> chaque récipient de redresseur par l'intermédiaire d'une vanne 104 etd'une connexion<B>à</B> tuyau flexible<B>105</B> raccordé<B>à</B> une soupape -de réglage d'eau<B>106</B> <B>à</B> l'arrière du récipient.
La soupape de ré glage d'eau<B>106</B> constitue une partie inté grante de la tête d'un régulateur<B>de</B> tempéra ture<B>107.</B> Elk, -est reliée en bas par un tuyau <B>108</B> au fond du récipient, le tuyau<B>108</B> se rac cordant<B>à</B> la chemise de refroidissement de récipient<B>109.</B> L'eau sort au sommet de la -,he- mise de refroidissement<B>109</B> par un tuyau <B>M</B> -et, entre dans un refroidisseur<B>à</B> l'inté rieur -du récipient,
duquel elle sort au moyen -d'un tuyau 112 et #c1'Une connexion<B>à</B> tube isolant<B>113</B> se terminant dans un joint <B>à</B> T 114 qui est relié au refroidisseur (le ca thode<B>115</B> ainsi qu'à un tuyau de -connexion <B>116</B> au fond d'un corps de chauffage d'eau <B>117.</B> L'eau passe normalement plutôt par le refroidisseur<B>de</B> cathode Ilà que par le tuyau de connexion de corps de chauf fage<B>Il 6.</B>
Après le passage par les différents refroi disseurs du redresseur, l'eau sort par la pla- que de couvercle par un tuyau de décharge <B>1-90</B> qui conduit vers un joint<B>à.</B> T 121 relié<B>à</B> un tuyau d'écoulement<B>122</B> et<B>à</B> -un tuyau<B>123</B> conduisant vers une pompe ià eau 124,à par tir de laquelle l'eau est -refoulée dans le -des sus du corps de chauffage<B>117</B> par un tuyau <B>1.25.</B> La pompe<B>à</B> eau 124 est actionnée par un moteur<B>1.26</B> qui est également monté en semble avec le régulateur de température<B>1.07.</B>
L'eau sortant du tuyau d'écoulement 122 se déverse dans un entonnoir<B>128</B> et se<B>dé-</B> charge par un grand tuyau flexible<B>129</B> <I>n</I><B>1</B> comme représenté pour le redresseur infé rieur 64<B>à</B> la. fi-.<B>7,</B> ou par une auge<B>130</B> #D #D <B>1</B> comme représenté pour le redresseur supé- rieur <B>63 à</B> la fie.<B>7.</B> d'où une connexion part vers le tuyau d'écoulement<B>103</B> sur le châssis.
Le tuyau de connexion flexible<B>10,5</B> pour l'admission d'eau et les moyens d'écoulement; 129 ou<B>130</B> permettant un certain mouve ment limité du récipient de redresseur vers l'extérieur sans interrompre La circulation d'eau, ont l'avantage de permettre de retirer u n récipient é défectueux suffisamment vers l'e.xtA-rieur pour défaire les différentes con nexions amovibles<B>à</B> fiche, comme indiqué par la position du récipient du redresseur infé rieur 64<B>à</B> la fie.<B>7.</B> De cette façon,
le sur veillant du poste peut -déconnecter électrique ment l'une quelconque des sections, sans<B>:dé-</B> faire ses connexions pour la circulation d'eau de refroidissement, de sorte qu'au beqoin une réparation peut être, effectuée sur le récipient partiellement retiré, comme représenté en bas <B>à</B> la fie.<B>7,</B> avec un minimum de perte de temps.
La disposition de redresseur subdivisée présente, des avantages extraordinaires du point de vue de la souplesse dans l'application et dans l'emploi du redresseur subdivisé. Toute défectuosité qui demande une grande opération pour sa correction, est limitée pres- qu'avec certitude<B>à</B> une petite partie de la capacité totale du redresseur établi en sec tions tout en laissant le reste des sections -dis ponible au service pendant le temps de ré paration ou de mise hors service de la sec- tion défectueuse.<B>Il</B> s'agit lù d5un avantage de première importance.
Grâce<B>à</B> l'idée -d'établir le redresseur en sections, inais de monter, de commander et de surveiller les sections comme une seule unité, on obtient éoalement une économie considéra ble dans la capacité -de réservequi est requise, parce qu.'tine seule section suffira<B>à</B> la place d'un grand redresseur entier ayant une capa cité égale au total de toutes les sections.
L"idée de la subdivision du redresseur, ensemble avec le développement technique dans l'établissement de ses sections permet d'obtenir un degré -de sécurité plus élevé, une p lus grande souplesse dans l'emploi et dan-, n le service, un progrès prononcé dans les exigences de fabrication, et une amélioration du,rendement de plus d'un -pour cent -du<B>dé-</B> bit total en kw du redresseur.
On a, prévu une commande séparée -de la température de l'eau de refroidissement et ,du ville pour chacune -des sections da reclres-' seur subdivisé, chaque section étant complète en elle-même sous ces rapports. Dans un sens, cela implique une complication, mais,<B>à,</B> un autre point de vue, cela, présente un avantage considérable, parce qu'il est ainsi devenu pos sible d'efféoctuer une surveillance plus exacte des conditions locales aux différents points des: différents ares que, ce-la ne pourrait se faire, avec un seul grand récipient et avec une seule surveillance.
High power <B> </B> electrical installation including <B> </B> mercury vapor rectifiers. The present invention relates to a. large power <B> to- </B> electrical installation Comprising -of rectifiers <B> to </B> sea steam cure, in which, for a given power which would require a large <B> to </ B rectifier > mercury vapor, with a large metallic receptacle, we have. provided for a plurality of individual smaller <B> mercury vapor </B> straighteners, <B> with. </B> smaller containers, separate and mounted in the same frame, so <B> to </B> con ,, construct a single unitary set.
The principle of the subdivision of a <B> g </B> rand rectifier <B> with </B> mercury vapor with metal container into several smaller rectifiers is based on a fact which seems to have remained unnoticed until now. 'now, <B> to </B> know that the leader, s% sor a. sea steam only produces its best performance in smaller sizes. Its efficiency depends on internal losses or arc voltage drops, and these are directly affected by the length and nature of the current diemin between the cathode and the various anodes.
A reduction in the length of this arc path will lead to a decrease in losses and a reduction in obstacles in. this arc path will also lead to a decrease in losses. In addition, a reduction of the deionizing surfaces present <B> in </B> near the arc path will result in reduced losses. All of these changes represent efficiency gains inherent in <B> </B> reducing the size of the re-trainer unit.
In addition, service safety, especially in relation to <B> </B> arc feedback production, is much greater in small units than in large ones. In larger units, a greater number of anodes are employed and a larger difference in vapor pressure between the vapor pressure is likely to be obtained. cathode and cooling surfaces of mercury condensation, and in addition, it is usually necessary to introduce additional shielding or deionization grids to protect the rectifier against arc flashbacks.
Arc returns occur randomly as a result of vortexing of vapors in the receptacle arriving more or less fortuitously and without control and from which the phenomenon results from time to time that a large number of particles of vapor emerge. ± -s, or, the, case. even, a pocket of foreign gas is blown into a region between an inactive anode and some other parts of the container, damaging the normal vapor insulation power during inactive periods of the anodes.
Mercury vapors flow from <B> the, </B> cathode with immense velocities, and in their path they encounter devices which are much to see a tapered shape. This results in -without # or the formation of cross currents and swirling producing conditions varying rapidly and within wide limits -from <B> point to </B> point.
The extent of this variation in local conditions appears to be greater in larger vessels than in smaller types, such as <B> with, </B> mercury vapor rectifiers. <B> It </B> therefore appears that the safety is lower and the efficiency lower - in large rectifiers <B> with, </B> mercury vapors than in the smaller types.
Considering only the efficiency -, disregarding any relative advantage over <B> </B> elimination - of daxc returns, - smaller rectifiers have <B> already </B> been built with full load arc voltage drops of 20 and 21 volts, while larger rectifiers have full load <B> </B> arc voltage drops - of about <B> '229 </B> volts.
There are <B> there </B>. Reasons to admit that the arc voltage drop in smaller rectifiers can be reduced to values even below <B> 16 </B> or maybe even <B> 13 </ B > volts, so <B> to </B> thus reduce losses -by more than <B> 50%. </B> The savings thus obtained, considering current energy prices, would be more than sufficient to justify the elimination (Pantiens rectifiers and their replacement by a new installation.
When considering, -first the idea of sub-dividing a <B> to </B> mercury vapor rectifier with metal receptacle, one might think that there may be advantages in certain report, but. that the complications and congestion which result therefrom would be prohibited. However, thanks <B> to </B> certain provisions, it is possible to achieve a considerable reduction in the horizontal space requirement as well as in the vertical height necessary for the construction of the subdivided installation compared to a large single container <B> </B> rectifier unit.
In one embodiment of the object of the invention, the set of individual rectifiers is combined with a supply transformer and a switch device making it possible to control these rectifiers as a single unit.
Embodiments of the object of the invention are shown, <B> to </B> by way of example, in the appended drawing, -in which: La, fig. <B> 1 </B> shows the circuit diagram and devices with electrical connections. a rectifier installation of the type subdivided into four sections or <B> to </B> four individual rectifiers; Figs. 2, <B> 3 </B> and 4 are simplified diagrams showing variants of electrical circuits;
Fig. <B> to </B> is a plan view of one of the individual rectifier sections <B> to </B> of a rectifier installation; Fig. <B> 6 </B> is a front-view of a two-section <B> </B> rectifier installation or individual straighteners in a single frame, La, fi. <B> 7 < / B> is a side view corresponding <B> to. </B> fig. <B> 6. </B>
The invention will be explained in connection with subdivided rectifier installations comprising individual sections or rectifiers of <B> 750 </B> kw and <B> 600 </B> volts. Figs. <B> 1 to </B> 4 show a <B> </B> four section installation, or individual rectifiers with a roof flow, <B> 3000 </B> kw, and the fig, <B> 6 </B> and <B> 7 </B> mount an insta.llaiiç> ji having two sections <B> or </B> individual straighteners mounted one on top of the other. above the other, so <B> to,
</B> form a pair, as many pairs of sections as you want can be placed <B> to </B> side to side.
Each of the above sections represents a complete <B> mercury </B> vapor rectifier having six anodes, its own refrigeration water jacket and its own vacuum <B> pump to create a vacuum. .
Fig. <B> 1. </B> shows the connection diagram of an installation <B> to </B> four sections or individual rectifiers. The three-phase alternating current is supplied by a transformer î before a primary winding coupled in delta <B> 10 </B> and four three-phase secondary windings <B> 11, </B> 12 , <B> 13 </B> and 14, coupled in a star,
the windings <B> II </B> and <B> 13 </B> being in phase with each other and the windings <B> 1 </B> 2 and 14 being of diametrically opposed phase. The star points of the secondary windings which are out of phase with each other are interconnected by phase compensating coils, in order to <B> </B> ensure exact operation. in parallel with-, anodes -in rectifiers. The fi-. <B> 1 </B> shows two of these coils. of phase compensation <B> 15 </B> and <B> 16 </B> whose middle parts are, connected together and at the same time - to the negative direct current conductor <B> 17 </ B > by means of an overload switch or other switch device <B> 18. </B>
Each of the twelve terminals. of the four in three-phase bearings <B> 11, </B> 1-2, <B> 13 </B> and 14 is linked to the midpoint of an individual a-node coin-coil # 20 of which. there are therefore twelve in all. The two end terminals of each coil 20 are connected to the anode conductors of the corresponding anodes 21 of two rectifiers or superimposed sections 22 and 23, </B> these connections being made by means of removable plugs. 24, as will be described in detail below with reference to fi--. <B> 6 </B> and <B> 7. </B>
n In <B> the </B> coupling shown <B> in </B> fig. <B> L </B> each pair of two superimposed sections is therefore supplied by a six-phase source and each phase is subdivided into two parts by a node 20 compensation coil.
The cathode conductors <B> 2,6, 2,7, 28 </B> and <B> 29 </B> of the four individual rectifiers are all connected in parallel <B> to, </B> one conductor common <B> 30 </B> which is connected to the positive direct current conductor 3.1 through <B>: a </B> polarized switch or <B> to, </B> current reversed <B> 3.2 </B> or autne, switch device.
The cathode conductors <B> 2,6, 9-7, 28 </B> and <B> 29 </B> are not connected directly to the common conductor <B> 3,0, </B> inaÎ8 by via removable plugs <B> 33 </B> and individual <B> to </B> reverse current switches 34 as shown <B> to, </B> la fi.
kD When an installation like the one shown <B> to </B> la, fig. <B> 1 </B> is turned on, each rectifier or section with its own ignition electrode will start up by itself. <B> It </B> is, however, necessary -to have sufficient impedance in the anode supply circuits to ensure the exaet operation in parallel of a plurality of nodes because the has, over a part of the extent of the current a negative characteristic, that is to say that its voltage decreases with an increase in current, and because the magnitude of the different voltages of are will go, somewhat.
It is then necessary to see a sufficient impedance between the anodes to ensure an exact operation in parallel of the right side of rectifiers with the left pair of rectifiers. This anode impedance is obtained by the transformer connections described, the phase compensation coils <B> 15 </B> and <B> 16 </B> and the anode compensation coils 20. The coils auod compensation # -, 20, still have; another function, in that at the time of starting, when one of the rectifiers, for example 22, starts the first.
<I> if </I> were not for the anode compensation coils # e 20, there would practically be a shorting of the voltage sent to the anodes of the cooperating rectifier <B> 23 </B> reducing it from 6 # 00 volts to the arc voltage of about <B> 15 </B> or 20 volts. The anode compensation coils 20, however, can easily be set up to <B>, </B> have as high a vol tage as required, only half of their windings being supplied with current, applying current. by <B> there </B> to the rectifier which starts slowly at a voltage high enough to make it start quickly.
Fig. <B> -9 </B> shows a variant of the connections shown <B> to </B> in fig. 1, using only one -phase compensation-coil <B> 35 at </B> instead of -two tom- pensation coils <B> there </B> and <B> 16. </ B> This is achieved by connecting the star # points of the two windings <B> 11 </B> and <B> 13 </B> which are in phase with each other, through a connection <B > 36, </B> and connecting the star points of -two other windings 12 and 14 which are in phase Fun with each other by a connection <B> 37,
</B> the phase compensation coil <B> 35 </B> being connected to the two <B> connections </B> nexions <B> 36 </B> and <B> 37. </ B > For the rest, the operation is the same as for, fig. <B> 1, </B> except that the switches of the individual cathode conductors 34 are here omitted.
The, fig. <B> 3 </B> shows a coupling in which a less expensive transformer is used, but which requires a greater number of auxiliary compensation coils. In this coupling, there <B> there </B> only two transformer secondary windings 3.8 and <B> 39 </B> re connected in star, diametrically in phase apposition with respect to <B> to < / B> the other, with, the star points connected by a phase coin-pension coil 40, the midpoint of which is connected to the negative direct current conductor.
Each of the six phases of the secondary windings <B> 38, 39 </B> connects in the middle (Pune coil, intermediate compensation 41 when there are six <B> there </B>, so that obtains #twelve terminals 42 .. Each of these terminals 42 is connected <B> to </B> bare anode compensation coil 20. -Each intermediate compensation coil 41 fills for the respective pair of regulators the same function as the secondary compensating coil 20 performs for the individual rectifiers of each pair, so that appropriate equilibrium conditions of parallel operation are obtained.
The anode compensation coils 20 as well as the intermediate compensation coils 21 are established so that, in the event that one of the rectifiers or individual sections is switched off, the interposed impedance of the that the current only passes through one half of the compensation coils as a result of this fade-out, is known to be sufficient to maintain the current in the other re-straightener. pair <B> to </B> a value substantially equal to the currents not passing by the other rectifiers.
In the corner-combination shown <B> to </B> in fig. <B> 3, </B> the intermediate compensation coils 41 have a very strong tendency <B> to </B> maintain the same current. total in Ji left pair of straighteners than in the right pair of straighteners.
The same function is fulfilled in the arrangement of the fi &. <B> 1, </B> by the Phase Compensation coils <B> there </B> and <B> 16 </B> and, <B> to </B> a lesser extent, in the layout of fig. 2, by the mutual reactances between the different secondary windings. When a rectifier of the. left pair, for example, is taken out of service, there would be a strong tendency of the other rectifier of this.
pair <B> to </B> conduct the same load as the two rectifiers on the right, if there were not the impedance offered by the individual anode compensation coils 20 which can wind easily be set so <B> to </B> that the current division is approximately equal in the other three <B> in </B> rectifiers. Fig. 4 shows a transformer with zio - zag winding and. in double triangle comprising a primary triangle winding <B> 10 </B> and four secondary zig-zag windings 44, 45, 46 and 47.
These four secondary windings in zio ,, - zag are formed by elements connected in a star, similar to the windings <B> 11, </B> 12, <B> 13 </B> and 14 of the, fig. <B> 1, </B> and in each phase are added additional windings. called zig-zag windings 48, the phase and magnitude of which are such that, <B> there </B> terminal zig-zag phase precedes the star phase of <B> there '</ B > in the two diametrically opposed windings 46 and 47, and follows the <B> e- </B> web phase of <B> 15 '</B> in the other two windings 44 and 45.
The terminals of the zig-zag windings of the secondary groups 44 and 45 being, thus out of phase with the terminals of the zig-zag windings of the secondary groups, dary #:
46 and 47, it is necessary to use a third coil <B> of </B> phase compensation <B> 50 </B> between the midpoints of the compensation coils <B> 15 </B> and < B> 16 </B> as used <B> at </B> la fia ,. <B> 1, </B> the necessary direct current conductor <B> 17 </B> being connected to the point median of phase compensation coil <B> 50. </B> Both, secondary windings 46 and 47 <B> to </B> la fi 4 which correspond to the groups of windings <B > 13 </B> and 14 <B> to </B> in fig. <B> 1 </B> feed the left pair of rectifiers, fandh. # The other two groups of windings feed the right pair of rectifiers.
To avoid a great complication of lano- 'a ge, the groups of zig-zag windings have been defined as being constituted by certain windings connected in a star and certain additional windings in zio, -za ,, -. It goes without saying that these windings in zio,
-zag could be placed at the star point and the windings previously connected in a star could be connected <B> at </B> the end of each phase in a zig-zag fashion.
In the. fig. 4, each of the conductors <B> 26, 27, 28 </B> and <B> 29 </B> has been shown - as being provided with a relay or <B> - </B> individual polarized indicator or <B> to </B> reverse current 52. In normal operation, when a refurbishment occurs in any of the individual sections, the entire group will be.
ordinarily triggered as a unit <B> so </B> to <B> </B> suspend the short circuit between the two short-circuited anodes, and as soon as the #vacuum pressure conditions and other conditions such as as the temperature, etc., have become satisfactory, it will be automatically re-energized. <B> It </B> can sometimes happen that a single section failure causes the unit to trip more often than it should be.
It is for this reason that we have considered the use of these relays <B> 1 </B> Individual polarized From the key indicators return to -current <B> 52 </B> in order to, signal to the on watch, which of the sections -is -defective to allow it to take that section out of service and -to do what is necessary to remedy the causes of the too frequent <B> current </B> returns.
An installation with a pair of assembled rectifier sections into a single unit of which there can be as many as desired is shown in figs. <B> 5, 6 </B> and <B> 7. </B> This installation comprises a common frame formed by a lique metal support frame <B> 60, </B> which is isolated from the earth by insulating feet <B> 61. </B> The support frame <B> 60 </B> is used <B> to </B> carry two <B> to </B> vapor rectifiers -of mercury or sections <B> 63 </B> and 64, one above the other, the receptacles of which are provided with means enabling them to be easily dismantled.
For this purpose, #each re-dresser container is provided with a frame with <B> 66 </B> rollers running on <B> 67 </B> rails 4uchframe.
In the form of execution shown <B> at </B> la ïk. <B> 7, </B> the polyphase current supply conductors coming from the transformer are connected to terminals <B> 69 </B> located at the top of the frame <B> 60. </B> These terminals are connected to the midpoints of the anode compensation coils 20 which are also mounted in a row on the top of the support frame. <B> A </B> proximity of the anode compensation coils # of 20 is , arranged a row of <B> 70 </B> capacitors to protect the rectifiers against overloads.
Each of the anode compensation coils 20 has two terminal conductors <B> -71 </B> and <B> 72, </B> of which one, <B> 71, </B> is connected <B> to </B> a connection plug <B> 73 </B> mounted on an insulator 74 fixed in the support frame and which is removably inserted into a junction member <B> to < / B> contact springs <B> 75 </B> fixed on the receptacle -of the upper rectifier <B> 63 to, </B> By an insulator <B> 76 </B> arranged on a board of terminal fixed on the receptacle.
A connector strip <B> 78 </B> connects the junction organ% <B> 7à to </B> its respective anode conductor <B> 79. </B> The other terminal <B> 72. </B> of the anode compensation coil 20 is connected <B> to </B> a similar contact spring, junction <B> to, </B> member for the removable anode connections of the lower rectifier 64. It goes without saying that the above-described removable ano # connections are repeated for the a-node conductors of each rectifier.
As shown in fig. <B> 6 </B> and <B> 7, </B> the receptacle of -each rectifier is also provided, <B> at </B> its rear end, -with a junction box removable tathode <B> 82 </B> cooperating with, a contact pin <B> 83 </B> fixed on the support frame. <B> A </B> FIG. <B> 6,
</B> the connection of the <B> 82 </B> cathode junction box is shown <B> to </B> left of the center line at the bottom of the receptacle -of each rectifier. lower rectifier -is shown in fig. <B> 7 </B> with part removed to show this junction box -of ca thode <B> M9 </B> at the bottom of the container. As shown for the upper rectifier receptacle 63 <B> to </B> in fig. <B> 7 </B> as well as in fig. <B> 6, </B> the two receptacles are provided with one or more connection devices <B> with </B> removable plugs <B> 86 </B> for auxiliary conductors to ensure and indicate the operation of the various rectifiers.
These connection devices <B> with </B> removable plugs <B> 86 </B> cooperate with complementary contact parts <B> 87 </B> fixed on the support frame.
Each of the rectifiers or sections <B> 68 </B> and 64 is a complete unit in itself. To avoid compli-cations; part of the equipment mounted on the side of the rectifier is omitted in the upper rectifier <B> U to </B> in fig. <B> 7, </B> but it goes. of course, the two rectifiers are alike in every respect.
The main equipment visible in particular in fig. <B> 5 </B> and <B> 7, </B> mounted on the sides of the receptacles of the rectifiers <B> 63 </B> and 64 -includes the device for evacuating and the connections for the , different cooling water jackets of the rectifiers.
The device for making the emptying comprises, for each rectifier, a <B> -de, </B> coupling <B> 90 </B> pipe (fig. <B> 7) </B> which exits by the cover plate <B> 91 </B> of the container -of the redTessor and leads -to a valve <B> there </B> handle <B> 92 to </B> from which a line <B> 93 < / B> goes to the top of a pump <B> to, </B> empty <B> to </B> mercury vapors 94, which-which is equipped, <B> to </B> its crazy #d,! a heating body, <B> 95. </B> The <B> mercury </B> pump 94 is provided,
a discharge pipe <B> 96 </B> -con- -ducing through appropriate connections <B> 97 </B> to the top of an intermediate barometric sealing tank <B > 98, </B> <B> to </B> from - from which a pipe (not shown) leads to a rotary pump <B> 100 </B> with sealing device <B> -to < / B> oil (fig. <B> 5). </B> If <B> desired, -vacuum controlled devices (not shown) will be used to obtain indications < B> de </B> vacuum and automatic monitoring -of these parts, as in all installations of <B> to </B> seawater rectifiers # cure with metal container.
For the cooling water for the receptacle of each rectifier, a support frame is provided with a 1.02 supply pipe for the water which enters the rectifier as well as a supply pipe. discharge <B> 103 </B> for the water coming out of it. The supply pipe 102 is connected <B> to </B> each rectifier container through a valve 104 and a connection <B> to </B> flexible pipe <B> 105 </ B> connected <B> to </B> a water regulating valve <B> 106 </B> <B> at </B> the back of the container.
The <B> 106 </B> water control valve is an integral part of the head of a <B> </B> temperature <B> 107. </B> Elk, - is connected at the bottom by a pipe <B> 108 </B> to the bottom of the vessel, the pipe <B> 108 </B> is connected <B> to </B> the vessel cooling jacket <B> 109. </B> The water exits at the top of the -, cooling chamber <B> 109 </B> through a pipe <B> M </B> -and, enters a cooler <B> inside </B> the container,
from which it exits by means of a pipe 112 and # c1 'A connection <B> to </B> insulating tube <B> 113 </B> ending in a joint <B> to </B> T 114 which is connected to the cooler (the <B> 115 </B> ca thode as well as to a <B> 116 </B> connection pipe at the bottom of a water heating body <B> 117. </B> The water normally passes through the <B> cathode </B> cooler Ilà rather than through the connection pipe of the heating body <B> Il 6. </B>
After passing through the various coolers of the rectifier, the water exits through the cover plate via a discharge pipe <B> 1-90 </B> which leads to a joint <B> to. </ B > T 121 connected <B> to </B> a discharge pipe <B> 122 </B> and <B> to </B> -a pipe <B> 123 </B> leading to a pump ià water 124, from which the water is -discharged into -over the heating body <B> 117 </B> by a pipe <B> 1.25. </B> The pump <B> to < / B> water 124 is powered by an engine <B> 1.26 </B> which is also mounted together with the temperature controller <B> 1.07. </B>
The water coming out of the drain pipe 122 flows into a funnel <B> 128 </B> and is <B> discharged through a large flexible pipe <B> 129 </B> <I > n </I> <B> 1 </B> as shown for the lower rectifier 64 <B> to </B> la. fi-. <B> 7, </B> or by a trough <B> 130 </B> #D #D <B> 1 </B> as shown for the upper rectifier <B> 63 to < / B> la fie. <B> 7. </B> from where a connection goes to the drain pipe <B> 103 </B> on the frame.
The flexible connection pipe <B> 10.5 </B> for the water inlet and the flow means; 129 or <B> 130 </B> allowing some limited movement of the rectifier container outward without interrupting water circulation, have the advantage of allowing a defective container to be withdrawn sufficiently towards the water. xtA-rieur to undo the various removable <B> to </B> plug connections, as indicated by the position of the lower rectifier receptacle 64 <B> to </B> the bottom. <B> 7. </ B> In this way,
the supervisor of the substation can -disconnect any of the sections electrically, without <B>: un- </B> making its connections for the circulation of cooling water, so that if necessary a repair can be , performed on the partially removed container, as shown below <B> at </B> the bottom. <B> 7, </B> with minimal waste of time.
The subdivided rectifier arrangement has extraordinary advantages in terms of flexibility in the application and use of the subdivided rectifier. Any defect which requires a large operation for its correction, is limited almost with certainty <B> to </B> a small part of the total capacity of the rectifier established in sections while leaving the rest of the sections available. in service during the period of repair or decommissioning of the defective section. <B> This </B> is a major advantage.
Thanks to the <B> </B> idea of establishing the rectifier in sections, in addition to mounting, controlling and monitoring the sections as a single unit, a considerable saving in reserve capacity is also achieved. is required, because a single section will suffice <B> to </B> the place of a large whole rectifier having a capacity equal to the total of all the sections.
The idea of the subdivision of the rectifier, together with the technical development in the establishment of its sections makes it possible to obtain a higher degree of safety, a greater flexibility in use and in service, a marked advance in manufacturing requirements; and an improvement in the efficiency of more than one percent of the total kw bit of the rectifier.
A separate control of the temperature of the cooling water and of the town has been provided for each of the sections of the subdivided reclreseur, each section being complete in itself in these respects. In a sense, this involves a complication, but, <B> to, </B> another point of view, this presents a considerable advantage, because it has thus become possible to carry out a more precise monitoring of the patients. local conditions at different points of: different ares that could not be done, with a single large container and with a single surveillance.