Lessiveuse. Des machines à lessiver dans lesquelles tant le lavage des tissus que l'extraction de l'eau de lessive sont accomplis dans un seul cylindre sont fort désirables du fait que ces machines se prêtent facilement à un fonc tionnement automatique. On a cependant trouvé que des vibrations préjudiciables se manifestent durant le fonctionnement de ces machines, ce qui est tout particulièrement le cas pour les machines dans lesquelles le pa nier ou tambour devant contenir les tissus tourne autour d'un axe sensiblement hori zontal.
Lesdites vibrations sont particulière ment nuisibles dans les machines à laver des vêtements, du type domestique, attendu que ces machines doivent fonctionner convenable ment quand bien même elles sont librement ou mobilement supportées sur des planchers de construction légère. La présente invention a pour objet une lessiveuse destinée au lavage des tissus et autres marchandises semblables et à l'élimination du fluide de lavage, lessi veuse dans laquelle les inconvénients men tionnés ci-dessus sont éliminés.
La lessiveuse faisant l'objet .de l'invention comporte un récipient à marchandises, des moyens pour mouvoir le récipient autour d'un axe formant un angle compris entre 0 et 60 avec l'horizontale, à une vitesse relativement faible pour laver les marchandises et à une vitesse relativement élevée pour en extraire le fluide de lavage, cette lessiveuse étant en outre caractérisée par un premier dispositif à ressorts pour supporter flexiblement le réci pient pendant les périodes d'extraction de fluide,
par un second dispositif à ressorts qui est relativement inactif pendant les périodes d'extraction, mais aide le premier dispositif à supporter flexiblement le récipient pendant les périodes de lavage, et par plusieurs élé ments amortisseurs amortissant les vibrations du récipient. . Le dessin annexé représente, à titre d'exemple, une forme d'exécution de la lessi veuse faisant l'objet de l'invention.
La fig. 1 en montre une vue de côté, partie en coupe, partie en élévation, certaines por tions étant arrachées pour plus de clarté; Les fig. 2 et 3 sont des vues d'arrière et de face de la lessiveuse montrée en fig. 1, la boîte-enveloppe extérieure étant montrée en coupe et certains éléments y renfermés étant arrachés dans les deux figures.
La fig. 4 est une coupe d'un des éléments amortisseurs visibles dans les fig. 1 et 2. La lessiveuse représentée est du type à axe de rotation formant un angle d'environ 30 avec l'horizontale. La machine représen tée est surtout destinée au service domestique et possède une capacité de lavage de 4 kg de tissu sec, bien qu'on puisse aussi traiter de plus grandes charges avec une efficacité de lavage légèrement réduite. Les capacités cu biques de la, cuve et du récipient de cette lessiveuse sont de 93154 cm' et de 60022 cm', respectivement.
En se référant maintenant aux fig. 1 à 3, la lessiveuse représentée comporte une cuve désignée dans l'ensemble par 10 et ayant une configuration sensiblement tronconique. Cette cuve 10 comprend une paroi latérale 11 et des parois de bout 12 et 13 à ses extrémités large et étroite. Une ouverture d'accès 14 est for mée dans la paroi de bout large 12 et est fermée par une porte 15 à garniture d'étan chéité, ayant une portion centrale transpa rente 16.
Un récipient ou élément à laver et à esso rer 17 possède aussi une configuration sensi blement tronconique et est disposé coaxiale- ment dans la cuve 10. Le récipient 17 com porte une paroi latérale 18 et des parois de bout 19 et 21 à ses extrémités large et étroite, la paroi de bout 21 étant conformée en cu vette vers l'intérieur du récipient 17, comme montré le mieux à la fig. 1. La paroi latérale 18 du panier 17 est percée d'un grand nom bre de perforations dont un groupe est repré senté en 22. Une ouverture d'accus 23 est établie dans la paroi de bout large 19 du ré- cipient et se trouve en face de l'ouverture d'accès 14 de la cuve.
Comme montré, les axes du récipient et de la cuve sont inclinés à un angle d'environ 30 par rapport à l'horizontale, de manière à ce que l'ouverture d'accès 14 soit rendue plus facilement accessible pour l'opérateur pendant ,le chargement ou le déchargement du récipient.
De plus, la position inclinée pro cure une action de lavage améliorée et faci lite la distribution des tissus dans le récipient 17 lorsque celui-ci est accéléré à grande vi tesse au début de la période .d'extraction d'eau.
Plusieurs ailettes 24, qui s'étendent vers l'intérieur, sont disposées <B>-à</B> distance circon- férentiellement à l'intérieur du récipient 17 pour agiter les tissus se trouvant dans le réci pient dans l'eau de lessivage, pendant les pé riodes de lavage. Les ailettes peuvent être construites et disposées de toute manière ap propriée dans le récipient 17. De préférence, on en emploie quatre, également espacées dans le récipient.
Le récipient 17 est actionné autour de son axe incliné, pendant la période de lavage ainsi due pendant la période d'extraction de fluide, à l'aide d'un arbre 25 qui est fixé ou assu jetti à un moyeu 26 de toute forme appro priée qui constitue une portion du récipient. L'arbre 25 est tourillonné de manière appro priée dans un boîtier 27 porté par la paroi de bout 13 de la cuve. En d'autres termes, le récipient est rotativement emboîté dans la cuve à l'aide de l'arbre 25, et l'arbre 25 est supporté dans la cuve à l'aide du boîtier 27.
Une poulie 28 est. fixée à l'extrémité exté rieure de l'arbre 25 et est commandée à. l'aide d'une courroie 29 venant d'une poulie 31. cette dernière étant montée sur un arbre 32 actionné par un moteur électrique 33 du type et de la dimension employés ordinairement pour commander des machines à laver domes tiques. Le moteur 33 est monté sur une con sole 34 qui est fixée de toute manière appro priée à la partie inférieure de la cuve 10. La console 34 comprend un élément 35 qui est fixé à la cuve 10 dans le voisinage de sa paroi de bout 13.
Pendant les périodes de lavage, le réci pient 17 est amené à tourner autour de son axe à l'aide du moteur 33 à une valeur de vitesse relativement petite. Dans la forme d'exécution représentée, le moteur 33 produit alors une rotation du récipient à une vitesse d'environ 52 tours par minute. Alors que dans la présente forme d'exécution, le réci pient n'est actionné que dans une seule direc tion, comme montré au dessin, on pourrait aussi prévoir des formes d'exécution ayant d'autres formes d'actionnement. Pendant les périodes d'extraction d'eau ou lorsque le fluide de lavage est chassé des tissus par essorage centrifuge, le moteur 33 fait tourner le réci pient à une vitesse relativement élevée de l'ordre de grandeur d'environ 460 tours par minute.
Le mécanisme pour provoquer ces différentes vitesses du récipient peut com prendre une transmission à deux vitesses dis posée dans le boîtier 27, comme montré en 30. Comme de pareilles transmissions sont bien connues, on a jugé inutile d'en décrire le détail.
L'eau de lavage et de rinçage peut être introduite dans la cuve 10 à travers un aju- tage 36 (fig. 1) relié, à l'aide d'une conduite flexible 37, à une amenée d'eau. Une soupape non montrée est utilisée pour régler le pas sage de l'eau à travers la conduite 37 et l'aju- tage 36. L'eau qui est fournie par l'ajutage 36 est dirigée vers l'intérieur du récipient 17 et coule, à travers les perforations de celui-ci, dans la cuve. L'eau viciée est déchargée, à travers une ouverture appropriée 38 formée au fond de la cuve 10, dans une chambre de décharge 39 qui est reliée à l'admission d'une pompe 41 montée sur et actionnée par le mo teur 33.
Une soupape 42, du type à solénoïde, commande la communication entre la chambre 39 et la pompe 41, le solénoïde de commande de la soupape étant indiqué en 43. L'eau est déchargée à partir de la pompe 41 à travers une conduite flexible 44 qui conduit à un endroit de décharge. La soupape 42 et la pompe 41 peuvent être construites de toute manière appropriée et connue, de sorte qu'il est inutile de les décrire plus longuement.
Il est apparent que la cuve 10, le récipient 17 et le mécanisme de commande renfermant le moteur 33 constituent une construction de lavage et d'essorage unitaire. Cette construc tion unitaire est logée dans une boîte-enve loppe appropriée indiquée en 45 et ayant une paroi frontale 46, dont une portion est incli née, comme montrée -en 47. La portion 47 de cette paroi frontale comprend une ouverture d'accès 48 qui est fermée à l'aide d'une porte appropriée 49 pendant que .la lessiveuse est au repos. Lorsque la lessiveuse fonctionne, la porte 49 est ouverte, permettant ainsi à l'opé rateur d'introduire ou de retirer les tissus en traitement à travers la porte à garniture d'étanchéité 15.
Le récipient -de lavage et d'essorage est flexiblement supporté à l'intérieur de la boîte-enveloppe 45 de manière qu'il est libre de vibrer à tout instant et de toutes manières. Comme montré, un dispositif de support flexible comprend plusieurs ressorts de ten sion 51, 52 et 53 dont les extrémités supé rieures sont fixées à des écrous 54 qui sont montés sur des goujons filetés 55 montés sur des consoles 56 solidaires de la boîte-enve- loppe 45.
Les ressorts 51 et 52 sont disposés sur des côtés opposés .de la cuve 10 dans sa partie frontale et portent des consoles 57 et 58 qui sont fixées à la cuve 10. Le ressort 53 est disposé sur la partie arrière de .la cuve, au milieu de cette partie, et porte une console 59 qui -est figée @à la cuve dans le voisinage de sa paroi de bout 13 et qui peut être formée intégralement avec la console 35. Les ressorts 51, 52 et 53 forment un dispositif de support à trois points ,d'appui pour la. cuve 10 et ses parties associées et admettent des mouve ments de la cuve dans toutes les directions.
Les ressorts 51, 52 et 53 qui constituent le dispositif de support principal pour le corps suspendu sont très flexibles, de sorte que la fréquence naturelle de vibration du corps suspendu -est d'une valeur qui est plus proche de la fréquence du mouvement pério-, dique du récipient pendant les périodes -de lavage que pendant les périodes d'essorage. Far conséquent, les amplitudes de vibration du corps suspendu seront, pendant les pério des d'essorage, relativement petites et seront, pendant les périodes de lavage, plus grandes.
En raison du poids de l'eau, les ressorts 51, 5 2 et 53 procurent un mouvement descendant ou ascendant de la cuve 10 à mesure que l'eau y est admise ou en est déchargée. Comme montré, la cuve 10 se trouve dans sa position élevée telle qu'admise pendant les périodes d'essorage.
Afin d'égaliser aussi bien que possible les périodes naturelles de tous les modes de vi bration de l'unité suspendue et de diminuer les amplitudes de vibration dans tous les modes, il convient d'employer des stabilisa teurs à inertie en une masse appropriée fixés à l'unité suspendue en relation espacée avec le centre d'inertie de celle-ci. Lorsque la cuve est chargée avec. de l'eau et lorsqu'elle est dépourvue d'eau, les centres d'inertie de l'unité suspendue sont montrés en<I>A</I> et<I>B</I> aux fig. 1 et 3. Dans cette forme d'exécution, on emploie deux stabilisateurs 50 et 50a, bien que le nombre et le poids des stabilisateurs ainsi que leur disposition sur l'unité suspen due puissent varier pour différents types de lessiveuses.
Les stabilisateurs 50 et 50a sont, dans la présente forme d'exécution, fixés à des portions de la paroi clé bout de la cuve en relation espacée, radialement et circonféren- tiellement, avec le moteur 33 qui, lui-même, fonctionne comme stabilisateur et prête de la masse additionnelle au corps supporté élasti- quement, ce qui est très désirable. Par con séquent, les mouvements d'inertie de l'unité suspendue autour de plusieurs axes qui entre coupent le centre d'inertie sont augmentés et ajustés aux valeurs désirées qui produisent aussi étroitement que possible l'égalisation les périodes de vibration naturelles autour desdits axes.
Ainsi, on a trouvé que les pé riodes naturelles dans tous les modes de vi bration sont plus facilement égalisées à l'aide de stabilisateurs à inertie, lorsqu'elles sont combinées avec le dispositif à trois ressorts susmentionné. En plus, les moments d'inertie augmentés réduisent les amplitudes de vibra tion autour du centre d'inertie et la masse ajoutée à l'unité suspendue réduit les vibra tions translatoires ou les vibrations dans les quelles le centre d'inertie est mû. Les stabi lisateurs peuvent être figés à l'unité suspen due @à l'aide de boulons (non montrés) ou de toute autre manière appropriée.
Pour réduire ou maintenir les amplitudes de vibration dans des limites prédéterminées, on a prévu un dispositif amortisseur amélioré destiné à. fonctionner pendant les périodes de lavage et d'extraction de fluide. Les amor tisseurs qui, généralement sont actifs pendant la période d'essorage du cycle, seront décrits dans la suite. Ces amortisseurs sont désignés par les chiffres de référence 61, 62 et 63, les amortisseurs 61 et 62 étant disposés, sur les faces opposées de la cuve 10, tandis que l'amortisseur 63 est disposé au-dessous de la cuve.
L'amortisseur 61 comprend une surface de friction 64 présentée par une plaque 65 qui est montée .sur le côté de la cuve 10 et est mobile avec celle-ci. Un tampon de friction 66 se trouve en engagement à friction avec la surface 64 et est disposé au voisinage d'une extrémité d'une lame-ressort élastique 67, cette dernière étant supportée à son extrémité opposée par la boîte-enveloppe 45. Comme montré en 68, .la lame-ressort 67 est boulon née à la boîte-enveloppe 45. Il en est de même de l'amortisseur 62.
Le mode de relier les lames-ressorts 67 aux tampons de friction 66 correspondants est montré en détail à la fig. 4. Les tampons 66 sont fixés à l'aide de rivets ou tenons 71 à un coussinet 72 ayant une portion 73 qui constitue une portion de sphère creuse. La portion sphérique 73 s'en gage avec un siège concave 74 formé dans la lame-ressort 67. Un boulon 75, ayant: une t@ te semi-sphérique 76, est engagé avec la portion sphérique 73 du coussinet 72, ce bou lon 75 passant. à travers une ouverture for mée dans la lame-ressort 67.
Un écrou 77 maintient une rondelle 78 en engagement avec la lame-ressort 67 pour interconnecter celle- ci, le coussinet 72 et le tampon 66 ensemble comme une unité.
Les portions sphériques du boulon 75 et du coussinet 72 et la portion concave 74 de la lame-ressort 67 forment un joint universel ou à rotule, de sorte que toute la surface de friction du tampon 66 est à tout instant uni formément tenue en engagement avec la sur face de friction mobile 64 sans tenir compte de mouvements de la cuve 10 et de flexions (le la lame-ressort 67. La construction spéci fique de l'amortisseur 62 est analogue à celle décrite par rapport à l'amortisseur 61, de sorte qu'il est inutile de la décrire.
Les amortisseurs 61 et 62 sollicitent l'en semble de la cuve à l'intérieur de la boîte- enveloppe et tendent à le centrer dans celle-ci. Tout mouvement latéral ou horizontal de la cuve 10 dans la boîte-enveloppe 45 est rendu possible par les supports à ressort flexibles 67 formant une partie des amortisseurs 61 et 62. Tout mouvement de la cuve dans des directions verticale ou longitudinale ou dans toute composante de ces directions dans des plans verticaux s'étendant du front à l'ar rière de la cuve est permis, bien que légère ment freiné par la liaison à friction entre les tampons de friction 66 et les surfaces de fric tion 64 des deux tampons 61 et 62, ce mou vement étant freiné par l'engagement à fric tion des, tampons 66 et des surfaces de friction mobiles 64.
Le degré d'amortisse ment obtenu par les amortisseurs 61 et 62 peut être ajusté à la valeur désirée en fai sant varier la sollicitation du ressort 67.
Le mouvement de la cuve 10 dans le sens longitudinal ou transversal dans des direc tions horizontales est freiné par l'élément amortisseur 63 disposé au-dessous de la cuve. Cet amortisseur 63 comprend une surface de friction 81 qui est mobile avec la cuve et dé terminée par une console 82 fixée au fond de la cuve. L'amortisseur 63 comporte encore un tampon de friction 83 porté à l'extrémité d'une lame-ressort 84 qui est fixé à la boîte- enveloppe 45 par un boulon 85 (fig. 1) et par un élément-ressort auxiliaire 86, ce der nier étant fixé à la boîte-enveloppe 45 à l'aide d'un boulon 8,7.
La liaison entre 1e ressort amortisseur 84 -et le tampon de fric tion 83 -est semblable à celle décrite en con nexion avec l'amortisseur 61.
Comme dit plus haut, lorsque de l'eau est admise dans la cuve pour le lavage, le poids additionnel supporté par les ressorts 51, 52 et 53 provoque un mouvement descendant de la cuve. Dans la forme d'exécution représentée, le poids additionnel est de l'ordre de gran deur de 41,70 kg, renfermant 4 kg de tissus à laver. I1 est désirable que la constante to tale de l'aggrégat à ressorts de l'unité sus pendue et la valeur d'amortissement soient augmentées pour amortir des vibrations pro duites pendant un fonctionnement à petite vitesse du récipient pour le lavage.
Cela est désirable attendu que les amplitudes de vibra tion sont plus grandes, lorsque la vitesse du récipient s'approche de plus en plus de la pé riode naturelle de l'unité suspendue. L'ac croissement dans la constante des ressorts et l'accroissement dans l'effet d'amortissement pendant les périodes de lavage maintiennent les amplitudes de vibration à cet instant dans des limites pratiquement raisonnables et em pêchent tout bondissement ou secouage préju diciable de l'unité suspendue dans la boîte- enveloppe 45.
Un accroissement dans la constante des ressorts est particulièrement procuré par l'élé- ment-ressort 86 qui devient actif en aidant à supporter l'unité suspendue lorsque cette der nière est,déplacée vers en bas, par l'admission d'eau dans la cuve. La constante des ressorts est aussi augmentée par une lame-ressort 91 qui est fixée entre ces extrémités à la face supérieure de la cuve 10 à l'aide d'une con sole 92 et,de boulons 93.
Dans la forme d'exé cution représentée, la constante totale des supports à ressorts pendant les périodes de lavage est de l'ordre de grandeur de 43,50 kg par 25 mm de déflexion.
Les fréquences de vibrations naturelles sont préférablement augmentées pendant la période,de lavage, de sorte qu'en réalité l'ac croissement dans la constante des ressorts dé- passe l'accroissement en masse dû au poids de la charge. L'accroissement en masse et en constante de ressorts produit une fréquence naturelle moyenne de toutes les variations de l'ordre de grandeur de 107 tours par minute pendant les périodes de lavage.
L'augmenta tion dans les fréquences de vibrations natu relles pendant les périodes de lavage est très désirable, attendu que la vitesse de lavage est alors inférieure à l'ordre de fréquence natu relle suffisante pour éviter toute condition de résonnance. Les extrémités opposées de la laine-ressort 91 portent des éléments amortis seurs indiqués en 94 et 95 et ayant des tam pons de friction 96 et 97 qui s'engagent avec des consoles fixes correspondantes 98 et 99, ces dernières étant montées de toute manière appropriée sur la boite-enveloppe 45. La con nexion entre la lame-ressort 91 et les tam pons de friction 96 et 9 7 montés sur elle res semble à la connexion entre les lames-ressorts 6 7 et les tampons de friction 66.
Pendant l'essorage, ou lorsque la cuve 10 se trouve en position élevée, la déflexion des lames-ressorts 91 et 84 est à un minimum, de sorte que l'importance d'amortissement procu rée par les amortisseurs 94, 95 et 63 est à un minimum. Bien que, dans la forme d'exécu- cution représentée, les tampons de friction 96 et 97 soient en prise avec les consoles station naires 98 et 99 dans la position élevée de la cuve, il est évident qu'à cet instant les tam pons peuvent être dégagés de leurs consoles respectives, de sorte qu'aucun amortissement n'est effectué par les amortisseurs 94 et 95 et qu'aucun support pour la cuve 10 n'est donné par la lame-ressort 91.
Il est cependant préférable que les lames-ressorts 91 et 84 prê tent un certain support à la cuve pendant les périodes d'essorage. Dans la forme d'exécu tion représentée, ils assistent, à ce moment, les ressorts 51 à 53 et la constante totale des ressorts pendant les périodes d'essorage est de l'ordre de grandeur de 25,40 kg par 25 mm de déflexion. Pendant les périodes de lavage ou lorsque la cuve 10 se trouve en position abaissée, la lame-ressort 91 est amenée à flé chir et augmente par cela la pression entre les tampons 96 et 97 et leurs surfaces de sup port respectives 98 et 99.
Par conséquent, un maximum d'amortissement est effectué par les amortisseurs 94 et 95 à ce moment.
L'accroissement dans la constante du mé canisme de support flexible total .est effectué principalement par la lame-ressort 86 associée à l'amortisseur inférieur 63, en étendant la lame-ressort 86 jusqu'à une région au-dessous de la lame-ressort 84 où elle sera engagée par la lame-ressort 84 à mesure qu'elle se déplace vers en bas avec la cuve. Comme montré, la lame-ressort 86 possède, à son extrémité, des portions écartées latéralement 101 qui s'en gagent avec la lame-ressort 84 immédiatement au-dessous du tampon de friction 83.
Il est apparent que, lorsque la cuve se trouve dans sa position abaissée pendant la période de lavage, un support additionnel est prévu pour la cuve par la lame-ressort 86. A cet instant, la constante totale des ressorts est approxima tivement de 43,54 kg par 25 mm de déflexion. De plus, la friction entre le tampon 83 et sa surface de friction 81 est augmentée de ma nière à ce qu'un amortissement additionnel soit produit à ce moment par l'amortisseur 63. De la description qui précède, il est appa rent que la cuve est supportée par un premier et un second ensemble de ressorts pendant les périodes d'essorage et de lavage.
Le premier ensemble de ressorts comprend les ressorts 51, 5?, 53. 84 et 91, tandis que le second ensem ble de ressorts comprend en addition à ceux ci, encore la lame-ressort 86.
On comprend aisément que le degré d'a mortissement de la cuve variera nécessaire- ment avec les différences de constructions, de masses suspendues, de constantes de ressorts, etc. Dans la forme d'exécution représentée, on emploiera environ 8,5 kg .d'amortissement pendant l'opération d'essorage et approxima tivement 15,75 k<B>g</B> pendant l'opération de lavage, ces valeurs représentant les forces totales nccessaires pour mouvoir le corps sus pendu à l'encontre de l'action de tous les amortisseurs. Une réduction de la.
valeur d'amortissement produit. un accroissement de l'amplitude de vibration, tandis qu'un ac- croissement trop grand de la valeur d'amortis sement effectue un accroissement indésirable de la valeur des forces alternatives imparties é la fondation stationnaire. Un fonctionne ment désirable peut être obtenu, si la valeur totale d'amortissement en poids est dans le champ allant de (K Xu)2 comme maximum à
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comme minimum, K étant la constante totale des ressorts en poids par unité de me sure de déflexion et Xm signifiant la moitié de l'amplitude maximum de vibration en unité de mesure du corps suspendu opératif pendant une vitesse de fonctionnement autre que la vitesse critique.
Les lames-ressorts 67 associées aux amor tisseurs 61 et 62, la lame-ressort 84 formant une partie de l'amortisseur inférieur 63 et la lame-ressort 91 associée aux amortisseurs 94 et 95 sont préférablement formées de bandes relativement larges de matière à res sort et sont disposées de manière à être très flexibles dans les plans perpendiculaires aux surfaces d'amortissement respectives, mais à être relativement rigides dans les plans de leurs surfaces d'amortissement associées.
Par conséquent, les surfaces de friction formées sur la cuve peuvent glisser sur leurs tampons correspondants de manière lisse et sans bruit, attendu que la tendance à ployer ou à faire vibrer les ressorts de support dans le plan des surfaces de friction d'engagement se trouve opposée par la rigidité donnée aux res sorts en raison de leur largeur.
Il est apparent que l'amortissement de tous les genres de vibrations est effectué par les efforts coopératifs des amortisseurs 61, 62, 83, 94 et 95 dont au moins deux sont tou jours actifs.
Dans une lessiveuse du type à axe incliné où l'axe est basculé à un angle plus aigu par r apport à la position verticale durant les pé riodes d'essorage que pendant les périodes de lavage, on obtient une action de lavage amé liorée et une répartition améliorée des tissus avant l'essorage.
Cette opération de bascule- ment est facilement effectuée dans la lessi veuse susdécrite en proportionnant convena- blement les constantes des ressorts 51 -et 52 par rapport à la constante du ressort 53, et en disposant convenablement les ressorts 51 à 53 relativement au centre de gravité du corps suspendu.
En d'autres termes, les res sorts 51, 52 et 53 sont construits de manière que, lorsque de l'eau est admise à la cuve 10, les ressorts 51 et 52 se dilateront davantage que le ressort 53, de sorte que l'inclinaison de l'axe par rapport à la verticale est augmentée. Comme montré, .les amortisseurs 94 et 95 sont disposés à l'arrière d'une .ligne verticale pas sant par le centre d'inertie de l'unité suspen due et l'amortisseur 63 est disposé au-dessous du centre d'inertie.
De plus, grâce à ,la forme de la cuve, le centre d'inertie se meut en avant de la portion<I>"B"</I> à la portion<I>"A",</I> lorsque de l'eau est admise à la cuve, de façon à assurer le basculement de l'unité suspendue. Par conséquent, la lessiveuse fonctionne pen dant les périodes de lavage avec son axe situé à un angle plus grand par rapport à la ver ticale que pendant les périodes d'essorage: Il résulte de la description qui précède que dans la lessiveuse représentée à supports flexibles, pour laver des tissus et expulser le fluide, moins de flexibilité et plus d'amortis- sement est -donné au corps .suspendu pendant les périodes de lavage que pendant les pério des d'essorage.
Une compensation est doue effectuée pour les différentes importances de vibration provoquées par les différentes vi tesses opératives pendant lesdites périodes, de sorte que les amplitudes de vibration de l'unité d e lavage et d':e@sorage suspendue sont réduites à un minimum tant pendant les pé riodes de lavage que pendant les périodes d'es sorage.
De plus, en prévoyant un dispositif de support extrêmement flexible pour l'unité pendant les périodes d'essorage, avec un amortissement réduit, les forces alternatives imparties à la boîte-enveloppe 45, et au dis positif de support de celle-ci, sont réduites à un minimum; de cette façon, la lessiveuse peut être installée sur un plancher relative ment faible.
En même temps, grâce à l'ex trême flexibilité du dispositif de support, on peut employer des vitesses d'essorage plus hautes que celles permises jusqu'à présent dans des lessiveuses domestiques de ce genre, de sorte que la durée de la période d'essorage est sensiblement réduite.
Les amortisseurs du type à friction, qui fonctionnent à l'état sec, amènent l'unité sus pendue en position convenable dans la boîte- enveloppe et sont opératifs à tout instant, même après de longues périodes d'usage, pour réaliser la valeur d'amortissement appropriée. En utilisant des ressorts flexibles en métal, l'élasticité procurée par leur emploi reste constante pendant de longues périodes.