Gleichrichterschaltung <B>bestehend aus einer wenigstens zweiphasig angeschlossenen</B> Gleichrichteranordnung mit steuerbaren gas- oder dampfgefüllten Gleicbrichtern. Die Erfindung bezieht sich auf eine Gleichrichterschaltung bestehend aus einer wenigstens zweiphasig angeschlossenen Gleich richteranordnung mit steuerbaren gas- oder dampfgefüllten Gleichrichtern, die mit Hilfe einer gemeinsamen, den Steuerorganen zuge führten, regelnden Gleichspannung und einer dieser überlagerten und gegenüber der Speisespannung in der Phase verschobenen Wechselspannung gesteuert werden,
wobei die Regelgleichspannungsquelle anderseits mit dem neutralen Punkt des Speisetransforma tors der Gleichrichter verbunden ist, und ist dadurch gekennzeichnet, dass die Gleichrichter zu ihrer Speisung mit den Kathoden vonein ander getrennt mit einem Autotransformator derart verbunden sind, dass die Kathoden je gegenüber dem neutralen Punkt des Autotransformators an einer gegenseitig nahezu gleichen Wechselspannung liegen.
Die vorerwähnte überlagerte Wechsel spannung ist im vorliegenden Fall zum Bei spiel eine sinusförmige Wechselspannung von gleicher Frequenz wie die Speisewechselspan nung.
Diese Gleichrichterschaltung hat den Vor teil, dass durch die Anwendung eines Auto transformators eine wirtschaftlichere Schal tung erhalten wird.
Der scheinbare Nachteil, dass die Kathoden an einer Wechselspannung liegen, so dass sich das Kathodenpotential und somit die Zünd- kennlinie dauernd ändern, wodurch eine genaue Zündung an einem gewünschten Punkt der Zündkennlinie unter Anwendung einer normalen üblichen Steuerung der Gitter spannung, die an einen Punkt festen Poten tials gebunden ist, nicht verbürgt wäre, wird von der im Steuerkreis wirksamen Ausgleichs wechselspannung behoben.
Der Vorschlag, dass die Kathoden und nicht die Anoden an den Autotransformator angeschlossen werden sollen, beruht auf der Erkenntnis, dass im letztgenannten Fall die Kathoden, die zum Beispiel gemeinsam über die Belastung an die Mitte des Autotransformators angeschlossen sind, im allgemeinen nicht an Erde gelegt werden können, da eine der Netzleitungen oder der neutrale Punkt des Autotransfor mators bereits geerdet ist, so dass die Katho den somit die Spannung der Welligkeit der Gleichrichter haben, die praktisch nicht mit einfachen Mitteln ausgeglichen werden kann, wodurch eine genaue Steuerung nicht möglich ist.
Die Regelgleichspannung kann zum Bei spiel von der Belastung zur Regelung auf konstante Spannung bei veränderlicher Strombelastung abgeleitet sein, insbesondere zum Beispiel zur Regelung von Gleichstrom motoren. An Hand der in beiliegender Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbei- spiele wird die Erfindung nachstehend näher erläutert.
In Fig.1 sind die Netzspannungsklemmen 1 und 2 mit einem Autotransformator 3 ver bunden, dessen Enden mit den Kathoden der gittergesteuerten gas- oder dampfgefüll ten Gleichrichterröhren 5 in Zweiphasen schaltung verbunden sind. Die Anoden 6 dieser Röhren sind an die Belastung 7 (zum Beispiel einen zu regelnden Gleichstrom inotor) angeschlossen, deren anderer An schluss in üblicher Weise mit dem neutralen Punkt A des Autotransformators 3 verbunden ist. Parallel zur Belastung 7 ist über den Punkt 8 (und A) ein Regelgerät 9 ange schlossen, an dessen Klemmen 10 und 11 eine Regelgleichspannung entsteht, die von der an der Belastung 7 liegenden Spannung ab hängig ist.
Diese Regelspannung, die im vor legenden Beispiel zwischen +LT und -IT variieren kann, ist über die beiden Hälften des Autotransformators einerseits mit den Kathoden 4 und anderseits über einen Phasenschieber mit den Gittern 12 verbunden. Der Phasenschieber besteht aus einem R-C- N etzwerk 13-16.
Gegenüber dem neutralen Punkt A des Autotransformators 3 liegen die Kathoden 4 somit an einer Wechselspannung. In Fig. 2 ist dies schematisch durch die Wechselspannung AK dargestellt. Angenommen, dass die Zünd- kennlinie der Gleichrichter in der üblichen ITgk-LTak-Darstelliing durch Ugk. <I>= o ge-</I> geben ist, stellt die Linie<I>AK</I> also sowohl die Kathodenspannung. gegenüber dem Potential des Punktes A (die gerade Linie o) wie auch die Zündtrennlinie dar.
Die halbe Transfor- matorspannung AK des Autotransformators 3 wird im vorliegenden Fall vom Phasen schieber um etwa<B>900</B> in der Phase gedreht und in der Amplitude auf die Hälfte ver ringert den Gittern 12 zugeführt, was in einem gesonderten Vektordiagramm (Fig.3) veranschaulicht ist. In Fig. 2 ist die Wechsel spannung AK also um 90 in der Phase gegen die Wechselspannung<I>GK</I> zwischen Gitter und Kathode verschoben dargestellt. Das Potential des Gitters gegenüber dem Punkt A ergibt sich durch Summierung der beiden Spannungen<I>AK</I> und GK und ist durch die Kurve<I>AKG</I> dargestellt.
Im vorliegenden Fall tritt dann Zündung desjenigen Gleich richters auf, dessen Anodenspannung gegen über der Kathodenspannung (Linie AK) positiv ist, und zwar am Punkt X, wo die Gitterspannungslinie <I>AKG</I> die Zündkenn- linie <I>AK</I> schneidet. Indem nunmehr die summierte Spannung AKG mit Hilfe der Regelgleichspannung +U oder -U hinauf- oder herabgeschoben wird, kann, da der Punkt X nach links oder nach rechts ver schoben wird, die betreffende Gleiehrichter- röhre voll ausgesteuert werden, das heisst der Zündzeitpunkt kann theoretisch von 0 bis <B>1800</B> verschoben werden.
Beträgt die Regel- ,Spannung nämlich +U gegenüber der Null- linie, gemäss der Figur, so ist das Potential des Gitters gegenüber dem Punkt A durch die Kurve<I>AKG'</I> dargestellt und die Zündung er folgt am Punkt Y zu Beginn der positiven Halbwelle. Der Gleichrichter liefert dann die Maximalspannung. Sinkt die Regelspannung auf den Wert -U, so ist die summierte Span nung Gitter-Punkt A durch die Kurve AKG" dargestellt. und die Zündung erfolgt am Ende der für die Anode des Gleichrichters positiven Halbperiode dass heisst. am Punkt Z.
Aus der Figur geht hervor, dass die Scheitelspannung von<I>GK, GK</I> etwa gleich der Spannung U sein sollte, um eine volle Aus steuerung zu ermöglichen. Tatsächlich kann diese Scheitelspannung etwas kleiner als U sein, da der Gleichrichter praktisch nicht über die ganzen<B>1800,</B> sondern zum Beispiel über 165 bis 175<B>"</B>gesteuert wird. Einfaehheits- halber wird jedoch angenommen, dass<I>GK = U</I> oder
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in effektiver Spannung ausgedrückt ist.
Fig. 3 stellt in einem Vektordiagr amm die Wechselspannungen und die Phasenv erschie- bungen dar. Der Spannungsvektor GK (Spannung am Kondensator 16 in Fig.1) steht annähernd senkrecht. zum Vektor GD (Spannung am Widerstand 15 in Fig. 1).
Die resultierende Spannung<I>DK</I> (die auch die Spannung über den Kondensator 14 darstellt) steht annähernd wieder senkrecht zum Vektor <I>DE</I> (Spannung am Widerstand 13). Wechsel- spannungsmässig kann der Punkt E auch gleich dem Punkt A gesetzt werden, so dass der Vektor KE = KA der halben Autotrans formatorspannung entspricht (Fig.1), von der GK stammt.
Wenn der Phasenschieber derart ausge bildet ist, dass der Betrag von GK gleich dem Betrag von GD und der Betrag von<I>DK</I> gleich dem Betrag von<I>DE</I> ist, folgt aus dem Vektor diagramm
EMI0003.0006
<I>GK=</I> <SEP> 1/2 <SEP> <I>DK</I> <SEP> #-2 <SEP> <I>(2)</I>
<tb> und
<tb> <I>DK <SEP> = <SEP> 112 <SEP> KE <SEP> J <SEP> 2 <SEP> (3)</I>
<tb> oder
<tb> GK <SEP> = <SEP> 1/22 <SEP> - <SEP> 1/2KE <SEP> @2 <SEP> = <SEP> 112KE
<tb> oder
<tb> <I>KE <SEP> =</I> <SEP> 2 <SEP> OK <SEP> <I>(4)</I>
<tb> Indem <SEP> (1) <SEP> GK <SEP> = <SEP> in <SEP> (4) <SEP> substituiert <SEP> wird,
<tb> 2
<tb> ergibt <SEP> sich:
<tb> <I>KE=2</I>
<tb> <I>2=U@/2 <SEP> (5)</I> Da KE <I>= KA</I> (Fig. 3), bedeutet dies, dass wenn die halbe Transformatorspannung gleich dem
EMI0003.0010
fachen des Maximalwertes der Regel gleichspannung ist, eine volle Aussteuerung des Gleichrichters möglich ist. Ist somit zum Beispiel die Netzspannung 220 V, so ist K A =110 V. Ist die Regelgleichspannung von + U bis <I>-U = 2U</I> =156 V, so ist<B>U=78</B> und U
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ist, auch 110V, so dass die Bedingung (5) erfüllt wird.
Es kommt jedoch häufig vor, dass die zur Verfügung stehende Netzspannung einen andern Wert hat, oder dass die Regelgleich spannung nicht dem Wert 2U =156 V ent spricht, und es nur mit Hilfe eines viel ver- wickelteren Regelgerätes 9 (Fig.1) möglich wäre, diese Spannung zu erzielen. In diesem Fall ist bei dem geschilderten Schaltbild keine hinreichende Regelung mög lich, da die Bedingung der Formel (5) nicht erfüllt wird.
In solchen Fällen kann eine besondere Ausgleichsspannung mit Hilfe einer Hilfs- tr ansformatorwicklung eingeführt werden, die vorzugsweise aus einer auf dem Auto transformator angeordneten Hilfswicklung besteht. Da die Hilfswicklung nur eine ge ringe Leistung zu liefern hat, zum Beispiel 0,1 W bei einer Gleichrichtleistung von 100 W, geht die Ersparnis einer Hauptwick lang infolge der Verwendung eines Autotrans formators als Speisetransformator nicht wie der verloren.
Fig.4 stellt die gleiche Schaltung wie in F ig.1 dar, mit dem Unterschied jedoch, dass eine Hilfswicklung 17 zwischen den beiden Widerständen 13 angeordnet, und die Regel spannung an die Mitte C gelegt ist. Das Vektordiagramm dieser Schaltung ist in Fig. 5 dargestellt. Es entspricht im wesentlichen demjenigen nach Fig.3 und unterscheidet.
sich von diesem nur durch den zugesetzten Vektor EC, der gleich der halben Spannung der Gesamthilfswicklung 17 ist. Auf ähnliche Weise wie oben geschildert, ergibt sieh wieder:
EMI0003.0036
Hier ist jedoch die halbe Spannung der Hilfswicklung EC=KC-KE <I>-</I> (6) oder
EMI0003.0038
und da die Wechselspannung KC auch gleich KA ist, wird
EMI0003.0040
Beträgt die Netzwechselspannung zum 8s Beispiel 380 V und die Gesamtregelgleich- spannung zum Beispiel 200 V,
so wird
EMI0003.0045
Die Hilfswicklung muss dann eine Gesamt spannung von 100 V liefern. Beträgt. die Netzwechselspannung wieder 380 V und die Regelgleichspannung 400 V, so wird
EMI0004.0002
Die Hilfswicklung muss dann 180 V liefern und soll umgekehrt angeschlossen werden, da EC negativ ist. Das Vektordiagramm ent spricht dann der schematischen Darstellung nach Fig.6.
Ist die Netzspannung 220 V und die Regelgleichspannung 156 V, so wird
EMI0004.0007
mit andern Worten die Hilfswicklung kann weggelassen werden, so dass die Schaltung nach Fig.1 verbleibt.
Wenn aus irgendeinem Grunde ein anderer Phasenschieber erwünscht ist, kann zum Beispiel eine Schaltung nach Fig. 7 ver wendet werden, bei der die Phasendrehung mit Hilfe einer Selbstinduktion 18, deren Wicklung als Hilfswicklung des Speisetrans formators ausgebildet ist, mit @ Mittelan zapfung, eines Regelwiderstandes 19 und eines Kondensators 20 erfolgt. Die Spannung an der Hilfstransformatorwicklung 17 soll dann entsprechend der Grösse der Selbstinduktion 18 grösser gewählt werden. Im dargestellten Fall wird die Regelvorrichtung 9 von Hand eingestellt.
Bei einer Dreiphasengleiehrichterschal- tung kann die Schaltung gemäss Fig. 8 aus gebildet werden.
Die Netzspannungsklemmen, an die der Dreiphasenautotransformator 24 angeschlos sen ist, sind mit 21, 22 und 23 bezeichnet. Die Gleichrichterröhren 25 sind mit Gittern 26 versehen, die je an eine Hilfswicklung 27, deren Spannung um 1200 gegenüber der zu gehörigen Kathodenspannung an 24 in der Phase verschoben ist und an den Hilfstrans formator 28 angeschlossen sind, der in Reihe mit der Wicklung 27 liegt. Die Enden der Wicklung 28 liegen am Regelgerät 9, mit dem die Gleichspannung eingestellt wird, die wie der mit dem neutralen Punkt des Autotrans formators verbunden ist. Die Wicklung 28 trägt zum Ausgleich bei, während die Wick lung 27 die Phasenverschiebung von 1200 für die Röhre 25 liefert.
Auch die andern Gleich richter sind auf ähnliche Weise angeschlossen. Der Steuerkreis der in der Fig. 8 links darge stellten Röhre ist einfachheitshalber wegge lassen. Das Vektordiagramm dieser Schal tung ist in Fig. 9 dargestellt. Eine Schaltung für das eigentliche Regelgerät 9, das vorzugs weise in den beschriebenen Schaltungen ver wendet wird, ist im Prinzip in Fig. 10 dar gestellt. Die Spannung an der Belastung 7 wird einem Steuergerät 29 zugeführt, durch das die Gitterspannung der Hilfsgleichrichter röhre 30 beeinflusst wird.
Die Kathode dieser Röhre ist über eine Stabilisierungsröhre 31 mit der Mitte A des Autotransformators 3 verbunden. Die Hilfsröhre 30 wird aus einem Hilfstransformator 32 gespeist und hat als Belastung einen Widerstand 33, zu dem zur Glättung ein Kondensator 34 parallel ge- 4cchaltet ist. Die Kathode der Röhre 30 hat, infolge der Zwischenschaltung der Stabili sierungsröhre 31, zum Beispiel eine Spannung von +80 V gegenüber dem Punkt A.
Wenn die Spannungen im Regelgerät 9 derart ge wählt sind, dass sich die Spannung am Wider stand 33 unter dem Einfluss des Regelgeräts <B>2</B>9 am Gitter der Röhre 30 von Null bis zu -160 V ändern kann, wird die Spannung am Punkt 11 von +80 bis -80 V geändert, was die vorerwähnte Regelgleichspannung von +Ü bis -ZT ergibt.
Der Hilfstransformator 32 kann zum Bei spiel mit der Hilfstransformatorwicklung 17 vereinigt werden, die zum Ausgleich beiträgt. Eine solche Kombination ist in Fig.11 dar gestellt, in der einander entsprechende Teile mit den gleichen Bezugszeichen versehen sind. Nach der Erläuterung der Wirkungsweise des Schaltbildes nach Fig.10 wird die Wirkungs weise des Schaltbildes nach Fig.11 klar sein.
Bei diesem Schaltbild ist die Ausbildung durch Verwendung einer Hilfstransformator wicklung 17, die sowohl einen Teil der Aus gleichsspannung als auch die Anodenspan nung für das Regelgerät liefert, noch weiter vereinfacht und auch wirtschaftlicher.
Rectifier circuit <B> consisting of an at least two-phase connected </B> rectifier arrangement with controllable gas- or vapor-filled rectifiers. The invention relates to a rectifier circuit consisting of an at least two-phase connected rectifier arrangement with controllable gas- or vapor-filled rectifiers, which are controlled with the help of a common, the control elements supplied, regulating direct voltage and an alternating voltage superimposed on this and phase-shifted compared to the supply voltage will,
The control DC voltage source is on the other hand connected to the neutral point of the feed transformer of the rectifier, and is characterized in that the rectifiers for their supply to the cathodes are connected separately to an autotransformer in such a way that the cathodes are each opposite the neutral point of the autotransformer are due to a mutually almost identical alternating voltage.
The above-mentioned superimposed alternating voltage is in the present case, for example, a sinusoidal alternating voltage of the same frequency as the feed alternating voltage.
This rectifier circuit has the advantage that a more economical circuit is obtained by using a car transformer.
The apparent disadvantage that the cathodes are connected to an alternating voltage, so that the cathode potential and thus the ignition characteristic constantly change, whereby an accurate ignition at a desired point on the ignition characteristic using a normal, customary control of the grid voltage, which at a point fixed potential is tied, would not be guaranteed, is eliminated by the equalizing AC voltage effective in the control circuit.
The suggestion that the cathodes and not the anodes should be connected to the autotransformer is based on the knowledge that in the latter case the cathodes, which for example are connected together via the load to the center of the autotransformer, are generally not connected to earth because one of the power lines or the neutral point of the autotransfor mators is already earthed, so that the cathodes thus have the voltage of the ripple of the rectifier, which can practically not be compensated with simple means, whereby an exact control is not possible.
The DC control voltage can, for example, be derived from the load for regulating to constant voltage with a variable current load, in particular for regulating DC motors, for example. The invention is explained in more detail below using the exemplary embodiments shown schematically in the accompanying drawing.
In Fig.1, the mains voltage terminals 1 and 2 are ver connected to an autotransformer 3, the ends of which are connected to the cathodes of the grid-controlled gas or vapor-filled rectifier tubes 5 in a two-phase circuit. The anodes 6 of these tubes are connected to the load 7 (for example a direct current inotor to be regulated), the other connection of which is connected to the neutral point A of the autotransformer 3 in the usual manner. In parallel with the load 7, a control device 9 is connected via the point 8 (and A), at the terminals 10 and 11 of which a DC control voltage is generated, which is dependent on the voltage applied to the load 7.
This control voltage, which can vary between + LT and -IT in the example above, is connected to the cathodes 4 via the two halves of the autotransformer and to the grids 12 via a phase shifter. The phase shifter consists of an R-C network 13-16.
Compared to the neutral point A of the autotransformer 3, the cathodes 4 are thus connected to an alternating voltage. This is shown schematically in FIG. 2 by the alternating voltage AK. Assuming that the ignition characteristic of the rectifier in the usual ITgk-LTak representation by Ugk. <I> = o ge </I> is given, the line <I> AK </I> represents both the cathode voltage. versus the potential of point A (the straight line o) as well as the ignition separation line.
Half the transformer voltage AK of the autotransformer 3 is in the present case rotated by about <B> 900 </B> in phase by the phase shifter and reduced in amplitude to half, fed to the grids 12, which is shown in a separate vector diagram ( Fig.3) is illustrated. In Fig. 2, the alternating voltage AK is shown shifted by 90 in phase with respect to the alternating voltage <I> GK </I> between grid and cathode. The potential of the grid with respect to point A results from adding up the two voltages <I> AK </I> and GK and is shown by the curve <I> AKG </I>.
In the present case, the rectifier whose anode voltage is positive compared to the cathode voltage (line AK) then occurs at point X, where the grid voltage line <I> AKG </I> the ignition characteristic <I> AK < / I> cuts. Since the summed voltage AKG is now shifted up or down with the help of the control DC voltage + U or -U, the relevant rectifier tube can be fully controlled, i.e. the ignition point, since point X is shifted to the left or to the right can theoretically be shifted from 0 to <B> 1800 </B>.
If the control voltage, namely + U compared to the zero line, according to the figure, then the potential of the grid with respect to point A is shown by the curve <I> AKG '</I> and ignition takes place at point Y. at the beginning of the positive half-wave. The rectifier then supplies the maximum voltage. If the control voltage drops to the value -U, the totalized voltage grid-point A is represented by the curve AKG "and ignition takes place at the end of the positive half-cycle for the anode of the rectifier, i.e. at point Z.
The figure shows that the peak voltage of <I> GK, GK </I> should be approximately equal to the voltage U in order to enable full control. In fact, this peak voltage can be somewhat smaller than U, since the rectifier is practically not controlled over the entire <B> 1800, </B> but for example over 165 to 175 <B> "</B>. For the sake of simplicity, however assumed that <I> GK = U </I> or
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is expressed in effective voltage.
3 shows the alternating voltages and the phase shifts in a vector diagram. The voltage vector GK (voltage across capacitor 16 in FIG. 1) is approximately perpendicular. to vector GD (voltage across resistor 15 in Fig. 1).
The resulting voltage <I> DK </I> (which also represents the voltage across the capacitor 14) is again approximately perpendicular to the vector <I> DE </I> (voltage across the resistor 13). In terms of AC voltage, point E can also be set equal to point A, so that the vector KE = KA corresponds to half the autotransformer voltage (Fig. 1) from which GK originates.
If the phase shifter is designed in such a way that the amount of GK is equal to the amount of GD and the amount of <I> DK </I> is equal to the amount of <I> DE </I>, the vector diagram follows
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<I> GK = </I> <SEP> 1/2 <SEP> <I> DK </I> <SEP> # -2 <SEP> <I> (2) </I>
<tb> and
<tb> <I> DK <SEP> = <SEP> 112 <SEP> KE <SEP> J <SEP> 2 <SEP> (3) </I>
<tb> or
<tb> GK <SEP> = <SEP> 1/22 <SEP> - <SEP> 1 / 2KE <SEP> @ 2 <SEP> = <SEP> 112KE
<tb> or
<tb> <I> KE <SEP> = </I> <SEP> 2 <SEP> OK <SEP> <I> (4) </I>
<tb> By substituting <SEP> (1) <SEP> GK <SEP> = <SEP> in <SEP> (4) <SEP> <SEP>,
<tb> 2
<tb> results in <SEP>:
<tb> <I> KE = 2 </I>
<tb> <I> 2 = U @ / 2 <SEP> (5) </I> Since KE <I> = KA </I> (Fig. 3), this means that if half the transformer voltage is equal to the
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times the maximum value of the regular DC voltage, full modulation of the rectifier is possible. If the mains voltage is 220 V, for example, then KA = 110 V. If the control DC voltage is from + U to <I> -U = 2U </I> = 156 V, then <B> U = 78 </B> and U
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is also 110V, so that the condition (5) is satisfied.
However, it often happens that the available mains voltage has a different value, or that the DC control voltage does not correspond to the value 2U = 156 V, and this is only possible with the help of a much more complex control device 9 (Fig. 1) would be to achieve this tension. In this case, no adequate control is possible in the circuit diagram, since the condition of formula (5) is not met.
In such cases, a special equalizing voltage can be introduced with the aid of an auxiliary transformer winding, which preferably consists of an auxiliary winding arranged on the car transformer. Since the auxiliary winding only has to deliver a small amount of power, for example 0.1 W with a rectifying power of 100 W, the savings of a main winding are not lost again due to the use of an autotransformer as a supply transformer.
4 shows the same circuit as in FIG. 1, with the difference, however, that an auxiliary winding 17 is arranged between the two resistors 13 and the control voltage is applied to the center C. The vector diagram of this circuit is shown in FIG. It corresponds essentially to that according to FIG. 3 and differs.
differs from this only by the added vector EC, which is equal to half the voltage of the overall auxiliary winding 17. In a similar way as described above, you get again:
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However, here is half the voltage of the auxiliary winding EC = KC-KE <I> - </I> (6) or
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and since the alternating voltage KC is also equal to KA, becomes
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If the mains AC voltage is, for example, 380 V for 8s and the total control voltage is for example 200 V,
so will
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The auxiliary winding must then supply a total voltage of 100 V. Amounts to. the AC mains voltage is again 380 V and the control DC voltage 400 V, so becomes
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The auxiliary winding then has to deliver 180 V and should be connected the other way around, since EC is negative. The vector diagram then corresponds to the schematic representation according to FIG. 6.
If the mains voltage is 220 V and the control DC voltage is 156 V, then
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in other words, the auxiliary winding can be omitted, so that the circuit according to FIG. 1 remains.
If for any reason a different phase shifter is desired, a circuit according to FIG. 7 can be used, for example, in which the phase rotation with the aid of a self-induction 18, the winding of which is designed as an auxiliary winding of the feed transformer, with @ Mittelan tap, a variable resistor 19 and a capacitor 20 takes place. The voltage at the auxiliary transformer winding 17 should then be selected to be greater in accordance with the size of the self-induction 18. In the case shown, the control device 9 is set by hand.
In the case of a three-phase rectifier circuit, the circuit according to FIG. 8 can be formed.
The mains voltage terminals to which the three-phase autotransformer 24 is ruled out are denoted by 21, 22 and 23. The rectifier tubes 25 are provided with grids 26, each of which is connected to an auxiliary winding 27, the voltage of which is shifted in phase by 1200 relative to the associated cathode voltage at 24 and connected to the auxiliary transformer 28 which is in series with the winding 27. The ends of the winding 28 are on the control device 9, with which the DC voltage is set, which is connected to the neutral point of the autotransformer. The winding 28 contributes to the balance, while the winding 27 provides the phase shift of 1200 for the tube 25.
The other rectifiers are also connected in a similar way. The control circuit of the tube shown on the left in Fig. 8 Darge is omitted for the sake of simplicity. The vector diagram of this circuit is shown in FIG. A circuit for the actual control device 9, which is preferably used in the circuits described ver, is shown in principle in Fig. 10 represents. The voltage at the load 7 is fed to a control unit 29, through which the grid voltage of the auxiliary rectifier tube 30 is influenced.
The cathode of this tube is connected to the center A of the autotransformer 3 via a stabilization tube 31. The auxiliary tube 30 is fed from an auxiliary transformer 32 and has a resistor 33 as a load, to which a capacitor 34 is connected in parallel for smoothing. The cathode of the tube 30 has, as a result of the interposition of the Stabili sierungsröhre 31, for example a voltage of +80 V compared to the point A.
If the voltages in the control device 9 are selected such that the voltage at the resistor 33 can change from zero to -160 V under the influence of the control device 9 on the grid of the tube 30, the Voltage at point 11 changed from +80 to -80 V, which results in the aforementioned control DC voltage from + Ü to -ZT.
The auxiliary transformer 32 can for example be combined with the auxiliary transformer winding 17, which contributes to the compensation. Such a combination is shown in Fig.11, in which corresponding parts are provided with the same reference numerals. After explaining the operation of the circuit diagram according to Fig.10, the effect of the circuit diagram according to Fig.11 will be clear.
In this circuit diagram, the formation by using an auxiliary transformer winding 17, which supplies both part of the equal voltage and the anode voltage for the control device, is even further simplified and also more economical.