Procédé de fabrication d'alliages contenant de Paluminium et un autre métal des groupes<B>1 à 3</B> de la classification périodique. La présente invention concerne, la prépa ration d'alliages contenant de l'aluminium et au moins un a-Litre métal des groupes<B>1 à 3</B> de la classification périodique, notamment du calcium.
Les alliages aluminium-calcium, par exem ple, sont généralement préparés par fusion simultanée de l'aluminium et du calcium, ces deux métaux -étant obtenus par des procédés électrolytiques.
Un procédé a été également proposé pour la fabrication d'alliages aluminium-calcium. par réduction de, la chaux aLi moyen d'un bain d'aluminium fondu.* Mais tous<B>ces</B> procédés nécessitent la fabri cation préalable d'au moins un des métaux en cause, en l'espèce l'aluminium.
En ce qui concerne l'aluminium, on sait qu'en outre sa fabrication nécessite actuelle ment la production préalable de l'alumine. Un des procédés de fabrication de l'alumine (le procédé Pedersen) fait appel<B>à</B> l'aluminate de chaux comme matière de départ. On réalise, dans une première phase, une fusion réduc trice de la bauxite en présence de chaux et d'oxyde de, fer. On obtient un ferro-alliage présentant un certain intérêt et un laitier constitué par de l'aluminate de chaux.
En agissant sur les conditions de la réduction, on peut éliminer, sous forme d'alliage, la totalité des impuretés provenant de la bauxite (Fe- Si-Ti) et obtenir un aluminate de chaux pur. Habituellement, on ne cherche pas<B>à</B> obtenir ce produit qui, en raison de sa dureté, est difficile<B>à</B> attaquer complètement par des les- #sives de soude, attaque qui constitue le deuxième stade de la préparation;
aussi règle-t-on la première phase de telle façon qu'une proportion de <B>5 à</B> 10 % de SiO2 de- meure dans le laitier, afin que la formation de disilicate et de silicoaluminates fusants fa vorise le broyage qui précède la deuxième phase.
Le résultat du lessivage<B>à</B> la soude earbo- natée est l'obtention d'une solution d'alumi nate de soude et de boues contenant du car bonate et des silicates de chaux. L'aluminate de soude est alors soumis, après filtration,<B>à</B> une troisième phase chimique qui consiste<B>à</B> précipiter l'alumine hydratée par un courant de gaz caxbonique. Après filtration, l'alumine hydratée ainsi purifiée est calcinée et peut alors être utilisée pour la fabrication électror lytique de l'aluminium.
La présente invention permet d'obtenir des alliages contenant de l'aluminium et un autre métal des groupes<B>1</B> *à <B>3</B> de la classification périodique eii supprimant les phases chimi ques 2 et<B>3</B> de la fabrication de l'alumine<B>dé-</B> crite ci-dessus et les préparations électrolyti ques distinctes de l'aluminium et du calcium.
Le procédé de fabrication d'alliages conte nant de l'aluminium et un a-Litre métal des groupes<B>1 à 3</B> de la classification périodique, selon la présente invention, est caractérisé en ce qu'on électrolyse un aluminate d'-Lui tel autre métal, dissous dans un bain fondu cons titué par au moins un sel halogéné d'un métal desdits groupes<B>1 à 3.</B>
La composition des bains d'électrolyse est variable, selon la proportion d'alumine et d'oxyde du métal desdits groupes<B>1 à 3</B> et la composition de l'alliage, désiré. De préférence, ces bains sont formés par un flux, qui peut. être constitué de cryolithe ou d'halogénures d'aluminium et de l'a-Litre métal, seuls ou en mélanges, et qui peut contenir en outre des fondants tels que des halogénures alcalins.
Les proportions relatives d'aluminium et de l'autre métal dans* l'alliage déposé<B>à</B> la cathode sont, bien entendu, fonction<B>de</B> la composition du bain d'électrolyse, de celle de l'aluminate de départ et de la concentration de ce dernier dans, le bain..
Par le je-Li des concentrations et le choix des constituants de ces bains, il est pratique ment possible d'obtenir des alliages dont la teneur en aluminium varie entre un peu plus de<B>0</B> "/o et un peu moins de<B>100</B> %. La règle qui préside<B>à</B> ce choix est la suivante: si l'on veut obtenir un alliage<B>à</B> haute teneur en alu minium, on s'efforcera de choisir un bain dans lequel le rapport entre l'aluminium et l'autre métal est relativement élevé; on peut augmen ter la teneur en aluminium en augmentant dans le bain la teneur en sels d'aluminium, par exemple cryolithe, chlorure ou fluorure d'aluminium.
Inversement, si l'on veut obtenir un alliage plus riche en calcium par exemple, on augmentera la teneur en calcium en intro duisant un excès de chlorure ou fluorure de calcium. On pourra agir aussi sur la composi tion et la concentration de l'aluminate de<B>dé-</B> part qui sont également de nature<B>à</B> modifier les proportions respectives, dans le bain, de l'aluminium et de l'autre métal; en partant d'un aluminate riche en alumine, on augmente la teneur en aluminium provenant de l'alumi- nate et, toutes autres choses étant égales, la teneur totale en aluminium dans le bain.
En diminuant ou en augmentant la concentration de l'aluminate, on diminae ou on augmente<B>à</B> la fois les teneurs en aluminium et en deuxième métal, et l'on modifie en même temps,' dans un sens ou dans l'autre, et sui vant la nature des autres constituants, la pro portion respective des deux métaux dans l'en semble du bain.
Dans le cas de l'obtention d'alliage AI-Ca par exemple, trois types principaux de flux sont utilisés: <B>11></B> pour l'obtention d'alliages contenant moins de<B>5</B> Vo de calcium, un mélange fondu constitué par de l'aluminate de calcium et de la cryolithe ou par de l'aluminate dissous dans un flux ternaire<B>à</B> base de fluorure d'alumi nium, chlorure de sodium et fluorure de cal cium en proportions variables; 21, pour l'obtention d'alliages contenant de <B>5 à</B> 82 Vo de calcium, une solution saturée d'aluminate dans un flux ternaire<B>à</B> base de chlorure de calcium, fluorure de calcium., fluorure d'aluminium, en proportions varia bles suivant la composition de l'alliage<B>à</B> fabriquer;
<B>30</B> pour l'obtention d'alliages contenant 82 "/o et plus de calcium, une solution saturée d'âluminate dans un mélange binaire de chlo rure de calcium et de, fluorure de calcium en proportions variables.
Pour qu'une production économique des alliages soit possible, il est souhaitable que l'opération électrolytique réalise une décom position complète des constituants de l'alumi nate, en alliage, d'une part, et en oxygène, d'autre part,<B>à</B> l'exclusion de celle des autres éléments présents dans le bain d'électrolyse. Le choix des bains permet, en général, pour chaque aluminate, de réaliser cette opération.
Non seulement, en effet, il est possible de ré gler la composition de l'alliage déposé par un réglage judicieux de la composition du bain, comme on l'a indiqué plus haut, mais dans la plupart des cas, comme le, montreront les exemples de réalisation donnés plus loin, l'opé- ration électrolytique se<B>f</B>ait bien au détriment du seul aluminate, de sorte qu'il est possible <B>à</B> la fois d'obtenir un alliage dont le rapport
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est identique<B>à</B> celui de l'aluminate et d'effectuer cette opération sans consommer d'autres éléments que ceux contenus dans l'aluminate. On peut d'ailleurs effectuer également des opérations au cours desquelles un des éléments <B>de</B> l'aluminate S'épuiserait plus rapidement que l'autre.
Ainsi, dans le cas de l'électrolyse d'un aluminate'de chaux, on peut chercher<B>à</B> déposer -un alliage dans lequel le rapport
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soit plus faible que dans l'aluminate et com penser au fur et<B>à</B> mesure de l'opération l'excès de calcium déposé par des additions convenables de chaux au bain d'électrolyse. Une telle opération est industriellement inté ressante parce, que la chaux est une matière première peu coûteuse.
Enfin, dans certains cas, et spécialement pour l'obtention d'alliages très riches en l'un des deux métaux, le flux peut lui-même par ticiper<B>à</B> la production du métal et fournir un apport de l'un des métaux constituant l'alliage. On devra alors ajouter constamment au bain l'élément du flux ainsi consommé de manière<B>à</B> compenser sa perte.
Dans tous les cas d'ailleurs, soit que l'élee- trolyse porte sur l'aluminate seul, soit qu'elle porte sur l'aluminate et un élément du flux, il<B>y</B> a intérêt, si l'on veut obtenir un alliage de composition constante,<B>à</B> maintenir la com position du bain sensiblement constante au cours de l'opération, par des additions appro priées.
Dans tout ce qui vient d'être dit ci-dessus, il a été fait allusion surtout<B>à</B> la fabrication des alliages AI-Ca, mais l'invention s'applique également<B>à</B> l'obtention de tous autres alliages <B>à</B> base d'aluminium et d'un autre métal des groupes<B>1 à 3</B> de la classification périodique (lithium, baryum, glucinium, magnésium, etc.), les principes et les méthodes exposés ci-dessus restant les mêmes. Le type de cuve employé dépend de l'alliage désiré, car la densité moyenne des bains étant sensiblement la même pour les divers types, et voisine, aux températures ha bituelles de travail, de<B>2,25,</B> on récolte l'alliage tantôt en surface, en utilisant -une cathode de contact en fer, tantôt sur la sole de la cuve d'électrolyse, reliée -au pôle négatif.
Les alliages contenant jusqu'à<B>70</B> ou<B>75</B> 1/o d'alu minium sont facilement obtenus en surface et, de plus, l'addition, dans l'électrolyte, de sels denses inactifs, tels que BaC12, permet de re culer cette limite.
Voici quelques exemples de réalisation du procédé selon l'invention. Dans chacun d'eux, la préparation de l'alliage est effectuée dans un creuset de graphite pouvant contenir envi ron<B>3 kg</B> de bain et placé dans un four<B>à</B> température constante. <I>Exemple<B>1:</B></I> La composition du produit<B>à</B> traiter est la suivante:
A1203 <B>= 58,30</B> 11/o Cao <B>=</B> 41,55 1/o SiO2 <B>=</B> 0,15 <B>0/0</B> Il répond approximativement<B>à</B> la formule <B>3</B> A1903, 4 Cao;
c'est en réalité un mélange d'aluminates de formules A1203 <B>'</B> Cao et <B>3</B> A1203, <B>5</B> Cao. Son point de fusion est voisin de<B>15801>.</B> On choisit comme flux -un mélange ternaire contenant<B>69,7</B> 1/o# de CaCI9, 11,4 1/o de CaF2 et 14,1 'I/o de AlF3, que l'on sature en aluminate. L'alliage correspondant<B>à</B> l'épuisement complet de l'aluminate doit con tenir 49,0 1/o, de calcium et<B>51,0</B> 11/o d'alumi nium.
Par conséquent, il doit être récolté en surface et, de ce fait, l'excès. d'aluminate qui peut se déposer au fond de, la cuve ne gêne pas l'opération.
Après une électrolyse d'une heure, avec une intensité de<B>100 A</B> sous une tension de<B>9</B> <B>à 10</B> volts,<B>à</B> une température voisine de<B>9000,</B> on récolte,<B>à</B> la cathode de contact, une quan tité importante d'alliage titrant<B>51J</B> % d'AI, 48,3 11/o de Ca et des traces néglig eables de silicium. <I>Exemple 2:</I> Préparation d'un alliage AI-Ca <B>à 13</B> % d'aluminium<B>à</B> partir de l'aluminate indiqué dans l'exemple<B>1.</B>
On choisit comme flux le mélange binaire contenant 74% de CaCl-' et 26 1/o de CaF2 que l'on sature en aluminate. Après une élec trolyse d'une heure, avec une intensité de <B>100 A,</B> sous une tension de<B>10</B> volts environ, <B>à</B> une température de<B>780 à 7850 C,</B> on re cueille<B>à</B> la cathode -une quantité importante d'alliage titrant<B>12,96</B> % d'aluminium. Exemple<B><I>3:</I></B> -Préparation d'un alliage AI-Mg <B>à 65</B> 1/o de magnésium.
On choisit la composition de bain suivante: Aluminate A1203, MgO 1-6,5% Mélange eutectique LiF-MgF2 <B>83,5</B> 1/o Après une électrolyse, de deux heures avec une densité de courant cathodique de 1,2<B>A,</B> on obtient des globules abondants d'alliage titrant<B>65,0</B> % de<B>Mg</B> et<B>35,0</B> 1/o d'Al et ne pré sentant que des traces de Li.
Il faut noter que, dans les conditions opé ratoires indiquées ci-dessus, l'effet Joule<B>dû</B> au courant d'électrolyse suffit<B>à</B> maintenir le bain en fusion; en conséquence, dès que la fusion préalable du bain est effectuée, le chauffage extérieur peut être supprimé.
Le procédé selon l'invention dont on vient de montrer l'application<B>à</B> l'électrolyse des aluminates obtenus par réduction des bauxites en présence de chaux s'applique<B>à</B> la plupart des aluminates, et en particulier aux laitiers industriels contenant de tels aluminates, dont il permet. une intéressante récupération. Bien entendu, dans le cas de l'utilisation de tels laitiers, l'alliage obtenu peut comprendre des éléments a-Litres que l'aluminium et le cal cium, en particulier du fer et du silicium pro venant de ces laitiers.
Comme le montre l'exemple<B>3,</B> il s'applique aussi<B>à</B> l'obtention d'autres alliages d'alumi nium que les alliages AI-Ca, notamment<B>à</B> ceux d'aluminium-magnésium <B>à</B> partir de l'alumi- nate de magnésium. Dans ce cas, les bains d'électrolyse sont constitués par des mélanges de chlorures et fluorures d'aluminium ou de magnésium, éventuellement additionnés de fluorure de lithium, dans lesquels on dissout l'aluminate de magmésium <B>à</B> électrolyser. On opère, suivant la composition du bain,<B>à</B> une température comprise entre<B>800</B> et 1200" <B>C,</B>
Process for the manufacture of alloys containing aluminum and another metal of groups <B> 1 to 3 </B> of the periodic table. The present invention relates to the preparation of alloys containing aluminum and at least one α-liter metal from groups <B> 1 to 3 </B> of the periodic table, in particular calcium.
Aluminum-calcium alloys, for example, are generally prepared by simultaneous melting of aluminum and calcium, these two metals being obtained by electrolytic processes.
A process has also been proposed for the manufacture of aluminum-calcium alloys. by reduction of the lime by means of a bath of molten aluminum. * But all <B> these </B> processes require the prior manufacture of at least one of the metals in question, in this case the aluminum.
With regard to aluminum, it is known that, in addition, its manufacture currently requires the prior production of alumina. One of the processes for making alumina (the Pedersen process) uses <B> </B> lime aluminate as a starting material. In a first phase, a reducing fusion of the bauxite is carried out in the presence of lime and iron oxide. A ferroalloy is obtained which is of some interest and a slag consisting of lime aluminate.
By acting on the conditions of the reduction, it is possible to eliminate, in the form of an alloy, all the impurities originating from the bauxite (Fe-Si-Ti) and obtain a pure lime aluminate. Usually, we do not try <B> to </B> obtain this product which, because of its hardness, is difficult <B> to </B> attack completely by soda les- #sives, attack which constitutes the second stage of preparation;
also the first phase is regulated so that a proportion of <B> 5 to </B> 10% of SiO2 remains in the slag, so that the formation of disilicate and fusing silicoaluminates favors the grinding which precedes the second phase.
The result of the <B> with </B> carbonated soda leaching is to obtain a solution of sodium aluminate and sludge containing carbonate and lime silicates. The sodium aluminate is then subjected, after filtration, to <B> </B> a third chemical phase which consists <B> in </B> precipitating the hydrated alumina by a stream of caxbonic gas. After filtration, the hydrated alumina thus purified is calcined and can then be used for the electrolytic manufacture of aluminum.
The present invention makes it possible to obtain alloys containing aluminum and another metal of groups <B> 1 </B> * to <B> 3 </B> of the periodic table eii eliminating chemical phases 2 and <B> 3 </B> of the manufacture of the above described alumina <B> </B> and the separate electrolytic preparations of aluminum and calcium.
The process for the manufacture of alloys containing aluminum and an a-liter metal of groups <B> 1 to 3 </B> of the periodic table, according to the present invention, is characterized in that a Himself aluminate such another metal, dissolved in a molten bath consisting of at least one halogenated salt of a metal of said groups <B> 1 to 3. </B>
The composition of the electrolysis baths is variable, depending on the proportion of alumina and oxide of the metal of said groups <B> 1 to 3 </B> and the composition of the alloy, desired. Preferably, these baths are formed by a flow, which can. consist of cryolite or aluminum halides and the α-liter metal, alone or in mixtures, and which may additionally contain fluxes such as alkali halides.
The relative proportions of aluminum and the other metal in * the alloy deposited <B> at </B> the cathode are, of course, a function of <B> </B> the composition of the electrolysis bath, of that of the starting aluminate and of the concentration of the latter in the bath.
By the i-Li of the concentrations and the choice of the constituents of these baths, it is practically possible to obtain alloys whose aluminum content varies between a little more than <B> 0 </B> "/ o and a little less than <B> 100 </B>%. The rule which governs <B> to </B> this choice is the following: if one wants to obtain an alloy <B> with </B> high content of aluminum, an effort will be made to choose a bath in which the ratio between aluminum and the other metal is relatively high; the aluminum content can be increased by increasing the aluminum salt content in the bath, for example example cryolite, aluminum chloride or fluoride.
Conversely, if one wishes to obtain an alloy richer in calcium, for example, the calcium content will be increased by introducing an excess of calcium chloride or fluoride. It is also possible to act on the composition and the concentration of the starting aluminate which are also of a nature <B> to </B> modify the respective proportions, in the bath, of the aluminum and other metal; starting with an aluminate rich in alumina increases the aluminum content from the aluminate and, all other things being equal, the total aluminum content in the bath.
By decreasing or by increasing the concentration of the aluminate, one decreases or one increases <B> to </B> both the contents of aluminum and of the second metal, and one modifies at the same time, 'in one direction or in the other, and following the nature of the other constituents, the respective pro portion of the two metals in the entire bath.
In the case of obtaining an Al-Ca alloy for example, three main types of flux are used: <B>11> </B> for obtaining alloys containing less than <B> 5 </ B > Vo de calcium, a molten mixture consisting of calcium aluminate and cryolite or of aluminate dissolved in a ternary flow <B> with </B> aluminum fluoride base, sodium chloride and calcium fluoride in varying proportions; 21, to obtain alloys containing from <B> 5 to </B> 82 Vo of calcium, a saturated solution of aluminate in a ternary flow <B> to </B> calcium chloride base, fluoride calcium., aluminum fluoride, in variable proportions depending on the composition of the alloy <B> to </B> to manufacture;
<B> 30 </B> for obtaining alloys containing 82 "/ o and more of calcium, a saturated solution of aluminate in a binary mixture of calcium chloride and calcium fluoride in variable proportions.
For an economical production of alloys to be possible, it is desirable for the electrolytic operation to achieve a complete decomposition of the constituents of the aluminate, in alloy, on the one hand, and in oxygen, on the other hand, < B> to the exclusion of that of the other elements present in the electrolysis bath. The choice of baths generally allows this operation to be carried out for each aluminate.
Not only, in fact, it is possible to regulate the composition of the alloy deposited by a judicious adjustment of the composition of the bath, as was indicated above, but in most cases, as shown in the embodiments given below, the electrolytic operation is <B> f </B> to the detriment of the sole aluminate, so that it is possible <B> at </B> at the same time to obtain an alloy whose ratio
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is identical <B> to </B> that of the aluminate and to carry out this operation without consuming other elements than those contained in the aluminate. It is also possible to carry out operations during which one of the <B> </B> elements of the aluminate would run out more quickly than the other.
Thus, in the case of the electrolysis of a lime aluminate, one can seek <B> to </B> deposit -an alloy in which the ratio
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is lower than in the aluminate and to understand as the operation progresses the excess calcium deposited by suitable additions of lime to the electrolysis bath. Such an operation is industrially interesting because lime is an inexpensive raw material.
Finally, in certain cases, and especially for obtaining alloys very rich in one of the two metals, the flux can itself participate <B> in </B> the production of the metal and provide an input of one of the metals constituting the alloy. The element of the flux thus consumed must then be constantly added to the bath so as to compensate for its loss.
In any case, moreover, whether the electrolysis relates to the aluminate alone, or whether it relates to the aluminate and an element of the flux, it is <B> there </B> to be advantageous, if we want to obtain an alloy of constant composition, <B> to </B> maintain the composition of the bath substantially constant during the operation, by appropriate additions.
In all that has just been said above, it has been alluded especially <B> to </B> the manufacture of AI-Ca alloys, but the invention also applies <B> to </ B > obtaining all other alloys <B> with </B> aluminum base and another metal of groups <B> 1 to 3 </B> of the periodic table (lithium, barium, glucinium, magnesium , etc.), the principles and methods set out above remaining the same. The type of tank used depends on the desired alloy, because the average density of the baths being approximately the same for the various types, and close, at the usual working temperatures, of <B> 2.25, </B> on collects the alloy sometimes on the surface, using an iron contact cathode, sometimes on the bottom of the electrolytic cell, connected to the negative pole.
Alloys containing up to <B> 70 </B> or <B> 75 </B> 1 / o of aluminum are easily obtained on the surface and, moreover, the addition, in the electrolyte, of Dense inactive salts, such as BaC12, help to overcome this limit.
Here are some examples of implementation of the process according to the invention. In each of them, the alloy is prepared in a graphite crucible capable of containing approximately <B> 3 kg </B> of bath and placed in a <B> </B> constant temperature furnace. <I>Example<B>1:</B> </I> The composition of the product <B> to </B> to treat is as follows:
A1203 <B> = 58.30 </B> 11 / o Cao <B> = </B> 41.55 1 / o SiO2 <B> = </B> 0.15 <B> 0/0 </ B> It answers approximately <B> to </B> the formula <B> 3 </B> A1903, 4 Cao;
it is actually a mixture of aluminates of formulas A1203 <B> '</B> Cao and <B> 3 </B> A1203, <B> 5 </B> Cao. Its melting point is close to <B> 15801>. </B> We choose as the flow -a ternary mixture containing <B> 69.7 </B> 1 / o # of CaCl9, 11.4 1 / o of CaF2 and 14.1 'I / o of AlF3, which is saturated with aluminate. The alloy corresponding <B> to </B> the complete exhaustion of the aluminate must contain 49.0 1 / o, calcium and <B> 51.0 </B> 11 / o aluminum .
Therefore, it must be harvested from the surface and, therefore, the excess. aluminate which can settle at the bottom of, the tank does not interfere with the operation.
After an electrolysis of one hour, with an intensity of <B> 100 A </B> under a voltage of <B> 9 </B> <B> to 10 </B> volts, <B> to </ B> a temperature close to <B> 9000, </B> one collects, <B> at </B> the contact cathode, a large quantity of alloy titrating <B> 51J </B>% of Al, 48.3 11 / o of Ca and negligible traces of silicon. <I> Example 2: </I> Preparation of an Al-Ca <B> 13 </B>% aluminum <B> to </B> alloy from the aluminate indicated in example < B> 1. </B>
The binary mixture containing 74% of CaCl- 'and 26 1 / o of CaF2, which is saturated with aluminate, is chosen as the flow. After an electrolysis of one hour, with an intensity of <B> 100 A, </B> under a voltage of approximately <B> 10 </B> volts, <B> at </B> a temperature of < B> 780 to 7850 C, </B> we collect <B> at </B> the cathode -a large quantity of alloy grading <B> 12.96 </B>% aluminum. Example <B> <I> 3: </I> </B> -Preparation of an Al-Mg <B> 65 </B> 1 / o magnesium alloy.
The following bath composition is chosen: Aluminate A1203, MgO 1-6.5% Eutectic mixture LiF-MgF2 <B> 83.5 </B> 1 / o After an electrolysis, for two hours with a cathodic current density of 1,2 <B> A, </B> one obtains abundant globules of alloy titrating <B> 65,0 </B>% of <B> Mg </B> and <B> 35,0 </ B> 1 / o of Al and showing only traces of Li.
It should be noted that, under the operating conditions indicated above, the Joule effect <B> due </B> to the electrolysis current is sufficient <B> </B> to maintain the molten bath; consequently, as soon as the preliminary melting of the bath is carried out, the external heating can be eliminated.
The process according to the invention, the application of which has just been shown <B> to </B> the electrolysis of aluminates obtained by reduction of bauxites in the presence of lime, applies <B> to </B> most aluminates, and in particular to industrial slags containing such aluminates, which it allows. an interesting recovery. Of course, in the case of the use of such slags, the alloy obtained can comprise α-liters elements than aluminum and calcium, in particular iron and silicon coming from these slags.
As shown in Example <B> 3, </B> it also applies <B> to </B> the production of aluminum alloys other than Al-Ca alloys, in particular <B> to </B> aluminum-magnesium <B> to </B> from magnesium aluminate. In this case, the electrolysis baths consist of mixtures of aluminum or magnesium chlorides and fluorides, optionally added with lithium fluoride, in which the magmnesium aluminate is dissolved <B> to </B> electrolysed . Depending on the composition of the bath, the operation is carried out at <B> at </B> a temperature between <B> 800 </B> and 1200 "<B> C, </B>