Kontaktumformer mit Mitteln zur Entlastung der Kontakte von Schaltfeuer. MeehanischeStromrichter (Kontaktumfor mer) eignen sich infolge ihres hohen W ir- kungsgrades besonders für grosse Verbraucher zum Beispiel für Stromstärken von 5 10 000 A pro Einheit, wobei die Spannung 50 bis 500 V oder sogar 'noch höher sein. kann.
Es ist bekanntgeworden, dass man der artig grosse Einheiten. bauen kann, wenn man die Kontakte durch vorgeschaltete Schalt drosseln oder Ventile auf der Primärseite des C mspanners (Primärventile) oder entspre ehend wirkende Mittel insbesondere beim Aus schalten von Strom und Spannung so weit- #1,-ehend entlastet, dass an den Kontakten keine Schaltentladungen auftreten.
Verwendet man Schaltdrosseln zur Entlastung der Kontakte, so besteht ihre Wirkung darin, dass sie in der zeitlichen Umgebung der Kontaktöffnung den an sich sinusförmigen Kommutierungsstrom bei seinem Nulldurchgang derart. abflachen, dass eine stromschwache Pause entsteht, wäh rend der der Kontakt öffnet. Während dieser stromschwachen Pause fliesst vom Gleichrich- ter-Umspanner her lediglich der Magnetisie- rungsstrom der vorgeschalteten Schaltdrosseln, die während dieser Zeitspanne ungesättigt sind, wohingegen sie während des Laststrom flusses sieh sättigen.
Auch wenn man für den Kern der Schaltdrosseln ein Material mit sehr hoher Permeabilitä.t verwendet, so lässt es sich doch nicht erreichen, und zwar insbesondere nicht bei Stromrichtern mit grosser Leistung, class der Strom während der stromschwachen Pause vollkommen Null ist; vielmehr ist er bei Einheiten der genannten Leistung und dem heute zur Verfügung stehenden Material für die Schaltdrosselkerne immerhin noch in der Grössenordnung von einigenAmpere. Derartige Ströme können zwar an den Kontakten keine grossen Lichtbögen hervorrufen;
infolge der grossen Schalthäufigkeit würden sie jedoch schon in kurzer Zeit zu Zerstörungen an den Kontakten führen.
Aus diesem Grunde hat man Nebenwege angewendet, die die Aufgabe haben, im Au genblick der Kontaktöffnung den über den Kontakt fliessenden Strom zu übernehmen, ohne dass dabei im Augenblick der Kontakt trennung eine Spannung am Kontakt ent steht, die die liehtbogenfreie Unterbrechung gefährden könnte. Die Nebenwege sind in ihrer einfachsten Form parallel zu den Kon takten angeordnet und durch eine Kapazität gebildet.
In diesem Falle wirken sie wie die auch sonst bei Kontakten üblichen Löschkon- densatoren. Diese einfachen kapazitiven Löschkreise führen jedoch in manchen prak tischen Fällen dadurch zu betrieblichen Schwierigkeiten, dass die Kapazitäten bei den verhältnismässig plötzlichen Strom- und Span nungsänderungen, wie sie im Stromrichter betrieb bei der Ablösung der einzelnen Phasen vorkommen, stossartige Stromspitzen aufneh men bzw. abgeben, welche das lichtbogenfreie Arbeiten der Kontakte gefährden. Insbeson dere entstehen beim Einschalten der Kontakte durch den Entladestoss der Kondensatoren Schwierigkeiten.
Man hat diese ,Schwierigkeiten dadurch zu mildern versucht, dass man die Nebenwege nicht direkt zu den Kontakten parallel, son dern über die Schaltdrosseln bzw. die Ein schaltdrosseln von ihnen getrennt angeschlos sen hat. Man hat auch versucht, statt der Kapazitäten Ohmsche Widerstände oder auch Ventile oder Gleichrichter im Nebenweg zu verwenden.
Die Erfindung bezieht sich auf die fue- staltung der Nebenwege von insbesondere mehrphasigen Umformern. Erfindungsgemäss sind in den Nebenwegen, die den Kontakt strom im Ausschaltzeitpunkt übernehmen, be- gTenzt stromdurchlässige Elemente angeord net und derart zwischen je einer Phase und der Folgephase angeschlossen, da.ss im Aus schaltzeitpunkt eines Kontaktes der Neben weg über den bereits geschlossenen Kontakt der Folgephase direkt parallel zu dem sich öffnenden Kontakt liegt.
Die Kennlinie der :Stromdurchlässigkeit dieser Nebenwege ist in Fig. 2 der Zeichnung angedeutet. Bis zu einem bestimmten Strom wert i" ist der Widerstand des Nebenweges Null oder zum mindesten sehr klein, nämlich r". Beim Strom i" springt der Widerstand fast plötzlich auf den grossen Wert r",. Eine solche Kennlinie kann man beispielsweise dadurch erreichen, dass man einen vorbelasteten Gleich richter vorsieht.
Wenn man nämlich eine ein phasig gespeiste Brückenschaltung gemäss Fig.3 vorsieht, so arbeitet der Gleichrichter auf die aus Drossel D, und Widerstand R" bestehende Belastung, die so gross gewählt ist, dass ein konstanter,GleiclLstrom i,1 <I>=</I> i" durch letztere fliesst. Je grösser die Drossel D, ist, um so geringere Welligkeit hat i,1 <I>=</I> i". An den Punkten c und d liegt die Wechselspan nung der Umformerschaltung, wie es aus Fig. 1 ersichtlich ist.
Diese Wechselspannung treibt. den Gleichstrom -i,1.
Die Folge der in Fig. ? angedeuteten Kenn linie ist, dass in den Nebenwegen nur Ströme bis zur Grösse i. fliessen können; darüber hin- aus sperrt die Drossl D, den Anstieg des Stromes.
In Fig. 1 sind 1, 2 und 3 drei einander ablö sende Phasen eines Gleiehrichterumspanners, dessen Primärseite nicht gezeichnet ist. 4, :5 und 6 sind Schaltdrosseln, 7 bis 12 die syn chron arbeitenden Kontakte, die auf die Gleichstrom-Saminelschienen 13 und 1-1 arbei ten. Die in Fig.3 näher erläuterten Ventil kombinationen 15, 16 und 17 sind an die Punkte l8, 19 und ?0 angeschlossen. Zwischen den Punkten 19 und 20 herrscht die Wechsel- spannUng der Phasen 2 und 3, vermehrt bzw.
vermindert um den Spannungsabfall an den Schaltdrosseln 5 und 6. Diese Spannung treibt durch die Ventilkombination 16 einen Wechselstrom von im wesentlichen rechtecki ger Kurvenform, nämlich den gleichen Strom, den eine einphasig gespeiste Brückenschaltung bei Glättang im Gleichstromkreis aus dem Wechselstromnetz aufnimmt. Während der Kommutierungszeit der Phasen 2 und 3 sind die Kontakte 9 und<B>1.1</B> eine Zeitlang gleich zeitig geschlossen. Während dieser Zeit sinkt der Strom zwischen den Punkten 19 und 20 auf Null ab, da, ja die ihn treibende Span nung kurzgeschlossen ist.
Die Drossel D,. hält jedoch wegen der in ihr aufgespeicherten Energie in, jedem der beiden Zweige der Ven tilkombination je einen Gleichstrom
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auf recht.
Die Folge davon ist, dass beim Öffnen des Kontaktes 9 der in diesem Augenblick noeli über den Kontakt 9 fliessende Reststrom von der Ventilkombination 16 aufgenommen wer den kann, sofern er die Grösse i,.1 nicht über schreitet. Dabei entsteht au der Ventilkombi nation<B>16</B> und damit am sieh öffnenden Kon takt 9 praktisch keine 1,z#pannun-, da ja der Durchlasswiderstand der Ventile in Arbeits richtung ausserordentlich klein ist, insbeson dere wenn, wie im vorliegenden Fall, eine Vorbelastung der Ventile vorhanden ist und lediglich die Grösse des Stromes in Arbeits richtung variiert.
Würde man statt der er wähnten Selenplatten Gasentladungsventile benutzen, die bekanntlich eine von Strom un- abhängige Brennspannung benötigen, so würde im Augenblick der Öffnung des Kon taktes 9 an diesen überhaupt keine :Span nung auftreten. Mit Rücksicht auf die Sicher heit der Stromunterbrechung in den Kontak- i en 7 bis 12 ist letzteres erwünscht, wenn auch bei kleinen Strömen Spannungen von etwa 10 bis 20 V je metallischer Unterbre chungsstelle erforderlich sind, um eine Rück zündung entstehen zu lassen.
Der Reststrom., der im Augenblick der Kontaktöffnung in den Drosseln 4 bis 6 fliesst, hängt vom Magnetisierimgsstrom der unge sättigten Schaltdrosseln ab. Dieser Magneti- sierungsstrom kann durch eine Vorerregung 21, 22, 23, (in Fig.1 ist lediglich die Vorerre- gerwieklung auf den Drosseln, nicht aber der Vorerregerstromkreis gezeichnet) verringert werden.
Bei der in Fig. 1 gezeichneten Schal tung fliesst jedoch über die Kontakte ausser dein Magnetisierungsstrom der !Schaltdrossel auch noch der Strom der Ventilkombination 15 bis 17. Dieser Strom ist, wie sich bei ge nauer Prüfung der Schaltung herausstellt, derart gerichtet, da.ss er den Magnetisierungs- strom der @Sehaltdrosseln 4 bis @6 im Zeit punkt der Kontaktöffnung vergrössert.
Dies ist: unerwünscht und muss durch eine entspre chende Vergrösserung der Vorerregungen 21 bis 23 kompensiert werden. Anderseits hat der Strom in den Ventilkombinationen 1:5 bis 17 die Wirkung einer Grundlast, so dass mit der in Fig.1 angegebenen Schaltung Kontakt umformer ohne Grundlast G betrieben wer den können.
Wenn die Wechselspannung des Umspan ners veränderlich ist, so ändert sich der ("rlcielistrom in den Ventilkombinationen 15 bis 17 in entsprechender Weise mit. Dies ist unerwünscht, da ja der Gleichstrom i,.1 immer etwa so gross sein soll wie der Ma,gnetisie- rungsstrom der Schaltdrosseln (im", in Fig.4), damit die Ventilkombinationen den letztge nannten Strom bei der Kontaktöffnung auf zunehmen imstande sind.
Aus diesem Grunde kann man den Widerstand Ra im Gleichstrom kreis der Ventilkombination veränderlich ma chen und, derart an die Wechselspannung des Umspanners anpassen, dass der Gleichstrom igi angenähert konstant bleibt. Diese Anpassung lässt sich durch Kopplung der Verstellung des Widerstandes R" mit der Verstellung des Re gelumspanners bewerkstelligen. Man kann aber auch an iStelle von R" Eisenwasserstoff- widerstände oder ähnliche Elemente, die nur konstante Ströme durchlassen, benutzen.
Durch die beschriebene Erfindung ist es möglich, die Kontakte beim Ausschalten prak tisch vollständig von ,Spannung zu entlasten. Verwendet man für die Ventilkombinationen Trockengleichrichter, so muss die Zahl der in Reihe geschalteten Platten bei hohen Gleichspannungen so gross werden, dass an ihnen in Durchlassrichtung bereits eine Span nung von einigen Volt entsteht. Aus diesem und aus andern Gründen ist es erwünscht, den Strom der Kontakte im öffnungszeit- punkt so klein wie möglich zu halten. In Fig. 4 ist angedeutet, wie der von den Kontakten zu unterbrechende Strom von der Belastung des Umformers abhängt.
Beim Leerlaufstrom 1o öffnet der Kontakt angenähert in der Mitte der .Stromstufe <I>d t,</I> welche der Um inagnetisierungszeit der 'Schaltdrossel ent spricht. Bei entsprechender Vorerregung der Schaltdrossel ist in der Mitte dieser Stufe der Stufenstrom positiv und hat den Wert i.
Wird die Belastung von I, auf den grösst möglichen Wert I ",a, gesteigert, ohne dass der Ausschaltzeitpunkt t.6 verstellt wird, so hat der Kontakt statt des !Stromes i den Strom ima, zu unterbrechen, da ja während der Stufe der Strom eine gewisse Neigung auf weist und die Stufe sich mit zunehmender Belastung zu späteren Zeiten verschiebt. Die weitere Ausbildung des dargestellten Umfor mers betrifft ein Mittel, das Anwachsen des von den Kontakten zu schaltenden Reststro mes von dem Wert i auf den Wert in,a, zu verhindern.
Zu dem Zwecke wird mit Hilfe der :Stromwandler 2:4 bis 2.6 in den durch die punktierte Linie L (Fug. 1) angedeuteten Kreis des Nebenweges eine Spannung aufge drückt, nämlich der 'Spannungsabfall des Se kundärstromes i3 des Wandlers 26 an dem Widerstand o, der über den Kontakt 9 im Öffnungszeitpunkt einen Zusatzstrom fliessen lässt, der dem Strom i,"ay entgegengesetzt ist. Der Sekundärstrom i3 des Wandlers 26 hat die gleiche Phasenlage wie der Anodenstrom 13, das heisst, er hat im Zeitpunkt t"", (Fug. 4) bereits die Grösse In,", erreicht.
Durch Wahl des Widerstandes und richtige Polung lässt es sich erreichen, dass der durch den Spannungs abfall an o getriebene Zusatzstrom im Kreise L gerade die Grösse i",", oder auch die Grösse i.,"", <I>-- i</I> hat; im letzteren Fall würde der Gesamtstrom, den der Kontakt 9 bei Bela stung mit dem grössten !Strom I.a, zu Unter brechen hat, ebenso gross sein wie der Strom i bei Belastung mit dem Grimdlaststrom <B>1,</B> Die Widerstände müssen klein sein, damit die Kontakte weiterhin spannungslos öffnen. Die in ihnen verbrauchte Leistung bleibt jedoch auch bei grossen Umformern vernachlässigbar klein.
Wie beschrieben, ist sowohl der Vorerre- gerstrom in den Wicklungen 21 bis 23<B>,</B> als auch der Strom in den Ventilkombinationen 15 bis 17 darauf abgestimmt-, möglichst gen- stige Verhältnisse beim Ausschalten der Kon takte zu schaffen. Für den ordnungsmässigen Betrieb eines Kontaktumformers ist jedoch erforderlich, dass die Schaltdrosseln 4 bis 6 im Einschaltzeitpunkt möglichst weitgehend gesättigt sind, damit kein unnötiger induk tiver Spannungsabfall an ihnen entsteht.
Um diesen Spannungsabfall klein zu machen, das heisst die Magnetisierung der Schaltdrosseln im Einschaltzeitpunkt hochzutreiben, sind die in Fig. 1 angedeuteten Kapazitäten 27 bis 29 angebracht. Zum Beispiel bildet der Strom in der Kapazität 2,8 für die .Schaltdrossel 5 eine Vorerregung von solcher Richtung, dass bereits vor dem Einschaltzeitpunkt der Kon- 3 takte 9 bzw. 10 die Drossel '5 weitgehend in Arbeitsrichtung gesättigt ist.
Damit der Strom in den Kapazitäten 27 bis 29 anderseits auf- die Verhältnisse beim Ausschalten keinen nachteiligen Einfluss ausübt, sind die Kapazi- 5 täten gedämpft durch Widerstände 30 bis 302. 'Sowohl die zuletzt beschriebenen, den Lei stungsfaktor des Umformers erhöhenden Ka pazitäten wie auch die von den Stromwand- lern 2!4 bis 26 zur Erleichterung des Aussehal- tens über die Kontakte getriebenen Zusatz ströme sind unabhängig von der besonderen Anordnung der Ventilkombinationen 15 bis 1'7, wie sie in der vorliegenden Erfindung be schrieben sind.
Vielmehr können diese zusätz lichen Hilfsmittel auch bei andern 1\Teben- wegen, zum Beispiel Nebenwegen, die direkt parallel zu den Kontakten liegen, benutzt, wer den. Sie geben jedoch in Verbindung mit.
den in Fig. 1 angedeuteten Nebenwegen einen Umformer, der auch bei grössten Leistungen, zum Beispiel 10 000 A und 600 V in sechsphasigerBrückensehaltung, betriebssicher arbeitet und dabei praktiseh keine Zusatz verluste und - bei Verwendung von Trocken gleichrichtern - ausschliesslich statische Bau elemente ohne Wartung und mit hoher Le bensdauer benötigt.
Contact converter with means to relieve the contacts of switching lights. Mechanical converters (contact converters) are, due to their high efficiency, particularly suitable for large loads, for example for currents of 5 10,000 A per unit, with the voltage being 50 to 500 V or even higher. can.
It has become known that one of these big units. can build, if the contacts are relieved by upstream switching throttles or valves on the primary side of the tensioner (primary valves) or corresponding means, especially when switching off current and voltage, to such an extent that there are no Switching discharges occur.
If switching chokes are used to relieve the contacts, their effect is that in the temporal vicinity of the contact opening they reduce the actually sinusoidal commutation current at its zero crossing. flatten out so that there is a low-current pause while the contact opens. During this low-current pause, only the magnetizing current of the upstream switching chokes flows from the rectifier transformer, which are unsaturated during this period, whereas they are saturated during the load current flow.
Even if a material with a very high permeability is used for the core of the switching reactors, it cannot be achieved, in particular not in the case of converters with high power, where the current is completely zero during the low-current break; rather, with units of the stated power and the material available today for the switching reactor cores, it is still in the order of magnitude of a few amps. Currents of this type cannot cause large arcs at the contacts;
However, due to the high switching frequency, they would destroy the contacts in a very short time.
For this reason, secondary paths have been used which have the task of taking over the current flowing through the contact at the moment the contact is opened, without creating a voltage at the contact at the moment of contact separation that could endanger the arc-free interruption. In their simplest form, the byways are arranged parallel to the con tacts and formed by a capacitance.
In this case they act like the quenching capacitors that are otherwise common with contacts. In some practical cases, however, these simple capacitive quenching circuits lead to operational difficulties because the capacities absorb or emit sudden current peaks during the relatively sudden changes in current and voltage, as occur in converter operation when the individual phases are replaced. which endanger the arc-free operation of the contacts. In particular, difficulties arise when switching on the contacts due to the discharge surge of the capacitors.
Attempts have been made to alleviate these difficulties by not having the secondary paths parallel to the contacts directly, but rather connected separately from them via the switching chokes or the switching chokes. Attempts have also been made to use ohmic resistances or valves or rectifiers in the bypass instead of the capacitances.
The invention relates to the development of the secondary routes of, in particular, multi-phase converters. According to the invention, limited current-permeable elements are arranged in the secondary paths that take over the contact current at the time of switch-off and connected between one phase and the subsequent phase in such a way that when a contact is switched off, the secondary path via the already closed contact of the subsequent phase is directly parallel to the opening contact.
The characteristic of the current permeability of these secondary paths is indicated in FIG. 2 of the drawing. Up to a certain current value i "the resistance of the secondary path is zero or at least very small, namely r". With current i "the resistance jumps almost suddenly to the large value r",. Such a characteristic can be achieved, for example, by providing a preloaded rectifier.
If a phase-fed bridge circuit is provided according to FIG. 3, the rectifier works on the load consisting of choke D and resistor R ", which is selected so large that a constant, equal current i, 1 <I> = < / I> i "flows through the latter. The larger the choke D, the lower the ripple i, 1 <I> = </I> i ". The AC voltage of the converter circuit is at points c and d, as can be seen from FIG.
This alternating voltage drives. the direct current -i, 1.
The consequence of the in Fig. indicated characteristic is that in the bypasses only currents up to size i. can flow; in addition, the Drossl D, blocks the increase in the current.
In Fig. 1 1, 2 and 3 are three mutually ablö sending phases of a rectifier switch, the primary side is not shown. 4,: 5 and 6 are switching throttles, 7 to 12 the synchronously working contacts that work on the direct current Saminelschienen 13 and 1-1. The valve combinations 15, 16 and 17 explained in more detail in Figure 3 are at the points l8, 19 and? 0 connected. Between points 19 and 20 there is the AC voltage of phases 2 and 3, increased or
reduced by the voltage drop across the switching chokes 5 and 6. This voltage drives an alternating current of essentially rectangular waveform through the valve combination 16, namely the same current that a single-phase bridge circuit absorbs in the direct current circuit from the AC network at Glättang. During the commutation time of phases 2 and 3, contacts 9 and <B> 1.1 </B> are closed simultaneously for a while. During this time, the current between points 19 and 20 drops to zero because, yes, the voltage driving it is short-circuited.
The throttle D ,. However, because of the energy stored in it, each of the two branches of the valve combination holds a direct current
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upright.
The consequence of this is that when the contact 9 is opened, the residual current flowing through the contact 9 at that moment can be absorbed by the valve combination 16, provided that it does not exceed the size i, .1. In this case, practically no 1, z # pannun occurs on the valve combination <B> 16 </B> and thus on the open contact 9, since the flow resistance of the valves in the working direction is extremely small, especially if, as in In the present case, the valves are preloaded and only the magnitude of the current varies in the working direction.
If one were to use gas discharge valves instead of the selenium plates mentioned, which, as is known, require an operating voltage that is independent of the current, then at the moment the contact 9 is opened, no voltage at all would occur. With regard to the safety of the current interruption in the contacts 7 to 12, the latter is desirable, even if voltages of about 10 to 20 V per metallic interruption point are required for small currents in order to cause a re-ignition.
The residual current, which flows in the chokes 4 to 6 at the moment the contact is opened, depends on the magnetizing current of the unsaturated switching chokes. This magnetization current can be reduced by a pre-excitation 21, 22, 23 (in FIG. 1 only the pre-excitation signal on the chokes, but not the pre-excitation circuit is shown).
In the circuit shown in Fig. 1, however, in addition to the magnetizing current of the switching throttle, the current of the valve combination 15 to 17 also flows via the contacts. This current is, as it turns out on closer examination of the circuit, directed in such a way that it increases the magnetizing current of @ holding chokes 4 to @ 6 at the time of contact opening.
This is: undesirable and must be compensated for by increasing the pre-excitations 21 to 23 accordingly. On the other hand, the current in the valve combinations 1: 5 to 17 has the effect of a base load, so that contact converters can be operated without a base load G with the circuit shown in FIG.
If the alternating voltage of the transformer is variable, then the ("rlcielistrom in the valve combinations 15 to 17 changes accordingly. This is undesirable because the direct current i, .1 should always be about as large as the magnetisie - flow of the switching throttles (im ", in Fig. 4), so that the valve combinations are able to increase the latter-mentioned current at the contact opening.
For this reason, the resistance Ra in the direct current circuit of the valve combination can be made variable and adapted to the alternating voltage of the transformer in such a way that the direct current igi remains approximately constant. This adjustment can be achieved by coupling the adjustment of the resistance R "with the adjustment of the regulating tensioner. However, instead of R", ferrous hydrogen resistors or similar elements that only allow constant currents to pass can be used.
The invention described, it is possible to virtually completely relieve the contacts when switching off the voltage. If dry rectifiers are used for the valve combinations, the number of plates connected in series at high DC voltages must be so large that a voltage of a few volts arises on them in the forward direction. For this and other reasons it is desirable to keep the current of the contacts as small as possible at the time of opening. In Fig. 4 it is indicated how the current to be interrupted by the contacts depends on the load on the converter.
With no-load current 1o, the contact opens approximately in the middle of the current stage <I> d t, </I> which corresponds to the magnetization time of the switching choke. With a corresponding pre-excitation of the switching throttle, the stage current is positive in the middle of this stage and has the value i.
If the load on I, is increased to the greatest possible value I ", a, without the switch-off time t.6 being adjusted, the contact has to interrupt the current ima instead of the current i, since it is during the stage of Current has a certain inclination and the stage shifts with increasing load at later times. The further development of the converter shown relates to a means of increasing the residual current to be switched by the contacts from the value i to the value in, a, to prevent.
For this purpose, a voltage is pressed with the help of: Current transformer 2: 4 to 2.6 in the circle of the secondary path indicated by the dotted line L (Fig. 1), namely the 'voltage drop of the secondary current i3 of the converter 26 at the resistor o , which allows an additional current to flow via contact 9 at the time of opening which is opposite to the current i, "ay. The secondary current i3 of the converter 26 has the same phase position as the anode current 13, that is, it has at the time t" ", ( Fug. 4) has already reached the size In, ".
By choosing the resistance and correct polarity, it can be achieved that the additional current driven by the voltage drop at o in circuit L is just the size i ",", or also the size i., "", <I> - i < / I> has; in the latter case, the total current that the contact 9 has to interrupt when loaded with the greatest! current Ia, would be as large as the current i when loaded with the low load current <B> 1, </B> The resistors must be small so that the contacts continue to open without voltage. However, the power consumed in them remains negligibly small even with large converters.
As described, both the pre-excitation current in the windings 21 to 23 and the current in the valve combinations 15 to 17 are coordinated to create the most favorable conditions possible when the contacts are switched off. For the proper operation of a contact converter, however, it is necessary that the switching reactors 4 to 6 are saturated as much as possible when switched on so that there is no unnecessary inductive voltage drop across them.
In order to make this voltage drop small, that is to say to drive up the magnetization of the switching chokes at the point of switch-on, the capacitances 27 to 29 indicated in FIG. 1 are attached. For example, the current in the capacitance 2.8 for the switching choke 5 forms a pre-excitation in such a direction that the choke 5 is largely saturated in the working direction even before the contacts 9 or 10 are switched on.
So that the current in the capacitors 27 to 29 on the other hand does not have a negative influence on the conditions when switching off, the capacities are damped by resistors 30 to 302. Both the capacities described last, which increase the power factor of the converter, as well as the additional currents driven by the current transformers 2! 4 to 26 to facilitate the appearance via the contacts are independent of the particular arrangement of the valve combinations 15 to 17, as they are described in the present invention.
Rather, these additional aids can also be used for other 1 \ Tebenweges, for example byways that are directly parallel to the contacts. However, they give in connection with.
the bypasses indicated in Fig. 1 a converter that works reliably even with the highest power, for example 10,000 A and 600 V in six-phase bridge maintenance and practically no additional losses and - when using dry rectifiers - only static components without maintenance and with a long service life.