<B>Procédé de</B> fabrication <B>de</B> mélamine La présente invention, faite avec la colla boration de M. André Vialaron, a pour objet un procédé de fabrication de mélamine à par tir de solutions aqueuses de cyanamide et (ou) de dicyandiamide.
L'invention permet de fabriquer de la mé- lamine rigoureusement exempte de produits de condensation tels que mélam, mélem, et de produits de substitution tels que amméline, ammélide, avec un excellent rendement en mélamine propre à la fabrication des matiè res plastiques, en particulier des matières plas tiques formolées et à partir de solutions pro venant du traitement aqueux de la cyanamide calcique industrielle.
Il est connu de fabriquer la mélamine par polymérisation de la cyanamide ou de la di- cyandiamide. Toutefois, cette polymérisation par simple action de la chaleur sèche présente un caractère explosif du fait de la grande exothermicité de la réaction. Il est alors pra tiquement impossible d'arrêter la polymérisa tion au terme de la mélamine, et il se forme une grande quantité des produits secondaires, ci-dessus mentionnés.
Aussi met-on généralement la chaleur en aeuvre sur une dispersion ou une solution de ces produits dans un fluide exempt d'eauP la dilution dans un milieu inerte permettant de modérer la réaction. Pratiquement, seuls les procédés de poly mérisation sous pression dans des milieux à forte teneur en ammoniac anhydre, conduisent à de la mélamine assez pure, l'ammonolyse des produits secondaires limitant la proportion de ces derniers dans le produit fabriqué.
Par contre, la dispersion de la dynamide ou de la dicyandiamide dans un liquide bouil lant de préférence aux environs de la tempé rature de réaction conduit à un produit moins pur.
Quant à la polymérisation d'une solution de cyanamide ou de dicyandiamide dans un solvant comme l'aniline, elle s'opère avec for mation abondante de produits d'addition du type mélamine substituée.
Le procédé selon l'invention permet de re médier à ces inconvénients. Ce procédé est caractérisé en ce que l'on disperse finement une solution aqueuse de cyanamide et (ou) de dicyandiamide dans une atmosphère gazeuse qui est portée à une température de 200 à 300o C.
On constate qu'en présence de vapeur d'eau sèche à une température de' 200 à 3000C, les produits de départ ainsi que la mélamine formée ne subissent aucune hydro lyse sensible, contrairement à ce qui se passe lorsque ces mêmes produits sont en présence d'eau liquide ou de vapeur saturante à ces mêmes températures.
Par contre,<B>la</B> vapeur d'eau constituant un volant thermique important, du fait de sa cha leur spécifique relativement -élevée, la poly mérisation d'une dispersion suffisamment fine de cyanamide et (ou) de dicyandiamide dans un milieu gazeux qui en<B>-</B>est chargé conduit à de la mélamine exempte de produits de condensation, la chaleur de polymérisation étant facilement éliminée au' fur et à mesure de l'avancement de la réaction.
Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre dans une chambre de réaction uni que où l'on introduit simultanément et conti nûment, d'une part, une solution aqueuse fi nement dispersée de cyanamide et (ou) de dicyandiamide, et, d'autre part, des gaz de chauffage éventuellement chargés de vapeur d'eau, l'apport de calories de ces gaz devant être tel qu'il porte la dispersion à polyméri ser à la température requise, comprise entre 200 et 3000 C.
On peut aussi, avec avantage, opérer le traitement en deux stades distincts, savoir un stade de dispersion et de séchage dans une première chambre où l'on introduit continû ment une solution aqueuse finement dispersée de dyanamide et (ou) de dicyandiamide ainsi que des gaz de chauffage propres à maintenir la température de ladite chambre entre 100 et 200o C, et un stade de réactions dans une se conde chambre où l'on introduit continûment et simultanément la dispersion séchée prove nant de la première chambre et des gaz de chauffage propres à porter les produits à une température de 200 à 3000 C.
Dans tous les cas, la concentration de la solution aqueuse de cyanamide et (ou) de di- cyandiamide utilisée peut varier depuis la di lution extrême jusqu'à la saturation et sa température de 0 à 70o C, suivant la concen tration désirée.
On peut avantageusement employer no tamment des lessives cyanamidiques prove nant de l'attaque carbonique de solutions aqueuses de cyanamide calcique, lessives industriellement préparées pour la fabrication de la dicyandiamide. Ces lessives peuvent être utilisées directement, ou après transformation en lessives dicyandiamidiques par polymérisa tion alcaline.
La dispersion de la solution aqueuse de cyanamide et (ou) de dicyandiamide peut être obtenue par tous les moyens connus tels que : pulvérisation, atomisation, avec ou sans pression. Un moyen avantageux d'opérer consiste à pulvériser le liquide contenant les produits polymérisables à l'aide d'air ou de gaz com primés à la température ordinaire. Ce fluide auxiliaire maintient alors la pipe de pulvérisa tion du liquide relativement froide, ce qui prévient les cristallisations et obturations qui pourraient se produire par un échauffement anormal de cette pipe.
On peut également utiliser la pulvérisa tion directe du liquide sous pression, la pipe d'introduction étant alors avantageusement re froidie par un chemisage d'eau, de manière à la maintenir à une température convenable.
Mais tout moyen connu de pulvérisation peut être utilisé, à condition toutefois qu'il réalise une dispersion suffisamment fine (infé rieure à 100 ,u) de la solution aqueuse mise en jeu. Aucune trace de mélam ou mélem ne peut alors être décelée dans la mélamine fa briquée par le procédé décrit.
Les gaz nécessaires tant au chauffage de la chambre de réaction unique, dans le pre mier mode opératoire défini plus haut, qu'au chauffage des deux chambres (chambre de dispersion et de séchage et chambre de réac tion), dans le second mode opératoire, peu vent provenir de toute source. On peut réali ser un. chauffage auxiliaire de la .chambre (ou des chambres) ou encore combiner plusieurs moyens de chauffage. Un moyen avantageux d'opérer consiste à envoyer dans la ou les chambres les gaz issus de la combustion totale du méthane ou d'au- tres combustibles gazeux ou liquides condui sant à des produits de réaction propres.
Les gaz chauds entrant dans la ou les chambres peuvent également tirer une partie de leurs calories d'un échange de température avec les gaz sortants.
Lorsqu'on opère le traitement de la dis persion dans une chambre de réaction unique, l'apport de calories des gaz de chauffage doit être suffisant pour porter la dispersion dans cette chambre à une température de 200 à 300o C. Lorsqu'on opère en deux stades dis tincts, l'apport de calories des gaz de chauf fage dans la chambre de séchage doit être suffisant pour que la dispersion s'y trouve por tée à une température comprise entre 100 et <B>2000C.</B> Dans les deux cas, le brouillard de solution est alors instantanément vaporisé, ce qui évite tout contact prolongé des produits de la réaction avec de l'eau liquide. Il est, d'autre part, transformé en une dispersion so lide d'une grande finesse.
La polymérisation des particules solides ainsi isolées s'effectue en principe très rapide ment. Toutefois, pour obtenir un taux de transformation élevé de la dicyandiamide en mélamine, il convient de tenir compte des con sidérations suivantes a) la vitesse de la polymérisation aug mente en fonction de la température de la chambre de réaction (qu'il s'agisse d'une chambre unique ou d'une chambre distincte de la chambre de dispersion et de séchage) ; cependant, au-dessus de 3000 C, \on peut constater un commencement de décomposition du produit ;
b) à température égale, le taux de poly mérisation de la dicyandiamide en mélamine est très sensiblement proportionnel au temps de séjour du produit dans la chambre de ré action. En général, un temps de passage de l'or dre d'une minute dans la chambre de réaction convient pour obtenir un taux de réaction suffisant.
La récupération des produits s'échappant en continu de la chambre de réaction peut être obtenue par tous les moyens connus de captation d'un solide finement divisé dans un courant gazeux. Il suffit simplement que cette récupération soit conduite à une température supérieure à la température de rosée du cou rant gazeux, de manière à éviter toute con densation de vapeur d'eau; donc tout contact d'eau liquide vers les produits réactionnels chauds. En outre, la réaction pouvant être conduite à une température où la mélamine formée se sublime en grande partie, on peut utiliser tout moyen connu de réception d'une vapeur de-produit sublimé.
Lorsque la température et (ou) le temps de séjour sont insuffisants pour transformer intégralement les produits de départ en méla- mine, mais que le produit issu de la réaction contient une proportion plus ou moins grande de dicyandiamide, on utilise tout moyen connu de séparation de ces deux produits, tels que dissolution dans l'eau et cristallisation frac tionnée.
II est alors avantageux de terminer la ré action par un lavage à chaud de la mélamine et un recyclage de la solution contenant la di- cyandiamide non polymérisée.
On a représenté au dessin ci-annexé, à titre d'exemple et schématiquement, deux ty pes d'appareillages applicables à la mise en aeuvre du procédé objet de l'invention.
Dans l'exemple de la fig. 1, l'appareillage comporte une unique chambre de réaction 1 constituée par un cylindre à axe vertical, calo rifugé, ayant par exemple 1,50 m de diamètre et 2,50 m de hauteur. La solution cyanamidi- que à polymériser est introduite et pulvérisée à la partie supérieure de cette chambre au moyen d'une buse d'atomisation 2 à air com primé, par exemple sous une pression de 700 gr/cm9 ; en 3 est figurée la conduite ame nant la solution à cette buse et en 4 la con duite d'air comprimé.
Les gaz de- chauffage, issus par exemple d'un brûleur à gaz naturel, sont introduits également à la partie supérieure de la chambre 1, d'une manière favorable à la dispersion, par un ventilateur 5.
Les produits de la réaction s'écoulant à la partie inférieure de la chambre 1 sont col lectés dans un conduit 6 sur lequel est bran ché un conduit 7 d'introduction d'air de. re froidissement destiné à ramener la température des produits à environ 100o C, et ils sont diri gés dans une batterie de cyclones tels que 8 avec filtres à manches tels que 9, les gaz res tants étant envoyés à l'atmosphère par un ventilateur 10. La mélamine formée est recueillie au-des sous des cyclones.
Dans le mode de réalisation de la fig. 2, l'appareillage est destiné à la mise en oeuvre du procédé selon l'invention en deux stades distincts. Il comprend une chambre de pulvé risation et de séchage 11 constituée par un cylindre à axe vertical, calorifugé, ayant par exemple, comme la chambre 1 de l'exemple précédent, 1,50 m de diamètre et 2,50 m de hauteur.
La solution à polymériser est intro duite et pulvérisée comme précédemment à la partie supérieure de cette chambre au moyen d'une buse d'atomisation 12 à air comprimé, par exemple sous une pression de 700 gr/cm2, cette buse recevant la solution par une con duite 13 et l'air comprimé par une conduite 14. Les gaz de chauffage destinés à assurer le séchage de la solution, issus par exemple d'un brûleur à gaz naturel, sont introduits du même côté de la chambre 11, par un ventilateur 15, d'une manière favorable à la dispersion.
Les produits séchés s'écoulant à la partie inférieure de la chambre 1 sont collectés dans un conduit 16 et envoyés dans une chambre de réaction 17 constituée par un cylindre à axe horizontal, calorifugé, ayant par exemple 2 m de diamètre et 3 m de longueur. Les gaz de chauffage destinés à assurer la polyméri sation sont introduits ici également du même côté de la chambre 17, par un ventilateur 18, et d'une manière favorable à l'équilibre ra pide de la température.
Les produits de la réaction sont enfin col lectés par un conduit 19 sur lequel est bran ché un conduit 20 d'introduction d'air de refroidissement et sont dirigés dans une batte rie de cyclones tels que 21 avec filtres à man ches tels que 22, les gaz restants étant en voyés à l'atmosphère en 23.
En utilisant comme. produits de départ diverses matières premières sous divers débits horaires, à différentes températures, on a obtenu des mélanges ayant les compositions indiquées dans le tableau ci-après
EMI0004.0022
<I>To <SEP> du <SEP> Produit <SEP> obtenu</I>
<tb> <I>produit <SEP> Durée <SEP> Rende-</I>
<tb> <I>Débit <SEP> dans <SEP> la <SEP> ment</I>
<tb> <I>Solution <SEP> traitée <SEP> de</I>
<tb> <I>horaire <SEP> chambre <SEP> méla- <SEP> dicyan-</I>
<tb> <I>de <SEP> séjour <SEP> mine <SEP> diamide <SEP> (1)</I>
<tb> <I>réaction</I> <SEP> <U>o/0 <SEP> /o</U>
<tb> Dicyandiamide <SEP> 100 <SEP> gr/l. <SEP> 30 <SEP> 1. <SEP> 230o <SEP> 10" <SEP> 21,0 <SEP> 78,9 <SEP> 99,9
<tb> <SEP> D <SEP> 40l.
<SEP> 245o <SEP> 16" <SEP> 32,0 <SEP> 68,0 <SEP> 99,9
<tb> Cyanamide <SEP> 351. <SEP> 240o <SEP> 25" <SEP> 40,1 <SEP> 59,9 <SEP> 99,9
<tb> Dicyandiamide <SEP> 100 <SEP> gr/l. <SEP> 25 <SEP> 1. <SEP> 275o <SEP> 50" <SEP> 75,4 <SEP> 24,5 <SEP> 99,9
<tb> <SEP> - <SEP> 200 <SEP> gr/l. <SEP> 50 <SEP> 1. <SEP> 285o <SEP> 2' <SEP> 96,0 <SEP> 4,0 <SEP> 99,9
<tb> Lessive
<tb> cyanamidique <SEP> 120 <SEP> gr/l. <SEP> 60 <SEP> 1. <SEP> 280o <SEP> 3' <SEP> 98,0 <SEP> 1,9 <SEP> 99,9
<tb> (1) <SEP> Définition <SEP> du <SEP> rendement <SEP> :
<SEP> R <SEP> <U>Mélamine</U> <SEP> trou<U>v</U>ée <SEP> Vo <SEP> = <SEP> X <SEP> 100
<tb> Mélamine <SEP> calculée <SEP> o/o
<tb> <U>par <SEP> rapport <SEP> à <SEP> dicyandiamide <SEP> disparue</U>
<tb> Tous <SEP> ces <SEP> mélanges <SEP> sont <SEP> totalement <SEP> solubles <SEP> dans <SEP> l'eau <SEP> et <SEP> le <SEP> formol.
<tb> 4
<B> Method of </B> manufacture <B> of </B> melamine The present invention, made with the collaboration of Mr. André Vialaron, relates to a method of manufacturing melamine by shooting aqueous solutions of cyanamide and (or) dicyandiamide.
The invention makes it possible to manufacture melamine that is strictly free from condensation products such as melam, melem, and substitute products such as ammeline, ammelide, with an excellent yield of melamine suitable for the manufacture of plastics, in in particular formol plas tics and from solutions resulting from the aqueous treatment of industrial calcium cyanamide.
It is known to manufacture melamine by polymerization of cyanamide or dicandiamide. However, this polymerization by the simple action of dry heat has an explosive character due to the high exothermicity of the reaction. It is then practically impossible to stop the polymerization at the end of the melamine, and a large quantity of the secondary products mentioned above is formed.
Also heat is generally applied to a dispersion or a solution of these products in a fluid free of water, the dilution in an inert medium making it possible to moderate the reaction. In practice, only the processes of polymerization under pressure in media with a high content of anhydrous ammonia lead to fairly pure melamine, the ammonolysis of the secondary products limiting the proportion of the latter in the product manufactured.
On the other hand, the dispersion of dynamide or of dicyandiamide in a boiling liquid preferably around the reaction temperature results in a less pure product.
As for the polymerization of a solution of cyanamide or of dicyandiamide in a solvent such as aniline, it takes place with an abundant formation of adducts of the substituted melamine type.
The method according to the invention makes it possible to overcome these drawbacks. This process is characterized in that an aqueous solution of cyanamide and (or) of dicyandiamide is finely dispersed in a gaseous atmosphere which is brought to a temperature of 200 to 300o C.
It is found that in the presence of dry steam at a temperature of '200 to 3000C, the starting products as well as the melamine formed do not undergo any significant hydrolysis, unlike what happens when these same products are in the presence. liquid water or saturated vapor at these same temperatures.
On the other hand, <B> the </B> water vapor constituting an important thermal flywheel, because of its relatively high specific heat, the polymerization of a sufficiently fine dispersion of cyanamide and (or) of dicyandiamide in a gaseous medium which is charged with <B> - </B> results in melamine free from condensation products, the heat of polymerization being easily removed as the reaction progresses.
The process according to the invention can be carried out in a single reaction chamber where a finely dispersed aqueous solution of cyanamide and (or) dicyandiamide is introduced simultaneously and continuously, on the one hand, and, on the other hand, heating gases possibly loaded with water vapor, the supply of calories from these gases having to be such that it brings the dispersion to be polymerized to the required temperature, between 200 and 3000 C.
It is also advantageously possible to carry out the treatment in two distinct stages, namely a stage of dispersion and drying in a first chamber where a finely dispersed aqueous solution of dyanamide and (or) of dicyandiamide is continuously introduced as well as heating gases suitable for maintaining the temperature of said chamber between 100 and 200o C, and a stage of reactions in a second chamber where the dried dispersion coming from the first chamber and the clean heating gases are continuously and simultaneously introduced to bring the products to a temperature of 200 to 3000 C.
In all cases, the concentration of the aqueous solution of cyanamide and (or) of di-cyandiamide used can vary from extreme dilution to saturation and its temperature from 0 to 70 ° C., depending on the concentration desired.
It is advantageously possible to use in particular cyanamide detergents originating from the carbonic attack of aqueous solutions of calcium cyanamide, industrially prepared detergents for the manufacture of dicyandiamide. These detergents can be used directly, or after transformation into dicyandiamidic detergents by alkaline polymerization.
The dispersion of the aqueous solution of cyanamide and (or) of dicyandiamide can be obtained by any known means such as: spraying, atomization, with or without pressure. An advantageous way of operating consists in spraying the liquid containing the polymerizable products with air or compressed gases at room temperature. This auxiliary fluid then keeps the pipe for spraying the liquid relatively cold, which prevents crystallizations and blockages which could occur by abnormal heating of this pipe.
Direct spraying of the pressurized liquid can also be used, the introduction pipe then being advantageously cooled by a water jacket, so as to maintain it at a suitable temperature.
However, any known means of spraying can be used, provided, however, that it produces a sufficiently fine dispersion (less than 100, u) of the aqueous solution involved. No trace of melam or melam can then be detected in the mixture. melamine fa bricked by the method described.
The gases necessary both for heating the single reaction chamber, in the first operating mode defined above, and for heating the two chambers (dispersion and drying chamber and reaction chamber), in the second operating mode, can come from any source. We can achieve a. auxiliary heating of the room (or rooms) or even combine several means of heating. An advantageous way of operating consists in sending into the chamber or chambers the gases resulting from the total combustion of methane or of other gaseous or liquid fuels leading to clean reaction products.
The hot gases entering the chamber or chambers can also derive part of their calories from a temperature exchange with the exiting gases.
When the treatment of the dispersion is carried out in a single reaction chamber, the heat input from the heating gases must be sufficient to bring the dispersion in this chamber to a temperature of 200 to 300 ° C. When operating in two distinct stages, the supply of calories from the heating gases to the drying chamber must be sufficient for the dispersion to be brought there to a temperature between 100 and <B> 2000C. </B> In in both cases, the solution mist is then instantly vaporized, which prevents any prolonged contact of the reaction products with liquid water. It is, on the other hand, transformed into a solid dispersion of great finesse.
The polymerization of the solid particles thus isolated takes place in principle very quickly. However, in order to achieve a high conversion rate of dicyandiamide to melamine, the following considerations should be taken into account: a) the rate of polymerization increases with the temperature of the reaction chamber (whether it is a single chamber or a chamber separate from the dispersion and drying chamber); however, above 3000 C, the beginning of decomposition of the product can be observed;
b) at equal temperature, the degree of polymerization of dicyandiamide to melamine is very substantially proportional to the residence time of the product in the reaction chamber. In general, a passage time of the gold of one minute in the reaction chamber is suitable to obtain a sufficient reaction rate.
The recovery of the products continuously escaping from the reaction chamber can be obtained by any known means of capturing a finely divided solid in a gas stream. It is sufficient simply for this recovery to be carried out at a temperature above the dew point temperature of the gas stream, so as to avoid any condensation of water vapor; therefore any contact of liquid water with the hot reaction products. In addition, since the reaction can be carried out at a temperature where the melamine formed is largely sublimated, any known means of receiving a vapor of the sublimated product can be used.
When the temperature and (or) the residence time are insufficient to completely transform the starting products into melamine, but the product resulting from the reaction contains a greater or lesser proportion of dicyandiamide, any known means of separation is used. of these two products, such as dissolution in water and fractional crystallization.
It is then advantageous to complete the reaction by washing the melamine hot and recycling the solution containing the unpolymerized dialyandiamide.
There is shown in the accompanying drawing, by way of example and schematically, two types of equipment applicable to the implementation of the method which is the subject of the invention.
In the example of FIG. 1, the apparatus comprises a single reaction chamber 1 constituted by a cylinder with a vertical axis, thermally insulated, having for example 1.50 m in diameter and 2.50 m in height. The cyanamide solution to be polymerized is introduced and sprayed into the upper part of this chamber by means of an atomization nozzle 2 with compressed air, for example under a pressure of 700 g / cm 9; in 3 is shown the pipe bringing the solution to this nozzle and in 4 the compressed air duct.
The heating gases, resulting for example from a natural gas burner, are also introduced into the upper part of the chamber 1, in a manner favorable to dispersion, by a fan 5.
The reaction products flowing at the lower part of the chamber 1 are collected in a duct 6 to which is connected a duct 7 for introducing air from. cooling intended to bring the temperature of the products to around 100o C, and they are directed into a battery of cyclones such as 8 with bag filters such as 9, the remaining gases being sent to the atmosphere by a fan 10. The melamine formed is collected from under cyclones.
In the embodiment of FIG. 2, the apparatus is intended for carrying out the method according to the invention in two distinct stages. It comprises a spraying and drying chamber 11 constituted by a cylinder with a vertical axis, thermally insulated, having for example, like the chamber 1 of the previous example, 1.50 m in diameter and 2.50 m in height.
The solution to be polymerized is introduced and sprayed as above at the upper part of this chamber by means of an atomization nozzle 12 with compressed air, for example under a pressure of 700 g / cm 2, this nozzle receiving the solution by a conduit 13 and the compressed air via a conduit 14. The heating gases intended to dry the solution, for example from a natural gas burner, are introduced on the same side of the chamber 11, by a fan 15, in a manner conducive to dispersion.
The dried products flowing in the lower part of the chamber 1 are collected in a pipe 16 and sent to a reaction chamber 17 constituted by a cylinder with horizontal axis, heat-insulated, having for example 2 m in diameter and 3 m in length. . The heating gases intended to ensure the polymerization are introduced here also from the same side of the chamber 17, by a fan 18, and in a manner favorable to the rapid equilibrium of the temperature.
The reaction products are finally collected by a duct 19 to which is connected a duct 20 for introducing cooling air and are directed into a battery of cyclones such as 21 with sleeve filters such as 22, the remaining gases being sent to the atmosphere at 23.
Using like. starting products various raw materials at various hourly flow rates, at different temperatures, mixtures were obtained having the compositions indicated in the table below
EMI0004.0022
<I> To <SEP> of the <SEP> Product <SEP> obtained </I>
<tb> <I> product <SEP> Duration <SEP> Rende- </I>
<tb> <I> Rate <SEP> in <SEP> the <SEP> ment </I>
<tb> <I> Solution <SEP> processed <SEP> of </I>
<tb> <I> timetable <SEP> room <SEP> mela- <SEP> dicyan- </I>
<tb> <I> of <SEP> stay <SEP> mine <SEP> diamide <SEP> (1) </I>
<tb> <I> reaction </I> <SEP> <U> o / 0 <SEP> / o </U>
<tb> Dicyandiamide <SEP> 100 <SEP> gr / l. <SEP> 30 <SEP> 1. <SEP> 230o <SEP> 10 "<SEP> 21.0 <SEP> 78.9 <SEP> 99.9
<tb> <SEP> D <SEP> 40l.
<SEP> 245o <SEP> 16 "<SEP> 32.0 <SEP> 68.0 <SEP> 99.9
<tb> Cyanamide <SEP> 351. <SEP> 240o <SEP> 25 "<SEP> 40.1 <SEP> 59.9 <SEP> 99.9
<tb> Dicyandiamide <SEP> 100 <SEP> gr / l. <SEP> 25 <SEP> 1. <SEP> 275o <SEP> 50 "<SEP> 75.4 <SEP> 24.5 <SEP> 99.9
<tb> <SEP> - <SEP> 200 <SEP> gr / l. <SEP> 50 <SEP> 1. <SEP> 285o <SEP> 2 '<SEP> 96.0 <SEP> 4.0 <SEP> 99.9
<tb> Laundry
<tb> cyanamide <SEP> 120 <SEP> gr / l. <SEP> 60 <SEP> 1. <SEP> 280o <SEP> 3 '<SEP> 98.0 <SEP> 1.9 <SEP> 99.9
<tb> (1) <SEP> Definition <SEP> of <SEP> yield <SEP>:
<SEP> R <SEP> <U> Melamine </U> <SEP> hole <U> v </U> ée <SEP> Vo <SEP> = <SEP> X <SEP> 100
<tb> Melamine <SEP> calculated <SEP> o / o
<tb> <U> by <SEP> report <SEP> to <SEP> dicyandiamide <SEP> extinct </U>
<tb> All <SEP> these <SEP> mixtures <SEP> are <SEP> totally <SEP> soluble <SEP> in <SEP> water <SEP> and <SEP> in <SEP> formalin.
<tb> 4